JPH0839434A - 高研削比を示すビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石 - Google Patents
高研削比を示すビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石Info
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- JPH0839434A JPH0839434A JP19485694A JP19485694A JPH0839434A JP H0839434 A JPH0839434 A JP H0839434A JP 19485694 A JP19485694 A JP 19485694A JP 19485694 A JP19485694 A JP 19485694A JP H0839434 A JPH0839434 A JP H0839434A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高い研削比を示すビトリファイドボンド立方
晶窒化硼素（ＣＢＮ）砥石を提供する。 【構成】 ＣＢＮ砥粒をガラス質結合剤で結合してなる
ビトリファイドボンドＣＢＮ砥石において、前記ガラス
質結合剤の主体が、Ｓｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およ
びＮａの複合酸化物からなり、かつＳｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔ
ｉ，Ｃａ、およびＮａのそれぞれの酸化物を、Ｓｉ
Ｏ2 ，Ｂ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ2 ，ＣａＯ、およ
びＮａ2 Ｏで示した場合、前記複合酸化物が、モル％
で、Ｂ2 Ｏ3 ：５〜２０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：５〜１５％、
ＴｉＯ2 ：２〜１０％、ＣａＯ：２〜１０％、Ｎａ
2 Ｏ：４〜１０％、ＳｉＯ2 ：残り、（ただし６０％以
上含有）からなる組成を有する。
晶窒化硼素（ＣＢＮ）砥石を提供する。 【構成】 ＣＢＮ砥粒をガラス質結合剤で結合してなる
ビトリファイドボンドＣＢＮ砥石において、前記ガラス
質結合剤の主体が、Ｓｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およ
びＮａの複合酸化物からなり、かつＳｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔ
ｉ，Ｃａ、およびＮａのそれぞれの酸化物を、Ｓｉ
Ｏ2 ，Ｂ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ2 ，ＣａＯ、およ
びＮａ2 Ｏで示した場合、前記複合酸化物が、モル％
で、Ｂ2 Ｏ3 ：５〜２０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：５〜１５％、
ＴｉＯ2 ：２〜１０％、ＣａＯ：２〜１０％、Ｎａ
2 Ｏ：４〜１０％、ＳｉＯ2 ：残り、（ただし６０％以
上含有）からなる組成を有する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、ガラス質結合剤が、
高強度を有する共に、立方晶窒化硼素（以下、ＣＢＮで
示す）砥粒に対する保持力にすぐれ、したがって、通常
条件での研削は勿論のこと、特に高速研削や重研削（高
切り込み研削）に用いた場合にも高い研削比を示すビト
リファイドボンドＣＢＮ砥石（以下、ビトリＣＢＮ砥石
という）に関するものである。
高強度を有する共に、立方晶窒化硼素（以下、ＣＢＮで
示す）砥粒に対する保持力にすぐれ、したがって、通常
条件での研削は勿論のこと、特に高速研削や重研削（高
切り込み研削）に用いた場合にも高い研削比を示すビト
リファイドボンドＣＢＮ砥石（以下、ビトリＣＢＮ砥石
という）に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に図１に要部概略縦断面図で
示される通りビトリＣＢＮ砥石Ｔが、いずれも全体に占
める割合で２０〜５０容量％のＣＢＮ砥粒１を１０〜４
０容量％のガラス質結合剤３でかためたものからなり、
かつ砥石中に存在する１０〜７０％の気孔２が被削材Ｐ
に対する研削抵抗の低下に寄与することも知られてい
る。また、上記ビトリＣＢＮ砥石としては、例えば特公
昭６３−６２３４４号公報や特開昭５４−３９２９２号
公報に記載される通り各種のものが知られている。
示される通りビトリＣＢＮ砥石Ｔが、いずれも全体に占
める割合で２０〜５０容量％のＣＢＮ砥粒１を１０〜４
０容量％のガラス質結合剤３でかためたものからなり、
かつ砥石中に存在する１０〜７０％の気孔２が被削材Ｐ
に対する研削抵抗の低下に寄与することも知られてい
る。また、上記ビトリＣＢＮ砥石としては、例えば特公
昭６３−６２３４４号公報や特開昭５４−３９２９２号
公報に記載される通り各種のものが知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の研削装置
の高性能化および高出力化はめざましく、これに伴な
い、研削加工の省力化とも相まって、高速研削や重研削
が行なわれる傾向にあるが、上記の従来ビトリＣＢＮ砥
石においては、これを高速研削や重研削に用いた場合、
概してガラス質結合剤の強度およびＣＢＮ砥粒保持力が
十分でないために、相対的に低い研削比（研削量／砥石
の摩耗量）しか示さず、比較的短時間で使用寿命に至る
のが現状である。
の高性能化および高出力化はめざましく、これに伴な
い、研削加工の省力化とも相まって、高速研削や重研削
が行なわれる傾向にあるが、上記の従来ビトリＣＢＮ砥
石においては、これを高速研削や重研削に用いた場合、
概してガラス質結合剤の強度およびＣＢＮ砥粒保持力が
十分でないために、相対的に低い研削比（研削量／砥石
の摩耗量）しか示さず、比較的短時間で使用寿命に至る
のが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、ビトリＣＢＮ砥石のガラス質結
合剤に着目し研究を行なった結果、従来ビトリＣＢＮ砥
石を構成する通常のガラス質結合剤に比して、相対的に
Ｎａ酸化物の含有割合を増加させると共に、これに新ら
たにＴｉ酸化物を含有させると、前記Ｎａ酸化物によっ
てＣＢＮ砥粒に対するガラス質結合剤のぬれ性が増し、
強固な密着性が得られることからガラス質結合剤のＣＢ
Ｎ砥粒保持力が一段と大きくなり、かつ前記Ｔｉ酸化物
によってガラス質結合剤自体の強度が著しく向上し、し
たがってこの結果のビトリＣＢＮ砥石は、高速研削や重
研削で高い研削比を示すようになり、長期に亘ってすぐ
れた研削性能を発揮するという研究結果を得たのであ
る。
上述のような観点から、ビトリＣＢＮ砥石のガラス質結
合剤に着目し研究を行なった結果、従来ビトリＣＢＮ砥
石を構成する通常のガラス質結合剤に比して、相対的に
Ｎａ酸化物の含有割合を増加させると共に、これに新ら
たにＴｉ酸化物を含有させると、前記Ｎａ酸化物によっ
てＣＢＮ砥粒に対するガラス質結合剤のぬれ性が増し、
強固な密着性が得られることからガラス質結合剤のＣＢ
Ｎ砥粒保持力が一段と大きくなり、かつ前記Ｔｉ酸化物
によってガラス質結合剤自体の強度が著しく向上し、し
たがってこの結果のビトリＣＢＮ砥石は、高速研削や重
研削で高い研削比を示すようになり、長期に亘ってすぐ
れた研削性能を発揮するという研究結果を得たのであ
る。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、いずれも全体に占める割合で、
２０〜５０容量％、望ましくは３０〜５０容量％のＣＢ
Ｎ砥粒を、１０〜４０容量％、望ましくは１５〜３０容
量％のガラス質結合剤で結合してなり、かつ気孔率が１
０〜７０容量％、望ましくは２０〜４０容量％のビトリ
ＣＢＮ砥石において、前記ガラス質結合剤の主体を、Ｓ
ｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およびＮａの複合酸化物で
構成し、かつＳｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およびＮａ
のそれぞれの酸化物を、ＳｉＯ2 ，Ｂ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ
3 ，ＴｉＯ2 ，ＣａＯ、およびＮａ2 Ｏで示した場合、
前記複合酸化物の組成を、モル％（以下、％はモル％を
示す）、Ｂ2 Ｏ3 ：５〜２０％、 Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜
１５％、ＴｉＯ2 ：２〜１０％、 ＣａＯ：２〜１０
％、Ｎａ2 Ｏ：４〜１０％、 ＳｉＯ2 ：残り、（た
だし、ＳｉＯ2 ：６０％以上）、からなるものとするこ
とにより、通常条件での研削は勿論のこと、高速研削や
重研削でも高い研削比を示すビトリＣＢＮ砥石に特徴を
有するものである。
なされたものであって、いずれも全体に占める割合で、
２０〜５０容量％、望ましくは３０〜５０容量％のＣＢ
Ｎ砥粒を、１０〜４０容量％、望ましくは１５〜３０容
量％のガラス質結合剤で結合してなり、かつ気孔率が１
０〜７０容量％、望ましくは２０〜４０容量％のビトリ
ＣＢＮ砥石において、前記ガラス質結合剤の主体を、Ｓ
ｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およびＮａの複合酸化物で
構成し、かつＳｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およびＮａ
のそれぞれの酸化物を、ＳｉＯ2 ，Ｂ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ
3 ，ＴｉＯ2 ，ＣａＯ、およびＮａ2 Ｏで示した場合、
前記複合酸化物の組成を、モル％（以下、％はモル％を
示す）、Ｂ2 Ｏ3 ：５〜２０％、 Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜
１５％、ＴｉＯ2 ：２〜１０％、 ＣａＯ：２〜１０
％、Ｎａ2 Ｏ：４〜１０％、 ＳｉＯ2 ：残り、（た
だし、ＳｉＯ2 ：６０％以上）、からなるものとするこ
とにより、通常条件での研削は勿論のこと、高速研削や
重研削でも高い研削比を示すビトリＣＢＮ砥石に特徴を
有するものである。
【０００６】なお、この発明のビトリＣＢＮ砥石を構成
するガラス質結合剤において、Ｂ2Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，
ＣａＯ、およびＳｉＯ2 の含有割合を、それぞれＢ2 Ｏ
3 ：５〜２０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜１５％、ＣａＯ：２
〜１０％、ＳｉＯ2 ：６０％以上としたのは、どの成分
が前記含有範囲から外れてもガラス質結合剤に要求され
る基本的強度および砥粒保持力を確保することができ
ず、これら両特性のうちの少なくともいずれかの特性が
低下するようになるという理由によるものであり、望ま
しくはＢ2 Ｏ3 ：８〜１３％、Ａｌ2 Ｏ3 ：５〜１２
％、ＣａＯ：３〜７％、およびＳｉＯ2 ：６２％以上の
含有がよい。また、上記の通り、この発明のビトリＣＢ
Ｎ砥石のガラス質結合剤は、基本的にＢ2 Ｏ3 、Ａｌ2
Ｏ3 、ＣａＯ、およびＳｉＯ2 からなるガラス質結合剤
に、さらに相対的に多量のＮａ2 Ｏを含有させると共
に、新らたにＴｉＯ2 を含有させてより一段の砥粒保持
力と強度の向上をはかったものであり、したがって、そ
の含有割合が、それぞれＮａ2 Ｏ：４％未満およびＴｉ
Ｏ2 ：２％未満では所望のすぐれた砥粒保持力および強
度を確保することができず、一方その含有割合がＮａ2
Ｏ：１０％およびＴｉＯ2 ：１０％を越えると、前者の
場合は強度が、後者の場合は砥粒保持力が急激に低下す
るようになることから、その含有割合を、それぞれＮａ
2 Ｏ：４〜１０％、望ましくは４〜８％、ＴｉＯ2 ：４
〜１０％、望ましくは４〜７％と定めたのである。
するガラス質結合剤において、Ｂ2Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，
ＣａＯ、およびＳｉＯ2 の含有割合を、それぞれＢ2 Ｏ
3 ：５〜２０％、Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜１５％、ＣａＯ：２
〜１０％、ＳｉＯ2 ：６０％以上としたのは、どの成分
が前記含有範囲から外れてもガラス質結合剤に要求され
る基本的強度および砥粒保持力を確保することができ
ず、これら両特性のうちの少なくともいずれかの特性が
低下するようになるという理由によるものであり、望ま
しくはＢ2 Ｏ3 ：８〜１３％、Ａｌ2 Ｏ3 ：５〜１２
％、ＣａＯ：３〜７％、およびＳｉＯ2 ：６２％以上の
含有がよい。また、上記の通り、この発明のビトリＣＢ
Ｎ砥石のガラス質結合剤は、基本的にＢ2 Ｏ3 、Ａｌ2
Ｏ3 、ＣａＯ、およびＳｉＯ2 からなるガラス質結合剤
に、さらに相対的に多量のＮａ2 Ｏを含有させると共
に、新らたにＴｉＯ2 を含有させてより一段の砥粒保持
力と強度の向上をはかったものであり、したがって、そ
の含有割合が、それぞれＮａ2 Ｏ：４％未満およびＴｉ
Ｏ2 ：２％未満では所望のすぐれた砥粒保持力および強
度を確保することができず、一方その含有割合がＮａ2
Ｏ：１０％およびＴｉＯ2 ：１０％を越えると、前者の
場合は強度が、後者の場合は砥粒保持力が急激に低下す
るようになることから、その含有割合を、それぞれＮａ
2 Ｏ：４〜１０％、望ましくは４〜８％、ＴｉＯ2 ：４
〜１０％、望ましくは４〜７％と定めたのである。
【０００７】
【実施例】つぎに、この発明のビトリＣＢＮ砥石を実施
例により具体的に説明する。原料として、酸洗けい砂、
硼酸、水酸化アルミニウム、二酸化チタン、炭酸カルシ
ウム、および炭酸ナトリウムを用意し、これら原料を、
それぞれＢ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ2 ，ＣａＯ，Ｎ
ａ2 Ｏ、およびＳｉＯ2 に換算して、表１に示される配
合組成に配合し、これに溶解促進剤としての苛性ソー
ダ、酸化促進剤としての硝酸ナトリウム、および撹拌剤
としての硫酸ナトリウムを前記配合原料に対する割合で
それぞれ０．５％づつを加え、白金るつぼにて、１４０
０〜１５００℃の範囲内の所定温度に加熱してガラス化
し、急冷した後、粉砕していずれも３００メッシュ以下
の粒度とすることにより上記配合組成と実質的に同じ組
成の複合酸化物からなるガラス質結合剤Ａ〜Ｋをそれぞ
れ調整した。なお、ガラス質結合剤Ｌ〜Ｐは、これの構
成成分のうち、特に強度と砥粒保持力の向上に作用する
ＴｉＯ2 とＮａ2 Ｏの少なくともいずれかの含有割合が
この発明の範囲から外れた組成をもつものである。
例により具体的に説明する。原料として、酸洗けい砂、
硼酸、水酸化アルミニウム、二酸化チタン、炭酸カルシ
ウム、および炭酸ナトリウムを用意し、これら原料を、
それぞれＢ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ2 ，ＣａＯ，Ｎ
ａ2 Ｏ、およびＳｉＯ2 に換算して、表１に示される配
合組成に配合し、これに溶解促進剤としての苛性ソー
ダ、酸化促進剤としての硝酸ナトリウム、および撹拌剤
としての硫酸ナトリウムを前記配合原料に対する割合で
それぞれ０．５％づつを加え、白金るつぼにて、１４０
０〜１５００℃の範囲内の所定温度に加熱してガラス化
し、急冷した後、粉砕していずれも３００メッシュ以下
の粒度とすることにより上記配合組成と実質的に同じ組
成の複合酸化物からなるガラス質結合剤Ａ〜Ｋをそれぞ
れ調整した。なお、ガラス質結合剤Ｌ〜Ｐは、これの構
成成分のうち、特に強度と砥粒保持力の向上に作用する
ＴｉＯ2 とＮａ2 Ｏの少なくともいずれかの含有割合が
この発明の範囲から外れた組成をもつものである。
【０００８】ついで、上記のガラス質結合剤Ａ〜Ｐを、
表２，３に示される粒度を有するＣＢＮ砥粒に同じく表
２，３に示される組合せおよび割合で加え、さらに成形
用バインダーとしてポリビニルアルコール：１重量％を
加え、混合した後、１ton ／cm2 の圧力で成形体とし、
この成形体を、大気中、温度：６００℃に１時間保持の
条件で脱脂処理し、引続いてＮ2 雰囲気中、温度：１０
００℃に５時間保持の条件で焼結することにより長さ：
４５mm×幅：１３mm×厚さ：５mm×曲率：１００Ｒのセ
グメント形状を有し、かつＣＢＮ砥粒、ガラス質結合
剤、および気孔が同じく表２に示される割合の本発明ビ
トリＣＢＮ砥石１〜１１および比較ビトリＣＢＮ砥石１
〜５をそれぞれ製造した。なお、同時に同じ条件で長
さ：３０mm×幅：１２mm×厚さ：５mmの寸法をもった抗
折試験片を製造した。
表２，３に示される粒度を有するＣＢＮ砥粒に同じく表
２，３に示される組合せおよび割合で加え、さらに成形
用バインダーとしてポリビニルアルコール：１重量％を
加え、混合した後、１ton ／cm2 の圧力で成形体とし、
この成形体を、大気中、温度：６００℃に１時間保持の
条件で脱脂処理し、引続いてＮ2 雰囲気中、温度：１０
００℃に５時間保持の条件で焼結することにより長さ：
４５mm×幅：１３mm×厚さ：５mm×曲率：１００Ｒのセ
グメント形状を有し、かつＣＢＮ砥粒、ガラス質結合
剤、および気孔が同じく表２に示される割合の本発明ビ
トリＣＢＮ砥石１〜１１および比較ビトリＣＢＮ砥石１
〜５をそれぞれ製造した。なお、同時に同じ条件で長
さ：３０mm×幅：１２mm×厚さ：５mmの寸法をもった抗
折試験片を製造した。
【０００９】この結果得られた各種のビトリＣＢＮ砥石
を、外径：１９０mm×内径：５０．８mm×幅：１３mmの
寸法をもった高速度鋼（ＳＫＤ−１１）製円筒状台金に
接着剤を用いて張り付けた状態で、被削材：ロックウエ
ル硬さ（Ｃスケール）：５０を有する長さ：１５０mm×
幅：１００mm×厚さ：１３mmのＳＫＤ−１１製角材、 砥石周速：２０００ｍ／min 、 テーブル送り速度：５ｍ／min 、 切り込み：３０μｍ、 研削液：ＪＩＳ−Ｗ２相当、 の高切り込み条件での高速度鋼の湿式平面プランジ研削
試験、並びに、 被削材：上記高切り込み研削と同じ、 砥石周速：４０００ｍ／min 、 テーブル送り速度：５ｍ／min 、 切り込み：１５μｍ、 研削液：ＪＩＳ−Ｗ２相当、の高速条件での高速度鋼の
湿式平面プランジ研削試験を行ない、被削材の表面粗さ
Ｒａが０．６μｍ（ＪＩＳ規格）に至るまでの研削量を
測定し、これにより研削比を算出した。また、上記抗折
試験片を用い、試験速度：０．５mm／min 、スパン：２
０mmの条件で３点曲げ試験を行ない、抗折強度を求め
た。これらの結果を表２，３に示した。
を、外径：１９０mm×内径：５０．８mm×幅：１３mmの
寸法をもった高速度鋼（ＳＫＤ−１１）製円筒状台金に
接着剤を用いて張り付けた状態で、被削材：ロックウエ
ル硬さ（Ｃスケール）：５０を有する長さ：１５０mm×
幅：１００mm×厚さ：１３mmのＳＫＤ−１１製角材、 砥石周速：２０００ｍ／min 、 テーブル送り速度：５ｍ／min 、 切り込み：３０μｍ、 研削液：ＪＩＳ−Ｗ２相当、 の高切り込み条件での高速度鋼の湿式平面プランジ研削
試験、並びに、 被削材：上記高切り込み研削と同じ、 砥石周速：４０００ｍ／min 、 テーブル送り速度：５ｍ／min 、 切り込み：１５μｍ、 研削液：ＪＩＳ−Ｗ２相当、の高速条件での高速度鋼の
湿式平面プランジ研削試験を行ない、被削材の表面粗さ
Ｒａが０．６μｍ（ＪＩＳ規格）に至るまでの研削量を
測定し、これにより研削比を算出した。また、上記抗折
試験片を用い、試験速度：０．５mm／min 、スパン：２
０mmの条件で３点曲げ試験を行ない、抗折強度を求め
た。これらの結果を表２，３に示した。
【００１０】
【表１】
【００１１】
【表２】
【００１２】
【表３】
【００１３】
【発明の効果】表１〜３に示される結果から、本発明ビ
トリＣＢＮ砥石１〜１１は、いずれも高切り込み条件の
重研削や高速研削で、一般に従来ビトリＣＢＮ砥石とし
て知られている比較ビトリＣＢＮ砥石１に比して一段と
すぐれた研削比を示し、相対的に長い使用寿命を示し、
一方比較ビトリＣＢＮ砥石２〜５に見られるように、ガ
ラス質結合剤を構成するＴｉＯ2 およびＮａ2 Ｏのいず
れかの含有量割合がこの発明の範囲から外れると、ガラ
ス質結合剤の強度および砥粒保持力の少なくともいずれ
かが低下し、摩耗進行が速くなって研削比の低下が避け
られないことが明らかである。上述のように、この発明
のビトリＣＢＮ砥石は、これを構成するガラス質結合剤
が高強度と高砥粒保持力を有するので、通常の条件での
研削は勿論のこと、高速研削や重研削においてもすぐれ
た研削性能を発揮し、長い使用寿命を示すのである。
トリＣＢＮ砥石１〜１１は、いずれも高切り込み条件の
重研削や高速研削で、一般に従来ビトリＣＢＮ砥石とし
て知られている比較ビトリＣＢＮ砥石１に比して一段と
すぐれた研削比を示し、相対的に長い使用寿命を示し、
一方比較ビトリＣＢＮ砥石２〜５に見られるように、ガ
ラス質結合剤を構成するＴｉＯ2 およびＮａ2 Ｏのいず
れかの含有量割合がこの発明の範囲から外れると、ガラ
ス質結合剤の強度および砥粒保持力の少なくともいずれ
かが低下し、摩耗進行が速くなって研削比の低下が避け
られないことが明らかである。上述のように、この発明
のビトリＣＢＮ砥石は、これを構成するガラス質結合剤
が高強度と高砥粒保持力を有するので、通常の条件での
研削は勿論のこと、高速研削や重研削においてもすぐれ
た研削性能を発揮し、長い使用寿命を示すのである。
【図１】ビトリファイドボンドＣＢＮ砥石を示す要部概
略縦断面図である。
略縦断面図である。
【手続補正書】
【提出日】平成６年１１月１５日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】
【表３】
Claims (1)
- 【請求項１】 立方晶窒化硼素砥粒をガラス質結合剤で
結合してなるビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石
において、前記ガラス質結合剤の主体が、Ｓｉ，Ｂ，Ａ
ｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およびＮａの複合酸化物からなり、か
つＳｉ，Ｂ，Ａｌ，Ｔｉ，Ｃａ、およびＮａのそれぞれ
の酸化物を、ＳｉＯ2 ，Ｂ2 Ｏ3 ，Ａｌ2 Ｏ3 ，ＴｉＯ
2 ，ＣａＯ、およびＮａ2 Ｏで示した場合、前記複合酸
化物は、モル％で、 Ｂ2 Ｏ3 ：５〜２０％、 Ａｌ2 Ｏ3 ：３〜１５％、 ＴｉＯ2 ：２〜１０％、 ＣａＯ：２〜１０％、 Ｎａ2 Ｏ：４〜１０％、 ＳｉＯ2 ：残り、 （ただし、ＳｉＯ2 ：６０％以上含有）、からなる組成
を有することを特徴とする高研削比を示すビトリファイ
ドボンド立方晶窒化硼素砥石。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19485694A JPH0839434A (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 高研削比を示すビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP19485694A JPH0839434A (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 高研削比を示すビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0839434A true JPH0839434A (ja) | 1996-02-13 |
Family
ID=16331430
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP19485694A Withdrawn JPH0839434A (ja) | 1994-07-27 | 1994-07-27 | 高研削比を示すビトリファイドボンド立方晶窒化硼素砥石 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0839434A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2008062846A1 (fr) * | 2006-11-22 | 2008-05-29 | Asahi Glass Company, Limited | Pierre de dressage, composition de verre pour retenir des grains abrasifs, et composition de verre-céramique pour retenir des grains abrasifs |
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| US8721751B2 (en) | 2009-12-02 | 2014-05-13 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Bonded abrasive article and method of forming |
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| CN104233174A (zh) * | 2014-09-12 | 2014-12-24 | 芜湖鼎瀚再制造技术有限公司 | 一种分离式螺杆再制造工艺 |
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