JP3086106B2 - ビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法 - Google Patents
ビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は新規なビトリファイド立
方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法、特にクリ
ストバライトの生成をできるだけ抑制し、かつ機械的強
度に優れたビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥
石とその製造方法に関するものである。
方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法、特にクリ
ストバライトの生成をできるだけ抑制し、かつ機械的強
度に優れたビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥
石とその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術と発明が解決しようとする課題】周知のよ
うに立方晶窒化ホウ素（以下単にＣＢＮと記す）からな
る砥粒はその硬度大であり、ダイヤモンド砥粒とともに
超砥粒と呼ばれ、ＣＢＮ砥粒は主に鉄鋼材料研削用砥石
に広く用いられている。
うに立方晶窒化ホウ素（以下単にＣＢＮと記す）からな
る砥粒はその硬度大であり、ダイヤモンド砥粒とともに
超砥粒と呼ばれ、ＣＢＮ砥粒は主に鉄鋼材料研削用砥石
に広く用いられている。
【０００３】ＣＢＮ砥粒は９５０℃より高温で焼成する
と変質し、低融点の結合剤を用いてそれ以下の温度で焼
成すれば変質しないこと、また６５０〜９５０℃で最高
強度がでる結合剤が実用的であることが知られており
（特公昭５２−３１４７）、この範囲の結合剤でＣＢＮ
砥粒と熱膨脹係数が合致しかつ濡れ性がよいものとして
ホウケイ酸ガラス質の結合剤が使われている。
と変質し、低融点の結合剤を用いてそれ以下の温度で焼
成すれば変質しないこと、また６５０〜９５０℃で最高
強度がでる結合剤が実用的であることが知られており
（特公昭５２−３１４７）、この範囲の結合剤でＣＢＮ
砥粒と熱膨脹係数が合致しかつ濡れ性がよいものとして
ホウケイ酸ガラス質の結合剤が使われている。
【０００４】また結晶化ガラス質のものも用いられてい
る。上述のようにホウケイ酸ガラス質のものが用いられ
る理由はＣＢＮ砥粒と熱膨脹係数を合わせやすいことと
６５０〜９５０℃のような低い温度で焼成させることに
よりＣＢＮ砥粒の熱によるダメージを軽減することにあ
り、また結晶化ガラスの場合にはこれらの理由に加えて
機械的強度を向上させることができるが十分ではない。
一方、ホウケイ酸ガラス質のものを結合剤として使用し
た場合、焼成温度が低いとクリストバライトを発生す
る。この現象はホウケイ酸ガラス質（Ｎａ2 Ｏ−Ｂ2 Ｏ
3 −ＳｉＯ2 ）は熱処理が不適当だと２相（Ｎａ2 Ｏ−
Ｂ2 Ｏ3 とＳｉＯ2 ）に分相することが知られており、
この現象と何らかの関係があると考えられる。クリスト
バライトと言われるＳｉＯ2 の結晶化物は１００〜２０
０℃で急激に体積膨脹することが知られており、これを
結合剤にして焼成した砥石では多数のクラックが発生し
て砥石が大変に弱くなり、ホウケイ酸ガラス質の結合剤
を用いたビトリファイドＣＢＮ砥粒研削砥石の製造を困
難にしている。
る。上述のようにホウケイ酸ガラス質のものが用いられ
る理由はＣＢＮ砥粒と熱膨脹係数を合わせやすいことと
６５０〜９５０℃のような低い温度で焼成させることに
よりＣＢＮ砥粒の熱によるダメージを軽減することにあ
り、また結晶化ガラスの場合にはこれらの理由に加えて
機械的強度を向上させることができるが十分ではない。
一方、ホウケイ酸ガラス質のものを結合剤として使用し
た場合、焼成温度が低いとクリストバライトを発生す
る。この現象はホウケイ酸ガラス質（Ｎａ2 Ｏ−Ｂ2 Ｏ
3 −ＳｉＯ2 ）は熱処理が不適当だと２相（Ｎａ2 Ｏ−
Ｂ2 Ｏ3 とＳｉＯ2 ）に分相することが知られており、
この現象と何らかの関係があると考えられる。クリスト
バライトと言われるＳｉＯ2 の結晶化物は１００〜２０
０℃で急激に体積膨脹することが知られており、これを
結合剤にして焼成した砥石では多数のクラックが発生し
て砥石が大変に弱くなり、ホウケイ酸ガラス質の結合剤
を用いたビトリファイドＣＢＮ砥粒研削砥石の製造を困
難にしている。
【０００５】かかるクリストバライトの生成抑制材料と
してムライト（アルミノシリケート鉱物）が知られてい
るが、この場合機械的強度の向上が十分でなく砥石の曲
げ強度を大きくすることができない。
してムライト（アルミノシリケート鉱物）が知られてい
るが、この場合機械的強度の向上が十分でなく砥石の曲
げ強度を大きくすることができない。
【０００６】よって本発明はホウケイ酸ガラス質結合剤
を用いてクリストバライトの生成をできるだけ抑え、か
つ機械的強度を向上させうるビトリファイドＣＢＮ砥粒
研削砥石とその製造方法を提供することを目的とするも
のである。
を用いてクリストバライトの生成をできるだけ抑え、か
つ機械的強度を向上させうるビトリファイドＣＢＮ砥粒
研削砥石とその製造方法を提供することを目的とするも
のである。
【０００７】本発明者は鋭意研究、実験を重ねた結果ホ
ウケイ酸ガラス質結合剤にホウ酸アルミニウムウィスカ
ーを加えることによってかかる目的を達成しうることを
見出したのである。
ウケイ酸ガラス質結合剤にホウ酸アルミニウムウィスカ
ーを加えることによってかかる目的を達成しうることを
見出したのである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】よって本発明は、立方晶
窒化ホウ素砥粒または該砥粒とその他の砥粒を、ホウ酸
アルミニウムウィスカーを含むホウケイ酸ガラス質結合
剤で結合せしめてなる、ビトリファイド立方晶窒化ホウ
素砥粒研削砥石を提供するものである。
窒化ホウ素砥粒または該砥粒とその他の砥粒を、ホウ酸
アルミニウムウィスカーを含むホウケイ酸ガラス質結合
剤で結合せしめてなる、ビトリファイド立方晶窒化ホウ
素砥粒研削砥石を提供するものである。
【０００９】また、本発明は、立方晶窒化ホウ素砥粒ま
たは該砥粒とその他の砥粒を、ホウ酸アルミニウムウィ
スカーを含むホウケイ酸ガラス質結合剤と混合し、６５
０〜９５０℃の範囲の温度の空気または不活性ガス雰囲
気で焼成することを特徴とする、ビトリファイド立方晶
窒化ホウ素砥粒研削砥石の製造方法を提供するものであ
る。
たは該砥粒とその他の砥粒を、ホウ酸アルミニウムウィ
スカーを含むホウケイ酸ガラス質結合剤と混合し、６５
０〜９５０℃の範囲の温度の空気または不活性ガス雰囲
気で焼成することを特徴とする、ビトリファイド立方晶
窒化ホウ素砥粒研削砥石の製造方法を提供するものであ
る。
【００１０】以下本発明について詳しく説明する。
【００１１】上述のように本発明はホウケイ酸ガラス質
結合剤にホウ酸アルミニウムウィスカーを加えたことを
特徴とするものである。ホウケイ酸ガラス質結合剤はこ
の結合剤の重量に対して通常ＳｉＯ2 ４０〜７０％、
Ａｌ2 Ｏ3 ２〜２０％、Ｋ2 Ｏ、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ
などのアルカリ金属酸化物３〜１７％、ＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、ＺｎＯ、ＢａＯなどアルカリ土類金属を含む２価の
金属の酸化物１〜１４％、Ｂ2 Ｏ3 １５〜３０％の組
成を有している。
結合剤にホウ酸アルミニウムウィスカーを加えたことを
特徴とするものである。ホウケイ酸ガラス質結合剤はこ
の結合剤の重量に対して通常ＳｉＯ2 ４０〜７０％、
Ａｌ2 Ｏ3 ２〜２０％、Ｋ2 Ｏ、Ｎａ2 Ｏ、Ｌｉ2 Ｏ
などのアルカリ金属酸化物３〜１７％、ＣａＯ、Ｍｇ
Ｏ、ＺｎＯ、ＢａＯなどアルカリ土類金属を含む２価の
金属の酸化物１〜１４％、Ｂ2 Ｏ3 １５〜３０％の組
成を有している。
【００１２】これに加えるのはホウ酸アルミニウム（９
Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｂ2 Ｏ3 ）ウィスカーである。ウィスカ
ーはいわばひげ状の結晶であり、通常、断面積が８×１
０-5ｉｎ2 以下で長さが断面の平均直径の１０倍以上の
単結晶と定義されている。最近これをセラミック、プラ
スチック、金属材料に添加することで機械的な強度、耐
薬品性を向上させる試みがなされている。完全な結晶を
なし理論強度に近い引張り強度を有すると言われてい
る。
Ａｌ2 Ｏ3 ・２Ｂ2 Ｏ3 ）ウィスカーである。ウィスカ
ーはいわばひげ状の結晶であり、通常、断面積が８×１
０-5ｉｎ2 以下で長さが断面の平均直径の１０倍以上の
単結晶と定義されている。最近これをセラミック、プラ
スチック、金属材料に添加することで機械的な強度、耐
薬品性を向上させる試みがなされている。完全な結晶を
なし理論強度に近い引張り強度を有すると言われてい
る。
【００１３】ホウ酸アルミニウムウィスカーの熱膨脹係
数は４．７×１０Ｅ-6であり、ＣＢＮの熱膨脹係数３．
５×１０Ｅ-6と比較的近似しており、従って加熱焼成し
てクラックを生じるなど不具合の生ずる恐れはない。ま
たホウ酸アルミニウムの粉末を使用するときに比してそ
のウィスカーを用いるとき曲げ強度が向上するなど機械
的強度の向上を図ることができる。
数は４．７×１０Ｅ-6であり、ＣＢＮの熱膨脹係数３．
５×１０Ｅ-6と比較的近似しており、従って加熱焼成し
てクラックを生じるなど不具合の生ずる恐れはない。ま
たホウ酸アルミニウムの粉末を使用するときに比してそ
のウィスカーを用いるとき曲げ強度が向上するなど機械
的強度の向上を図ることができる。
【００１４】ウィスカーにはホウ酸アルミニウムの他に
β−ＳｉＣ、β−Ｓｉ3 Ｎ4 、チタン酸カリウム、酸化
マグネシウム、酸化亜鉛などがあるが、発明者はそれぞ
れを用いて課題解決への効果をテストした結果、β−Ｓ
ｉＣとβ−Ｓｉ3 Ｎ4 はホウ酸アルミニウムウィスカー
よりも引張り強度は強かったが、実施例３に記載したよ
うにクリストバライトを消す能力がないことが判明し
た。またテスト用のペレットが膨らんでいたことから結
合剤と反応して分解したものと考えられる。その他のウ
ィスカーはホウ酸アルミニウムウィスカーよりも引張り
強度が弱くまたＭｇＯやＺｎＯなどの二価の金属は結合
剤の中に溶け込んで結合剤を変質させることが考えられ
るので適当ではない。
β−ＳｉＣ、β−Ｓｉ3 Ｎ4 、チタン酸カリウム、酸化
マグネシウム、酸化亜鉛などがあるが、発明者はそれぞ
れを用いて課題解決への効果をテストした結果、β−Ｓ
ｉＣとβ−Ｓｉ3 Ｎ4 はホウ酸アルミニウムウィスカー
よりも引張り強度は強かったが、実施例３に記載したよ
うにクリストバライトを消す能力がないことが判明し
た。またテスト用のペレットが膨らんでいたことから結
合剤と反応して分解したものと考えられる。その他のウ
ィスカーはホウ酸アルミニウムウィスカーよりも引張り
強度が弱くまたＭｇＯやＺｎＯなどの二価の金属は結合
剤の中に溶け込んで結合剤を変質させることが考えられ
るので適当ではない。
【００１５】このホウ酸アルミニウムウィスカーを用い
ると、ホウケイ酸ガラス質結合剤焼成時のクリストバラ
イト結晶生成を抑制することができるのであるが、その
ウィスカーがクリストバライト結晶生成を抑制するの
は、ホウ酸アルミニウムウィスカーのアルミナ成分がホ
ウケイ酸ガラス質の結合剤に溶け込むことによりＳｉＯ
2 の網目構造の中にＡｌＯ4 の四面体が形成されるため
であると推定される。しかし本発明はこのような理論に
よって拘束されるものではない。
ると、ホウケイ酸ガラス質結合剤焼成時のクリストバラ
イト結晶生成を抑制することができるのであるが、その
ウィスカーがクリストバライト結晶生成を抑制するの
は、ホウ酸アルミニウムウィスカーのアルミナ成分がホ
ウケイ酸ガラス質の結合剤に溶け込むことによりＳｉＯ
2 の網目構造の中にＡｌＯ4 の四面体が形成されるため
であると推定される。しかし本発明はこのような理論に
よって拘束されるものではない。
【００１６】このホウ酸アルミニウムウィスカーの添加
量は上記ホウケイ酸ガラス質結合剤と該ウィスカーとの
合計量（重量）に対して５〜３０％の範囲が好ましい。
５％未満であるとクリストバライトの生成抑制作用が十
分でなく、３０％を超えると砥粒と結合剤の濡れ性が低
下するからである。なお、このようにホウ酸アルミニウ
ムウィスカーを加えたホウケイ酸ガラス質結合剤の外に
一次結合剤として５０％デキストリン水溶液を加えるこ
とができる。
量は上記ホウケイ酸ガラス質結合剤と該ウィスカーとの
合計量（重量）に対して５〜３０％の範囲が好ましい。
５％未満であるとクリストバライトの生成抑制作用が十
分でなく、３０％を超えると砥粒と結合剤の濡れ性が低
下するからである。なお、このようにホウ酸アルミニウ
ムウィスカーを加えたホウケイ酸ガラス質結合剤の外に
一次結合剤として５０％デキストリン水溶液を加えるこ
とができる。
【００１７】このような結合剤を用いて結合すべき砥粒
は上記のように主として立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）砥
粒であるが、必要に応じてかかる粒子（一次砥粒）の外
に炭化ケイ素砥粒、アルミナ砥粒、またはゲル焼結法で
形成されたα−アルミナ結晶粒よりなる焼結体粒子から
なるアルミナ質砥粒などの二次砥粒を加えることができ
る。その場合前記一次砥粒は砥粒率５〜５４容量％、二
次砥粒は砥粒率０〜４９容量％の比率で用いられる。
は上記のように主として立方晶窒化ホウ素（ＣＢＮ）砥
粒であるが、必要に応じてかかる粒子（一次砥粒）の外
に炭化ケイ素砥粒、アルミナ砥粒、またはゲル焼結法で
形成されたα−アルミナ結晶粒よりなる焼結体粒子から
なるアルミナ質砥粒などの二次砥粒を加えることができ
る。その場合前記一次砥粒は砥粒率５〜５４容量％、二
次砥粒は砥粒率０〜４９容量％の比率で用いられる。
【００１８】このような砥粒と結合剤から砥石を作るに
当っては上記一次砥粒単独、または一次砥粒と二次砥粒
の両者を、ホウ酸アルミニウムウィスカーを加えたホウ
ケイ酸ガラス質結合剤と混合して６５０〜９５０℃の範
囲の空気または不活性ガス雰囲気において焼成する。そ
の場合７５０〜８５０℃の範囲が好ましい。この焼成は
空気雰囲気でも不活性ガス雰囲気たとえば窒素雰囲気で
もよい。窒素雰囲気の場合たとえば８００℃、７時間の
加熱は窒素雰囲気で行われるが、室温から６００℃まで
の加熱、４００℃から室温への冷却は空気雰囲気下に行
なうことができる。
当っては上記一次砥粒単独、または一次砥粒と二次砥粒
の両者を、ホウ酸アルミニウムウィスカーを加えたホウ
ケイ酸ガラス質結合剤と混合して６５０〜９５０℃の範
囲の空気または不活性ガス雰囲気において焼成する。そ
の場合７５０〜８５０℃の範囲が好ましい。この焼成は
空気雰囲気でも不活性ガス雰囲気たとえば窒素雰囲気で
もよい。窒素雰囲気の場合たとえば８００℃、７時間の
加熱は窒素雰囲気で行われるが、室温から６００℃まで
の加熱、４００℃から室温への冷却は空気雰囲気下に行
なうことができる。
【００１９】以上により本発明は、ビトリファイドＣＢ
Ｎ砥粒研削砥石の製造においてホウケイ酸ガラス質の結
合剤にホウ酸アルミニウムウィスカーを添加することに
よりクリストバライトの生成を抑制し、なおかつウィス
カーの引張り強度が大きいことを利用して砥石の機械的
な強度をも向上させ、６５０〜９５０℃の比較的低温で
の焼成を可能にした。
Ｎ砥粒研削砥石の製造においてホウケイ酸ガラス質の結
合剤にホウ酸アルミニウムウィスカーを添加することに
よりクリストバライトの生成を抑制し、なおかつウィス
カーの引張り強度が大きいことを利用して砥石の機械的
な強度をも向上させ、６５０〜９５０℃の比較的低温で
の焼成を可能にした。
【００２０】
［実施例１］ホウ酸アルミニウムウィスカーによるクリ
ストバライト生成抑制作用： 表１記載の成分組成をもったホウケイ酸ガラス質の結合
剤に、表２記載のようにホウ酸アルミニウムウィスカー
の添加率をそれぞれ違えてよく混合し均質にした３種類
のテストボンドを円柱状のペレットに成型し、表３記載
の条件により焼成したテスト試料をＸ線回析装置（理学
電機（株）製）にかけた結果、図１に示したようにクリ
ストバライトの生成抑制状態を確認した。ホウ酸アルミ
ニウムウィスカーを添加しなかったテストボンド−１に
おいて見られたクリストバライトのピークはホウ酸アル
ミニウムウィスカーを添加したテストボンド−２と３に
おいてはピークが小さくなり、添加率が多くなると更に
小さくなっていることが分かった。なお空気雰囲気でも
窒素雰囲気でも同じ結果であった。表１．ホウケイ酸ガラス質結合剤の成分組成 ＳｉＯ2 ６５ｗｔ％、Ａｌ2 Ｏ3 ７ｗｔ％、ＣａＯ １．５ｗｔ％、 Ｋ2 Ｏ ０．５ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ ５．５ｗｔ％、Ｌｉ2 Ｏ ０．５ｗｔ％、 Ｂ2 Ｏ3 ２０ｗｔ％ 表２．テストボンドの組成 表１の結合剤 ホウ酸アルミニウムウィスカー テストボンド−１ １００ｗｔ％ ０ｗｔ％ テストボンド−２ ９５ｗｔ％ ５ｗｔ％ テストボンド−３ ９０ｗｔ％ １０ｗｔ％ 表３．テスト試料作製条件 Ａ）ペレット寸法： １０．５φ×１２Ｔ×ＯＨ（mm） Ｂ）投入重量： １．５ｇ Ｃ）焼成条件： ● 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ● 最高温度８００℃（窒素雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間（空気雰囲気） ・５５０℃→６００℃ ３．０時間（空気雰囲気） ・６００℃ 保持 １．５時間（窒素雰囲気に置
換） ・６００℃→８００℃ ２．０時間（窒素雰囲気） ・最高温度８００℃、７時間保持 （窒素雰囲気） ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却（窒素
雰囲気） ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却（空気
雰囲気） ［実施例２］熱膨脹の確認： 表２のテストボンド−１および３を用い表４の条件にて
焼成した試料を５×５×２０（mm）に切り出し、５．５
℃／min の割合で昇温し、熱膨脹の変化を理学電機
（株）製の熱膨脹測定機（ＴＡＳ−１００）にて測定し
た結果、図２のようにテストボンド−１は１００〜２０
０℃間で急激な熱膨脹があったのに対し、テストボンド
−３は同じ１００〜２００℃間での急激な熱膨脹変化は
認められなかった。これはクリストバライトが影響した
ものと考えられる。表４．テスト試料作成条件 Ａ）ペレット寸法： ２５．４φ×２０Ｔ×０Ｈ（mm） Ｂ）投入重量： １５ｇ Ｃ）焼成条件： 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ［実施例３］ホウ酸アルミニウムウィスカーと他のウィ
スカーとの比較： 表１のホウケイ酸ガラス質の結合剤にホウ酸アルミニウ
ムウィスカー以外のウィスカーを添加した場合のクリス
トバライトの生成抑制状態の確認を行った。比較テスト
用の他のウィスカーとして、表５に示したようなホウ酸
アルミニウムウィスカーよりも引張り強度の大きいβ−
ＳｉＣを１０ｗｔ％添加したものテストボンド−４）と
β−Ｓｉ3 Ｎ4 を１０ｗｔ％添加したもの（テストボン
ド−５）を使用し、テストボンド−３と共に３種類のテ
ストボンドを円柱状のペレットに成型し、表３記載の焼
成条件と同一条件にて焼成したテスト試料をＸ線回析装
置（理学電機（株）製）にかけた結果、図３の結果が得
られ、β−ＳｉＣおよびβ−Ｓｉ3 Ｎ4 を添加した試料
は、空気雰囲気下でも窒素雰囲気下でもクリストバライ
トのピークが出ており、クリストバライトの生成抑制作
用のないことが分かった。さらには、β−ＳｉＣの空気
雰囲気下、β−Ｓｉ3 Ｎ4 の空気雰囲気下および窒素雰
囲気下で焼成したペレットがホウ酸アルミニウムウィス
カー添加のテストボンド−３に比べて大きく膨らむ現象
を生じたことから、これらのウィスカーとボンドが反応
してウィスカーが分解しガス発生を促したことも併せ考
えられるので砥石製造の材料として用いるには不適当で
ある。表５．テストボンドの組成（２） テストボンド−４ 表１の結合剤：90wt% β−ＳｉＣウィスカー：10wt% テストボンド−５ 表１の結合剤：90wt% β−Ｓｉ3 Ｎ4 ウィスカー：10wt% ［実施例４］砥石の曲げ強度テスト： 表１のホウケイ酸ガラス質の結合剤へのホウ酸アルミニ
ウムウィスカーの添加率を更に高めて１５ｗｔ％とした
テストボンド−６と、他の添加物としてホウ酸アルミニ
ウム粉末およびムライト粉末をそれぞれ添加したテスト
ボンド−７と８を作製し、これらを用いた表７の条件に
よるＣＢＮ砥粒の砥石車と、同じくテストボンド−１と
３を用いた同様に表７の条件によるＣＢＮ砥粒の砥石車
のテスト試料を作製し、それぞれについて各ケースの３
点曲げ強度テストを行った結果、表６右端に示された結
果を得た。
ストバライト生成抑制作用： 表１記載の成分組成をもったホウケイ酸ガラス質の結合
剤に、表２記載のようにホウ酸アルミニウムウィスカー
の添加率をそれぞれ違えてよく混合し均質にした３種類
のテストボンドを円柱状のペレットに成型し、表３記載
の条件により焼成したテスト試料をＸ線回析装置（理学
電機（株）製）にかけた結果、図１に示したようにクリ
ストバライトの生成抑制状態を確認した。ホウ酸アルミ
ニウムウィスカーを添加しなかったテストボンド−１に
おいて見られたクリストバライトのピークはホウ酸アル
ミニウムウィスカーを添加したテストボンド−２と３に
おいてはピークが小さくなり、添加率が多くなると更に
小さくなっていることが分かった。なお空気雰囲気でも
窒素雰囲気でも同じ結果であった。表１．ホウケイ酸ガラス質結合剤の成分組成 ＳｉＯ2 ６５ｗｔ％、Ａｌ2 Ｏ3 ７ｗｔ％、ＣａＯ １．５ｗｔ％、 Ｋ2 Ｏ ０．５ｗｔ％、Ｎａ2 Ｏ ５．５ｗｔ％、Ｌｉ2 Ｏ ０．５ｗｔ％、 Ｂ2 Ｏ3 ２０ｗｔ％ 表２．テストボンドの組成 表１の結合剤 ホウ酸アルミニウムウィスカー テストボンド−１ １００ｗｔ％ ０ｗｔ％ テストボンド−２ ９５ｗｔ％ ５ｗｔ％ テストボンド−３ ９０ｗｔ％ １０ｗｔ％ 表３．テスト試料作製条件 Ａ）ペレット寸法： １０．５φ×１２Ｔ×ＯＨ（mm） Ｂ）投入重量： １．５ｇ Ｃ）焼成条件： ● 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ● 最高温度８００℃（窒素雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間（空気雰囲気） ・５５０℃→６００℃ ３．０時間（空気雰囲気） ・６００℃ 保持 １．５時間（窒素雰囲気に置
換） ・６００℃→８００℃ ２．０時間（窒素雰囲気） ・最高温度８００℃、７時間保持 （窒素雰囲気） ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却（窒素
雰囲気） ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却（空気
雰囲気） ［実施例２］熱膨脹の確認： 表２のテストボンド−１および３を用い表４の条件にて
焼成した試料を５×５×２０（mm）に切り出し、５．５
℃／min の割合で昇温し、熱膨脹の変化を理学電機
（株）製の熱膨脹測定機（ＴＡＳ−１００）にて測定し
た結果、図２のようにテストボンド−１は１００〜２０
０℃間で急激な熱膨脹があったのに対し、テストボンド
−３は同じ１００〜２００℃間での急激な熱膨脹変化は
認められなかった。これはクリストバライトが影響した
ものと考えられる。表４．テスト試料作成条件 Ａ）ペレット寸法： ２５．４φ×２０Ｔ×０Ｈ（mm） Ｂ）投入重量： １５ｇ Ｃ）焼成条件： 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ［実施例３］ホウ酸アルミニウムウィスカーと他のウィ
スカーとの比較： 表１のホウケイ酸ガラス質の結合剤にホウ酸アルミニウ
ムウィスカー以外のウィスカーを添加した場合のクリス
トバライトの生成抑制状態の確認を行った。比較テスト
用の他のウィスカーとして、表５に示したようなホウ酸
アルミニウムウィスカーよりも引張り強度の大きいβ−
ＳｉＣを１０ｗｔ％添加したものテストボンド−４）と
β−Ｓｉ3 Ｎ4 を１０ｗｔ％添加したもの（テストボン
ド−５）を使用し、テストボンド−３と共に３種類のテ
ストボンドを円柱状のペレットに成型し、表３記載の焼
成条件と同一条件にて焼成したテスト試料をＸ線回析装
置（理学電機（株）製）にかけた結果、図３の結果が得
られ、β−ＳｉＣおよびβ−Ｓｉ3 Ｎ4 を添加した試料
は、空気雰囲気下でも窒素雰囲気下でもクリストバライ
トのピークが出ており、クリストバライトの生成抑制作
用のないことが分かった。さらには、β−ＳｉＣの空気
雰囲気下、β−Ｓｉ3 Ｎ4 の空気雰囲気下および窒素雰
囲気下で焼成したペレットがホウ酸アルミニウムウィス
カー添加のテストボンド−３に比べて大きく膨らむ現象
を生じたことから、これらのウィスカーとボンドが反応
してウィスカーが分解しガス発生を促したことも併せ考
えられるので砥石製造の材料として用いるには不適当で
ある。表５．テストボンドの組成（２） テストボンド−４ 表１の結合剤：90wt% β−ＳｉＣウィスカー：10wt% テストボンド−５ 表１の結合剤：90wt% β−Ｓｉ3 Ｎ4 ウィスカー：10wt% ［実施例４］砥石の曲げ強度テスト： 表１のホウケイ酸ガラス質の結合剤へのホウ酸アルミニ
ウムウィスカーの添加率を更に高めて１５ｗｔ％とした
テストボンド−６と、他の添加物としてホウ酸アルミニ
ウム粉末およびムライト粉末をそれぞれ添加したテスト
ボンド−７と８を作製し、これらを用いた表７の条件に
よるＣＢＮ砥粒の砥石車と、同じくテストボンド−１と
３を用いた同様に表７の条件によるＣＢＮ砥粒の砥石車
のテスト試料を作製し、それぞれについて各ケースの３
点曲げ強度テストを行った結果、表６右端に示された結
果を得た。
【００２１】テストボンド−１を用いたケース１では既
述のようにクリストバライトの発生があり、そのクリス
トバライトの急激な体積変化によってボンドにクラック
が発生したため曲げ強度が弱いと考えられる。表６右端
は、ケース１における曲げ強度を１．００とし、各ケー
スにける数値を指数化し示したものであり、ケース２以
下では曲げ強度の飛躍的な上昇が見られ、これはクリス
トバライトの生成抑制作用があったためと考えられる。
この結果からもホウ酸アルミニウムウィスカーを添加し
た場合の曲げ強度が大きいことが分かる。
述のようにクリストバライトの発生があり、そのクリス
トバライトの急激な体積変化によってボンドにクラック
が発生したため曲げ強度が弱いと考えられる。表６右端
は、ケース１における曲げ強度を１．００とし、各ケー
スにける数値を指数化し示したものであり、ケース２以
下では曲げ強度の飛躍的な上昇が見られ、これはクリス
トバライトの生成抑制作用があったためと考えられる。
この結果からもホウ酸アルミニウムウィスカーを添加し
た場合の曲げ強度が大きいことが分かる。
【００２２】これはホウ酸アルミニウムウィスカーの引
張り強度の大きいことがボンドの強度補強剤として働い
たためと考えられ、このことはテストボンド−６でのホ
ウ酸アルミニウムウィスカーの増量によって更に強度が
増していることからも言える。なおテストボンド−の砥
石車のＳＥＭ写真上に針状結晶が確認され、ウィスカー
がボンド中に存在していることも分かった。また焼成雰
囲気は窒素下の場合の方が強度があることが分かった
が、これは窒素雰囲気ではウィスカーのボンドへの溶け
込みがより少ないためと考えられる。表６．砥石の曲げ強度テスト（ （株）島津製作所製、オートグラフを使用） テストボンド 雰囲気 曲げ強度 ケース１ テストボンド−１（表１結合剤 空気 １．００ 100wt%） ケース２ テストボンド−３（表１結合剤 空気 ２．１１ 90wt% ＋ABW * 10wt% ） ケース３ テストボンド−３（表１結合剤 窒素 ２．３１ 90wt% ＋ABW * 10wt% ） ケース４ テストボンド−６（表１結合剤 空気 ２．２１ 85wt% ＋ABW * 15wt% ） ケース５ テストボンド−６（表１結合剤 窒素 ２．５１ 85wt% ＋ABW * 15wt% ） ケース６ テストボンド−７（表１結合剤 空気 １．９２ 90wt% ＋ABP **15wt% ） ケース７ テストボンド−８（表１結合剤 空気 １．９０ 90wt% ＋ムライト15wt% ） 注 * ＡＢＷ：ホウ酸アルミニウムウィスカー 注 ** ＡＢＰ：ホウ酸アルミニウム粉末表７．テスト試料（砥石車１）作製条件および方法 ａ）砥粒： ＣＢＮ ＃８０／１００ ｂ）組成： 砥粒体積(Vg)=50 、結合剤の体積(Vb)
=21 、 気孔体積(Vp)=29 ｃ）寸法： ４３Ｌ×５Ｔ×１２Ｗ（mm） ｄ）焼成条件： ● 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ● 最高温度８００℃（窒素雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間（空気雰囲気） ・５５０℃→６００℃ ３．０時間（空気雰囲気） ・６００℃ 保持 １．５時間（窒素雰囲気に置
換） ・６００℃→８００℃ ２．０時間（窒素雰囲気） ・最高温度８００℃、７時間保持 （窒素雰囲気） ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却（窒素
雰囲気） ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却（空気
雰囲気） ｅ）方法： 焼成前の組成を決める。（Vg=50
、Vb=21 、Vp=29 ） 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）の成型比重を決める。 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）を混合し、プレス成型し、４０℃／最低１２
時間乾燥したうえで焼成する。（焼成によりＶｐは２６
〜２８の範囲に収縮する。）
張り強度の大きいことがボンドの強度補強剤として働い
たためと考えられ、このことはテストボンド−６でのホ
ウ酸アルミニウムウィスカーの増量によって更に強度が
増していることからも言える。なおテストボンド−の砥
石車のＳＥＭ写真上に針状結晶が確認され、ウィスカー
がボンド中に存在していることも分かった。また焼成雰
囲気は窒素下の場合の方が強度があることが分かった
が、これは窒素雰囲気ではウィスカーのボンドへの溶け
込みがより少ないためと考えられる。表６．砥石の曲げ強度テスト（ （株）島津製作所製、オートグラフを使用） テストボンド 雰囲気 曲げ強度 ケース１ テストボンド−１（表１結合剤 空気 １．００ 100wt%） ケース２ テストボンド−３（表１結合剤 空気 ２．１１ 90wt% ＋ABW * 10wt% ） ケース３ テストボンド−３（表１結合剤 窒素 ２．３１ 90wt% ＋ABW * 10wt% ） ケース４ テストボンド−６（表１結合剤 空気 ２．２１ 85wt% ＋ABW * 15wt% ） ケース５ テストボンド−６（表１結合剤 窒素 ２．５１ 85wt% ＋ABW * 15wt% ） ケース６ テストボンド−７（表１結合剤 空気 １．９２ 90wt% ＋ABP **15wt% ） ケース７ テストボンド−８（表１結合剤 空気 １．９０ 90wt% ＋ムライト15wt% ） 注 * ＡＢＷ：ホウ酸アルミニウムウィスカー 注 ** ＡＢＰ：ホウ酸アルミニウム粉末表７．テスト試料（砥石車１）作製条件および方法 ａ）砥粒： ＣＢＮ ＃８０／１００ ｂ）組成： 砥粒体積(Vg)=50 、結合剤の体積(Vb)
=21 、 気孔体積(Vp)=29 ｃ）寸法： ４３Ｌ×５Ｔ×１２Ｗ（mm） ｄ）焼成条件： ● 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ● 最高温度８００℃（窒素雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間（空気雰囲気） ・５５０℃→６００℃ ３．０時間（空気雰囲気） ・６００℃ 保持 １．５時間（窒素雰囲気に置
換） ・６００℃→８００℃ ２．０時間（窒素雰囲気） ・最高温度８００℃、７時間保持 （窒素雰囲気） ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却（窒素
雰囲気） ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却（空気
雰囲気） ｅ）方法： 焼成前の組成を決める。（Vg=50
、Vb=21 、Vp=29 ） 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）の成型比重を決める。 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）を混合し、プレス成型し、４０℃／最低１２
時間乾燥したうえで焼成する。（焼成によりＶｐは２６
〜２８の範囲に収縮する。）
【００２３】［実施例５］研削テスト： 上述のテストの結果からホウ酸アルミニウムウィスカー
がクリストバライト生成抑制作用をもつことが分かり、
またウィスカーの引張り強度が大きいことよりボンドの
強度補強剤としても作用することが分かった。次に実際
の効果の確認のために研削テストを行い、表９の結果を
得た。ここではテストボンド−３、６および７を使用
し、砥石車の作製については下記の表８によった。表８．テスト試料（砥石車２）作製条件および方法 ａ）砥粒： ＣＢＮ ＃８０／１００ ｂ）組成： 砥粒体積(Vg)=50 、結合剤の体積(Vb)
=21 、 気孔体積(Vp)=29 ｃ）寸法： ３５０Ｄ×２０Ｔ×１５２．４Ｈ×
３．５Ｘ（mm） ｄ）焼成条件： ● 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ● 最高温度８００℃（窒素雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間（空気雰囲気） ・５５０℃→６００℃ ３．０時間（空気雰囲気） ・６００℃→８００℃ ２．０時間（窒素雰囲気） ・最高温度８００℃、７時間保持 （窒素雰囲気） ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 （窒素雰囲気） ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却（空気
雰囲気） ｅ）方法： 焼成前の組成を決める。（Vg=50
、Vb=21 、Vp=29 ） 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）の成型比重を決める。 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）を混合し、プレス成型し、４０℃／最低１２
時間乾燥したうえで焼成する。（プレス成型は、図４の
ように、４２×４×２２（mm）、曲率１７１．５Ｒにて
２８個作製する。） 焼成後、仕上げ加工のうえ、直径３４３mmの金属台
金にエポキシ樹脂を用い図４のとの部分に塗布して
接着・固定し、更に上記ｅ）の寸法になるように仕上げ
加工を行って図５に砥石車を作製する。
がクリストバライト生成抑制作用をもつことが分かり、
またウィスカーの引張り強度が大きいことよりボンドの
強度補強剤としても作用することが分かった。次に実際
の効果の確認のために研削テストを行い、表９の結果を
得た。ここではテストボンド−３、６および７を使用
し、砥石車の作製については下記の表８によった。表８．テスト試料（砥石車２）作製条件および方法 ａ）砥粒： ＣＢＮ ＃８０／１００ ｂ）組成： 砥粒体積(Vg)=50 、結合剤の体積(Vb)
=21 、 気孔体積(Vp)=29 ｃ）寸法： ３５０Ｄ×２０Ｔ×１５２．４Ｈ×
３．５Ｘ（mm） ｄ）焼成条件： ● 最高温度８００℃（空気雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間 ・５５０℃→６００℃ ３．０時間 ・６００℃→８００℃ ２．０時間 ・最高温度８００℃、７時間保持 ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却 ● 最高温度８００℃（窒素雰囲気） ・室温 →５５０℃ ７．５時間（空気雰囲気） ・５５０℃→６００℃ ３．０時間（空気雰囲気） ・６００℃→８００℃ ２．０時間（窒素雰囲気） ・最高温度８００℃、７時間保持 （窒素雰囲気） ・８００℃→４００℃ 約７．０時間自然冷却 （窒素雰囲気） ・４００℃→ 室温 約２．５時間強制冷却（空気
雰囲気） ｅ）方法： 焼成前の組成を決める。（Vg=50
、Vb=21 、Vp=29 ） 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）の成型比重を決める。 砥粒、結合剤および一次結合剤（５０％テキストリ
ン水溶液）を混合し、プレス成型し、４０℃／最低１２
時間乾燥したうえで焼成する。（プレス成型は、図４の
ように、４２×４×２２（mm）、曲率１７１．５Ｒにて
２８個作製する。） 焼成後、仕上げ加工のうえ、直径３４３mmの金属台
金にエポキシ樹脂を用い図４のとの部分に塗布して
接着・固定し、更に上記ｅ）の寸法になるように仕上げ
加工を行って図５に砥石車を作製する。
【００２４】表９．研削条件 ａ）研削盤： 豊田工機（株）製・ＧＰＮ−５Ｐ
−３２×１００型ＣＮＣ汎用円筒研削盤 ｂ）研削方式： 湿式ブランジ研削 ｃ）ホィールスピード（Ｖ）： ４，５００ｍ／min ｄ）ワークスピード（Ｖ）： ７．５ｍ／min ｅ）ワーク： Ｓ５５Ｃ（ＨＲＣ＝５８） ｆ）ワーク寸法： ６０Ｄ×３．５Ｔ×２４Ｈ（mm） ｇ）周速比： Ｖ／ｖ＝４，５００／７．５＝６
００（アップカット） ｈ）研削能率（Ｚ′）： Ｚ′＝３０mm３／mm・SEC
（２．５φ除去） Ｚ′＝３．０mm３／mm・SEC （０．５φ除去） スパークアウト６秒 クレカットＮＥＴ−５００Ｂ（５０倍希釈） ワーク１２０カットの研削比を比較した。 このテスト結果は、ホウ酸アルミニウムウィスカーが高
率で添加されたボンドが高い研削比を示しており、また
同じ添加率でも窒素雰囲気下ではこれが更に高くなって
いる。
−３２×１００型ＣＮＣ汎用円筒研削盤 ｂ）研削方式： 湿式ブランジ研削 ｃ）ホィールスピード（Ｖ）： ４，５００ｍ／min ｄ）ワークスピード（Ｖ）： ７．５ｍ／min ｅ）ワーク： Ｓ５５Ｃ（ＨＲＣ＝５８） ｆ）ワーク寸法： ６０Ｄ×３．５Ｔ×２４Ｈ（mm） ｇ）周速比： Ｖ／ｖ＝４，５００／７．５＝６
００（アップカット） ｈ）研削能率（Ｚ′）： Ｚ′＝３０mm３／mm・SEC
（２．５φ除去） Ｚ′＝３．０mm３／mm・SEC （０．５φ除去） スパークアウト６秒 クレカットＮＥＴ−５００Ｂ（５０倍希釈） ワーク１２０カットの研削比を比較した。 このテスト結果は、ホウ酸アルミニウムウィスカーが高
率で添加されたボンドが高い研削比を示しており、また
同じ添加率でも窒素雰囲気下ではこれが更に高くなって
いる。
【００２５】これはクリストバライト生成抑制作用と引
張り強度の効果が出たことにほかならない。
張り強度の効果が出たことにほかならない。
【００２６】
【発明の効果】ホウ酸アルミニウムウィスカーをホウケ
イ酸ガラス質の結合剤に添加することにより高性能な研
削砥石車が供給でき研削工業への大きな貢献となる。
イ酸ガラス質の結合剤に添加することにより高性能な研
削砥石車が供給でき研削工業への大きな貢献となる。
【図１】本発明実施例１でテストボンド１〜３を用いて
作られたペレット試料のＸ線回析図であり、Ａ、Ｂ、Ｃ
はテストボンド１、２、３を用いて空気雰囲気で焼成し
て得られた試料による図、Ｄ、Ｅ、Ｆはテストボンド
１、２、３を用いて窒素雰囲気で焼成して得られた試料
による図。
作られたペレット試料のＸ線回析図であり、Ａ、Ｂ、Ｃ
はテストボンド１、２、３を用いて空気雰囲気で焼成し
て得られた試料による図、Ｄ、Ｅ、Ｆはテストボンド
１、２、３を用いて窒素雰囲気で焼成して得られた試料
による図。
【図２】本発明実施例２においてテストボンド１と３を
用いて作られたペレット試料の熱膨脹を測定した結果を
示すグラフ、Ａはテストボンド３を用いて得られた試料
のグラフ、Ｂはテストボンド１を用いて得られた試料の
グラフ。
用いて作られたペレット試料の熱膨脹を測定した結果を
示すグラフ、Ａはテストボンド３を用いて得られた試料
のグラフ、Ｂはテストボンド１を用いて得られた試料の
グラフ。
【図３】本発明実施例３においてテストボンド４、５を
用いて得られたペレット試料のＸ線回析図、Ａ、Ｂはテ
ストボンド４、５を用いて空気雰囲気で焼成して作られ
たペレット試料による図、Ｃ、Ｄはテストボンド４、５
を用いて窒素雰囲気で焼成して作られたペレット試料に
よる図。
用いて得られたペレット試料のＸ線回析図、Ａ、Ｂはテ
ストボンド４、５を用いて空気雰囲気で焼成して作られ
たペレット試料による図、Ｃ、Ｄはテストボンド４、５
を用いて窒素雰囲気で焼成して作られたペレット試料に
よる図。
【図４】本発明の実施例４におけるセグメント砥石試料
の斜視図。
の斜視図。
【図５】図４のセグメント試料から作られた砥石車の斜
視図。
視図。
１ 図４のセグメント試料 ２ 台金
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B24D 3/14 B24D 3/00 320 B24D 3/00 340 B24D 3/02 310
Claims (2)
- 【請求項１】立方晶窒化ホウ素砥粒または該砥粒とその
他の砥粒を、ホウ酸アルミニウムウィスカーを含むホウ
ケイ酸ガラス質結合剤で結合せしめてなる、ビトリファ
イド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石。 - 【請求項２】立方晶窒化ホウ素砥粒または該砥粒とその
他の砥粒を、ホウ酸アルミニウムウィスカーを含むホウ
ケイ酸ガラス質結合剤と混合し、６５０〜９５０℃の範
囲の温度の空気または不活性ガス雰囲気で焼成すること
を特徴とする、ビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研
削砥石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15931693A JP3086106B2 (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | ビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15931693A JP3086106B2 (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | ビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH079344A JPH079344A (ja) | 1995-01-13 |
| JP3086106B2 true JP3086106B2 (ja) | 2000-09-11 |
Family
ID=15691134
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15931693A Expired - Fee Related JP3086106B2 (ja) | 1993-06-29 | 1993-06-29 | ビトリファイド立方晶窒化ホウ素砥粒研削砥石とその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3086106B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05222703A (ja) * | 1992-02-14 | 1993-08-31 | Diatex Co Ltd | 地盤構造体及びその製造方法 |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6609963B2 (en) * | 2001-08-21 | 2003-08-26 | Saint-Gobain Abrasives, Inc. | Vitrified superabrasive tool and method of manufacture |
| CN109822466B (zh) * | 2017-05-27 | 2020-06-19 | 江苏赛扬精工科技有限责任公司 | 一种高强度高韧性砂轮陶瓷结合剂及其应用 |
| US11673231B2 (en) | 2017-10-11 | 2023-06-13 | A.L.M.T. Corp. | Vitrified bond super-abrasive grinding wheel |
-
1993
- 1993-06-29 JP JP15931693A patent/JP3086106B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05222703A (ja) * | 1992-02-14 | 1993-08-31 | Diatex Co Ltd | 地盤構造体及びその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH079344A (ja) | 1995-01-13 |
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