JPH08325913A - メルトブロー成型装置及び弾性不織布の製造方法 - Google Patents
メルトブロー成型装置及び弾性不織布の製造方法Info
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- JPH08325913A JPH08325913A JP13350095A JP13350095A JPH08325913A JP H08325913 A JPH08325913 A JP H08325913A JP 13350095 A JP13350095 A JP 13350095A JP 13350095 A JP13350095 A JP 13350095A JP H08325913 A JPH08325913 A JP H08325913A
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- melt blow
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 径方向の繊維配列を改善し、力学的特性の向
上した不織布を製造するのに適したメルトブロー成型装
置及び弾性不織布の製造方法を提供する。 【構成】 メルトブロー装置において、ポリマーの吐出
孔群の直下に、吐出流を揺動させる板状体（ｃ）が設け
られ、その際、該板状体の一端（ｃ1 ）を支点とし、該
捕集ネットの移動方向に沿って、円弧状運動をなし且
つ、吐出孔群を起点とする鉛直線と交叉しないように位
置固定されているメルトブロー成型装置及び該装置を用
いて、熱可塑性エラストマーから弾性不織布を得る製造
方法。
上した不織布を製造するのに適したメルトブロー成型装
置及び弾性不織布の製造方法を提供する。 【構成】 メルトブロー装置において、ポリマーの吐出
孔群の直下に、吐出流を揺動させる板状体（ｃ）が設け
られ、その際、該板状体の一端（ｃ1 ）を支点とし、該
捕集ネットの移動方向に沿って、円弧状運動をなし且
つ、吐出孔群を起点とする鉛直線と交叉しないように位
置固定されているメルトブロー成型装置及び該装置を用
いて、熱可塑性エラストマーから弾性不織布を得る製造
方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、メルトブロー成型装置
に関するものであり、更に詳しくは繊維配列の改善によ
り、力学的特性等の方向性が向上した不織布を製造する
のに好適なメルトブロー成型装置及び該成型装置を用い
て、縦方向の伸縮特性の向上した弾性不織布を得る製造
方法に関するものである。
に関するものであり、更に詳しくは繊維配列の改善によ
り、力学的特性等の方向性が向上した不織布を製造する
のに好適なメルトブロー成型装置及び該成型装置を用い
て、縦方向の伸縮特性の向上した弾性不織布を得る製造
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】熱可塑性ポリマーを溶融して、口金より
押し出し、高速加熱媒体で繊維を細化、あるいは気流に
より繊維を牽引して、そのまま捕集面で捕集し不織布構
造体を得るメルトブロー法やスパンボンド法などの紡糸
直結型の不織布製造法は種々のポリマー、例えばポリオ
レフィン、ポリアミド、ポリエステルなどを用いて実用
化され市販されている。特にメルトブロー法は極細繊維
不織布を製造するのに適しており、その繊維径の細さ故
にポアサイズが小さい、表面積が大きい、などの特徴を
有し、各種フィルター、サージカル衣、マスク、ワイパ
ー、衣料芯地などに積極的に使用されるようになってき
ている。
押し出し、高速加熱媒体で繊維を細化、あるいは気流に
より繊維を牽引して、そのまま捕集面で捕集し不織布構
造体を得るメルトブロー法やスパンボンド法などの紡糸
直結型の不織布製造法は種々のポリマー、例えばポリオ
レフィン、ポリアミド、ポリエステルなどを用いて実用
化され市販されている。特にメルトブロー法は極細繊維
不織布を製造するのに適しており、その繊維径の細さ故
にポアサイズが小さい、表面積が大きい、などの特徴を
有し、各種フィルター、サージカル衣、マスク、ワイパ
ー、衣料芯地などに積極的に使用されるようになってき
ている。
【０００３】一方、ゴム弾性を有するポリウレタン、ポ
リエステル系エラストマー、ポリオレフィン系エラスト
マーを用いたメルトブロー不織布も近年開発され（特開
平５―３２１１１９号公報、特開平３―１１９１６４号
公報、特開平３―１３０４４８号公報など）、用途開発
が進められている。
リエステル系エラストマー、ポリオレフィン系エラスト
マーを用いたメルトブロー不織布も近年開発され（特開
平５―３２１１１９号公報、特開平３―１１９１６４号
公報、特開平３―１３０４４８号公報など）、用途開発
が進められている。
【０００４】上記ゴム弾性を有するメルトブロー不織布
は成型後連続的な後加工を行う場合、繊維が細かいうえ
に伸びやすいため、機械方向にある程度以上の強力が必
要であり、また、後加工を行わない場合でも伸縮テープ
や包帯などの用途では一方向の伸縮特性や強度が特に必
要となる。
は成型後連続的な後加工を行う場合、繊維が細かいうえ
に伸びやすいため、機械方向にある程度以上の強力が必
要であり、また、後加工を行わない場合でも伸縮テープ
や包帯などの用途では一方向の伸縮特性や強度が特に必
要となる。
【０００５】このような要求に対し、従来の技術として
吐出ダイ直下でなんら付加的操作を加えることなく、単
にメルトブロー繊維流を積層した後、該積層物の一方向
のみの伸縮性を一定以下にコントロールする方法（特開
平６―１７３１５１号公報）、ネット捕集前のメルトブ
ロー繊維流に対し、直角方向から二次空気流を当て、成
型表面に対し、角度をつけることにより繊維を配列させ
る方法（特開平６―１０２５９号公報）などが開示され
ている。前者の方法は伸度をコントロールする方向にオ
ーバーフィードした糸状物を組み込むことによるもので
あり、工程の繁雑化は避けられない。また、後者の方法
は、空気流の制御が困難であるばかりでなく新たに二次
空気流を使用するため、エネルギーコストの増大につな
がる。
吐出ダイ直下でなんら付加的操作を加えることなく、単
にメルトブロー繊維流を積層した後、該積層物の一方向
のみの伸縮性を一定以下にコントロールする方法（特開
平６―１７３１５１号公報）、ネット捕集前のメルトブ
ロー繊維流に対し、直角方向から二次空気流を当て、成
型表面に対し、角度をつけることにより繊維を配列させ
る方法（特開平６―１０２５９号公報）などが開示され
ている。前者の方法は伸度をコントロールする方向にオ
ーバーフィードした糸状物を組み込むことによるもので
あり、工程の繁雑化は避けられない。また、後者の方法
は、空気流の制御が困難であるばかりでなく新たに二次
空気流を使用するため、エネルギーコストの増大につな
がる。
【０００６】
【発明の目的】本発明の目的は、上記従来技術の有する
問題点を解消し、簡単な装置で繊維配列の改善により、
力学的特性等の方向性が向上した不織布、又縦方向／横
方向の力学的特性等の割合も任意に調節できる不織布を
製造するのに好適なメルトブロー成型装置及び該成型装
置を用いて、縦方向の伸縮特性の向上した弾性不織布を
得る製造方法を提供することにある。
問題点を解消し、簡単な装置で繊維配列の改善により、
力学的特性等の方向性が向上した不織布、又縦方向／横
方向の力学的特性等の割合も任意に調節できる不織布を
製造するのに好適なメルトブロー成型装置及び該成型装
置を用いて、縦方向の伸縮特性の向上した弾性不織布を
得る製造方法を提供することにある。
【０００７】
【発明の構成】本発明者らは、上記目的を達成するため
に鋭意検討した結果、メトルブローされた繊維流が捕集
面に捕集されるまでにポリマーと共に噴出された加熱媒
体または、その随伴流の流れを制御するとき、得られる
不織布は、繊維配列の改善が図られ、力学的特性等の方
向性を向上させること、又縦方向／横方向の力学的特性
等の割合を任意に調整できることを見い出した。
に鋭意検討した結果、メトルブローされた繊維流が捕集
面に捕集されるまでにポリマーと共に噴出された加熱媒
体または、その随伴流の流れを制御するとき、得られる
不織布は、繊維配列の改善が図られ、力学的特性等の方
向性を向上させること、又縦方向／横方向の力学的特性
等の割合を任意に調整できることを見い出した。
【０００８】本発明によれば、熱可塑性ポリマーを鉛直
方向に吐出落下させる、複数の吐出孔を内蔵する吐出ダ
イ（ａ）及び該ダイの下方に移動性捕集ネット（ｂ）を
含むメルトブロー装置において、吐出孔群直下に、吐出
流を揺動させる板状体（ｃ）が設けられ、その際、該板
状体は、その一端（ｃ1 ）を支点とし、該捕集ネットの
移動方向に沿って、円弧状運動をなし且つ、上記吐出孔
群を起点とする鉛直線と交叉しないように位置固定され
ていることを特徴とするメルトブロー成型装置が提供さ
れる。
方向に吐出落下させる、複数の吐出孔を内蔵する吐出ダ
イ（ａ）及び該ダイの下方に移動性捕集ネット（ｂ）を
含むメルトブロー装置において、吐出孔群直下に、吐出
流を揺動させる板状体（ｃ）が設けられ、その際、該板
状体は、その一端（ｃ1 ）を支点とし、該捕集ネットの
移動方向に沿って、円弧状運動をなし且つ、上記吐出孔
群を起点とする鉛直線と交叉しないように位置固定され
ていることを特徴とするメルトブロー成型装置が提供さ
れる。
【０００９】以下、本発明を添付図面を参照しつつ説明
する。図１は本発明のメルトブロー成型装置の正面図、
図２は、本発明のメルトブロー成型装置に使用する揺動
板状体の斜視図、図３は、本発明のメルトブロー成型装
置の吐出孔近傍の断面図である。
する。図１は本発明のメルトブロー成型装置の正面図、
図２は、本発明のメルトブロー成型装置に使用する揺動
板状体の斜視図、図３は、本発明のメルトブロー成型装
置の吐出孔近傍の断面図である。
【００１０】図１において、ａは吐出ダイ、ｂは捕集ネ
ット、ｃは揺動板状体、ｄは吐出ダイに内蔵される複数
のポリマー吐出孔、Ｌは吐出孔群の下面から捕集ネット
までの距離、ｌ1 は吐出孔群の下面と揺動板状体の上端
との距離、ｌ2 は吐出孔群を起点とする鉛直線とこれに
直角な揺動板状体への最短距離、θは揺動板状体の円弧
状運動の移動角度である。又図２において（Ａ）は平板
状揺動板状体（Ｂ）は曲面状揺動板状体でＣ1 、Ｃ2 、
Ｌ1 、Ｌ2 は各々板状体の上端、下端、巾、長である。
更に図３においてＰはポリマー吐出孔、Ｓは圧空スリッ
ト、αはポリマー吐出孔を介して対向する圧空スリット
の交叉角である。
ット、ｃは揺動板状体、ｄは吐出ダイに内蔵される複数
のポリマー吐出孔、Ｌは吐出孔群の下面から捕集ネット
までの距離、ｌ1 は吐出孔群の下面と揺動板状体の上端
との距離、ｌ2 は吐出孔群を起点とする鉛直線とこれに
直角な揺動板状体への最短距離、θは揺動板状体の円弧
状運動の移動角度である。又図２において（Ａ）は平板
状揺動板状体（Ｂ）は曲面状揺動板状体でＣ1 、Ｃ2 、
Ｌ1 、Ｌ2 は各々板状体の上端、下端、巾、長である。
更に図３においてＰはポリマー吐出孔、Ｓは圧空スリッ
ト、αはポリマー吐出孔を介して対向する圧空スリット
の交叉角である。
【００１１】図１において、熱可塑性ポリマーは、吐出
ダイ（ａ）に内蔵される複数の吐出孔（ｄ）から、繊維
状とされ、該吐出繊維流は、吐出孔群直下に設置された
板状体（ｃ）で揺動され、その後該板状体（ｃ）の下方
に設置された移動性捕集ネット（ｂ）上に積層捕集され
る。この際該板状体は、その一端（ｃ1 ）を支点として
該捕集ネットの移動方向に沿って、円弧状運動（移動角
度θ）を行うがこの運動においても板状体は吐出孔群を
起点とする鉛直線と交叉しないように位置固定される。
板状体の位置ｌ1 、ｌ2 は、吐出繊維流を細化させる噴
出ガスや随伴流の速度が充分に速い状態に保ちながら吐
出繊維流が板状体に接触するのを防止する為、板状体と
吐出流との間が負圧にならないように、設定することが
必要である。即ち、板状体（ｃ）の上端（ｃ1 ）は、板
状体（ｃ）の揺動が妨げられない範囲で、できるだけ吐
出孔群に近づけ、ｌ1 として５〜２０ｍｍが好ましい。
且つ、板状体（ｃ）が揺動しても吐出繊維流に接触しな
いようにｌ2 として１０〜３０ｍｍとすることが好まし
い。
ダイ（ａ）に内蔵される複数の吐出孔（ｄ）から、繊維
状とされ、該吐出繊維流は、吐出孔群直下に設置された
板状体（ｃ）で揺動され、その後該板状体（ｃ）の下方
に設置された移動性捕集ネット（ｂ）上に積層捕集され
る。この際該板状体は、その一端（ｃ1 ）を支点として
該捕集ネットの移動方向に沿って、円弧状運動（移動角
度θ）を行うがこの運動においても板状体は吐出孔群を
起点とする鉛直線と交叉しないように位置固定される。
板状体の位置ｌ1 、ｌ2 は、吐出繊維流を細化させる噴
出ガスや随伴流の速度が充分に速い状態に保ちながら吐
出繊維流が板状体に接触するのを防止する為、板状体と
吐出流との間が負圧にならないように、設定することが
必要である。即ち、板状体（ｃ）の上端（ｃ1 ）は、板
状体（ｃ）の揺動が妨げられない範囲で、できるだけ吐
出孔群に近づけ、ｌ1 として５〜２０ｍｍが好ましい。
且つ、板状体（ｃ）が揺動しても吐出繊維流に接触しな
いようにｌ2 として１０〜３０ｍｍとすることが好まし
い。
【００１２】図２は、板状体を示すが、形状として図２
（Ａ）に示す如き平板状あるいは図２（Ｂ）に示す如き
ゆるやかなカーブを持つものなど適用可能であるが、吐
出繊維流を制御するにはカーブを持つものがより効果的
である。又板状体の表面状態は、鏡面、梨地など適宜選
択可能であるが、制電加工処理したものが特に好まし
い。又板状体の長さ（Ｌ2 ）は吐出孔群から捕集面まで
の距離の１／４〜２／３が好ましく、板状体の幅
（Ｌ1 ）は、加熱加圧媒体の噴射スリット又はノズルの
配列長と同等であることが好ましい。
（Ａ）に示す如き平板状あるいは図２（Ｂ）に示す如き
ゆるやかなカーブを持つものなど適用可能であるが、吐
出繊維流を制御するにはカーブを持つものがより効果的
である。又板状体の表面状態は、鏡面、梨地など適宜選
択可能であるが、制電加工処理したものが特に好まし
い。又板状体の長さ（Ｌ2 ）は吐出孔群から捕集面まで
の距離の１／４〜２／３が好ましく、板状体の幅
（Ｌ1 ）は、加熱加圧媒体の噴射スリット又はノズルの
配列長と同等であることが好ましい。
【００１３】本発明において、吐出繊維流が、上記に詳
述した板状体を介して、捕集面上で方向性を持って配列
されるためには、板状体の角度を変えることが必要であ
る。これにより、吐出繊維流と共に流れている随伴流
は、板状体に沿って流れ、繊維流の捕集面に当たる角度
が変わるのである。板状体に角度をつけたまま静止させ
ておいてもある程度、捕集された繊維は、配列するが十
分でない。捕集面上で繊維を充分に配列させる為には、
該板状体の一端（図１及び図２のＣ1 ）を支点として、
該捕集ネットの移動方向に沿って、円弧状運動（図１及
び図２のθ）をさせることが必要である。円弧状の揺動
速度は、捕集面の速度や目的とする不織布の力学的特性
（たとえば、強力や伸縮特性など）に応じて、適宜変更
すればよい。たとえば捕集面速度が０．５〜１５０ｍ／
分に対して、揺動速度は５〜２５０回／分とする。更に
は、捕集面の速度に対して１０〜５００倍の速度にする
ことが好ましい。
述した板状体を介して、捕集面上で方向性を持って配列
されるためには、板状体の角度を変えることが必要であ
る。これにより、吐出繊維流と共に流れている随伴流
は、板状体に沿って流れ、繊維流の捕集面に当たる角度
が変わるのである。板状体に角度をつけたまま静止させ
ておいてもある程度、捕集された繊維は、配列するが十
分でない。捕集面上で繊維を充分に配列させる為には、
該板状体の一端（図１及び図２のＣ1 ）を支点として、
該捕集ネットの移動方向に沿って、円弧状運動（図１及
び図２のθ）をさせることが必要である。円弧状の揺動
速度は、捕集面の速度や目的とする不織布の力学的特性
（たとえば、強力や伸縮特性など）に応じて、適宜変更
すればよい。たとえば捕集面速度が０．５〜１５０ｍ／
分に対して、揺動速度は５〜２５０回／分とする。更に
は、捕集面の速度に対して１０〜５００倍の速度にする
ことが好ましい。
【００１４】本発明のメルトブロー成型装置において
は、溶融ポリマーの吐出孔群からネット捕集面までの距
離（Ｌ）は１０〜８０ｃｍ、好ましくは１５〜４０ｃｍ
が好適である。捕集距離が短かすぎると、口金へ飛散繊
維の再付着あるいは、幅方向の目付分布が悪化し、ま
た、捕集距離が長すぎると、捕集面に衝突するまでに繊
維流内での絡み合いが顕著となり、均一な不織布を得る
ことが困難となる。
は、溶融ポリマーの吐出孔群からネット捕集面までの距
離（Ｌ）は１０〜８０ｃｍ、好ましくは１５〜４０ｃｍ
が好適である。捕集距離が短かすぎると、口金へ飛散繊
維の再付着あるいは、幅方向の目付分布が悪化し、ま
た、捕集距離が長すぎると、捕集面に衝突するまでに繊
維流内での絡み合いが顕著となり、均一な不織布を得る
ことが困難となる。
【００１５】また第３図はメルトブロー成型装置におけ
る溶融ポリマーの吐出孔近傍の断面図を示す。ポリマー
の吐出孔Ｐに近接して、加熱加圧媒体を噴射するスリッ
トＳが、吐出孔Ｐを介して角度αで対向して設置され
る。スリットの代わりに、ノズルを連続的に配列しても
よい。ポリマーの吐出孔は、上記噴射するスリット又は
ノズルと平行に、幅方向に直線状に配列される。吐出孔
数は、得られる不織布の幅長に依存するが、実質的に直
線状に配列されているならば、点状、ブロック状又は、
千鳥状など適宜選択可能である。
る溶融ポリマーの吐出孔近傍の断面図を示す。ポリマー
の吐出孔Ｐに近接して、加熱加圧媒体を噴射するスリッ
トＳが、吐出孔Ｐを介して角度αで対向して設置され
る。スリットの代わりに、ノズルを連続的に配列しても
よい。ポリマーの吐出孔は、上記噴射するスリット又は
ノズルと平行に、幅方向に直線状に配列される。吐出孔
数は、得られる不織布の幅長に依存するが、実質的に直
線状に配列されているならば、点状、ブロック状又は、
千鳥状など適宜選択可能である。
【００１６】更に又、ポリマーの吐出温度や噴射媒体の
温度は、目的とする不織布の物性に応じて適宜変更すれ
ばよく、更には捕集後に繊維の配列状態が変化しないよ
うに、ある程度の絡みや仮接着を付与することが好まし
い。
温度は、目的とする不織布の物性に応じて適宜変更すれ
ばよく、更には捕集後に繊維の配列状態が変化しないよ
うに、ある程度の絡みや仮接着を付与することが好まし
い。
【００１７】一般に捕集面は移動しているため、繊維は
捕集と同時に移動方向へ配列しがちになる。ポリマー吐
出量が同じ場合、一度で得られる目付量を増やすために
は捕集面の移動速度を落とす必要があり、その際、繊維
がランダムに配列する傾向が増大し、得られる不織布の
物性は等方的になってゆく。
捕集と同時に移動方向へ配列しがちになる。ポリマー吐
出量が同じ場合、一度で得られる目付量を増やすために
は捕集面の移動速度を落とす必要があり、その際、繊維
がランダムに配列する傾向が増大し、得られる不織布の
物性は等方的になってゆく。
【００１８】本発明では、吐出孔群と捕集面との間に、
噴射され細化されている繊維流の噴射方向を抑制する板
状体を設置しているので捕集面の速度に拘らず、捕集面
での繊維の配列状態を改善し、得られる不織布の力学的
特性等の方向性を向上させることが可能である。
噴射され細化されている繊維流の噴射方向を抑制する板
状体を設置しているので捕集面の速度に拘らず、捕集面
での繊維の配列状態を改善し、得られる不織布の力学的
特性等の方向性を向上させることが可能である。
【００１９】本発明のメルトブロー成型装置で不織布を
製造するに際し、捕集面上に織布、編布、不織布などを
設置し、直接積層体を形成してもよく、後工程で、積層
又は、多層材料中に組み込まれていてもよい。又使用さ
れる熱可塑性ポリマーは、特に限定されることなく、用
途に応じて、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリエステ
ル、ゴム弾性を有するポリウレタン、ポリエステルエー
テル系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポ
リオレフィン系エラストマーなどメルトブロー法により
不織布を形成できるものであれば任意に使用できる。な
かでもゴム弾性を有する熱可塑性エラストマーから得ら
れる不織布は、縦方向に繊維が多く配列されている為、
縦方向の伸縮に際し、繊維が十分その性能を発揮できる
ものであり、又縦方向／緯方向の伸縮特性も板状体の揺
動速度や長さを変えることにより容易に改善することが
可能であるので、特に好ましい。
製造するに際し、捕集面上に織布、編布、不織布などを
設置し、直接積層体を形成してもよく、後工程で、積層
又は、多層材料中に組み込まれていてもよい。又使用さ
れる熱可塑性ポリマーは、特に限定されることなく、用
途に応じて、ポリオレフィン、ポリアミド、ポリエステ
ル、ゴム弾性を有するポリウレタン、ポリエステルエー
テル系エラストマー、ポリエステル系エラストマー、ポ
リオレフィン系エラストマーなどメルトブロー法により
不織布を形成できるものであれば任意に使用できる。な
かでもゴム弾性を有する熱可塑性エラストマーから得ら
れる不織布は、縦方向に繊維が多く配列されている為、
縦方向の伸縮に際し、繊維が十分その性能を発揮できる
ものであり、又縦方向／緯方向の伸縮特性も板状体の揺
動速度や長さを変えることにより容易に改善することが
可能であるので、特に好ましい。
【００２０】
【発明の効果】本発明によれば、メルトブロー法により
不織布を得るに際し、ポリマー吐出孔から噴射された繊
維流の捕集面に対する堆積角度を、吐出孔と捕集面との
間に、設置した円弧状に揺動する板状体を用いることに
よって、連続的に変化させ、捕集面の移動方向へ繊維の
配列を高めることが可能となる。その結果、得られる不
織布は、縦方向の力学的特性例えば強力、伸縮特性に優
れた性質を有する。特に熱可塑性エラストマーから得ら
れる不織布は、縦方向の伸縮特性に優れ該不織布は、包
帯、絆創膏、テーピングアンダーテープ、サポーターな
どの長さ方向の伸縮性を必要とする用途に好適である。
不織布を得るに際し、ポリマー吐出孔から噴射された繊
維流の捕集面に対する堆積角度を、吐出孔と捕集面との
間に、設置した円弧状に揺動する板状体を用いることに
よって、連続的に変化させ、捕集面の移動方向へ繊維の
配列を高めることが可能となる。その結果、得られる不
織布は、縦方向の力学的特性例えば強力、伸縮特性に優
れた性質を有する。特に熱可塑性エラストマーから得ら
れる不織布は、縦方向の伸縮特性に優れ該不織布は、包
帯、絆創膏、テーピングアンダーテープ、サポーターな
どの長さ方向の伸縮性を必要とする用途に好適である。
【００２１】
【実施例】以下、実施例により、本発明をさらに具体的
に説明する。なお、実施例、比較例における各物性値は
以下の方法に従う。 引張強度 ＪＩＳ Ｌ１０９６に準拠して、サンプル長５ｃｍ、サ
ンプル幅２．５ｃｍ、伸張速度２００％／分にて測定し
た。 弾性回復率 長さ８ｃｍ、幅２．５ｃｍの試料片を伸張速度２００％
／分にて５０％伸長（試料長Ｌ）した後、素早く同速度
でもとのチャックつかみ間隙（５ｃｍ）まで戻し、再度
伸長して応力が０より大きくなり始める時の試料長を
Ｌ′（ｃｍ）とし、次式により算出した。 弾性回復率（％）＝（Ｌ−Ｌ′）／（Ｌ−５）×１００
に説明する。なお、実施例、比較例における各物性値は
以下の方法に従う。 引張強度 ＪＩＳ Ｌ１０９６に準拠して、サンプル長５ｃｍ、サ
ンプル幅２．５ｃｍ、伸張速度２００％／分にて測定し
た。 弾性回復率 長さ８ｃｍ、幅２．５ｃｍの試料片を伸張速度２００％
／分にて５０％伸長（試料長Ｌ）した後、素早く同速度
でもとのチャックつかみ間隙（５ｃｍ）まで戻し、再度
伸長して応力が０より大きくなり始める時の試料長を
Ｌ′（ｃｍ）とし、次式により算出した。 弾性回復率（％）＝（Ｌ−Ｌ′）／（Ｌ−５）×１００
【００２２】［実施例１］テレフタル酸ジメチル１６７
重量部、テトラメチレングリコール１０５重量部、数平
均分子量２０００のポリテトラメチレングリコール３２
５重量部を反応器でエステル交換反応させた後、内温を
２４５℃に昇温し、弱真空下で６０分間、引き続き高真
空下で２００分間反応させた。得られたポリエーテルポ
リエステルブロック共重合体の融点は１９０℃、固有粘
度は１．５２であった。該ポリマーを１ｍｍＨｇの減圧
下、１１５℃で１６時間乾燥した後、幅１００ｃｍの直
列ノズルを用いてノズルと捕集ネットとの距離を３０ｃ
ｍとしてメルトブロー法により平均繊維径５μｍ、目付
１００ｇ／ｍ2 の弾性不織布シートを作成した。この
際、第２図Ｂの如き幅１００ｃｍ、長さ１５ｃｍの鉄板
製の板状体を、ダイ下面と板状体上端との距離を１０ｍ
ｍ、繊維流から板状体までの最短距離を２０ｍｍとなる
ように繊維流の前側に設置し、毎分９０回の速度で繊維
流にほぼ平行と４５°の角度の間で揺動させた。得られ
た不織布は、縦方向の強度５７０ｇ／ｃｍ、横方向の強
度３７０ｇ／ｃｍ、弾性回復率が縦方向９０％、横方向
８８％であった。さらに上記不織布を上下共フラット面
を有するローラー（クリアランス０．３ｍｍ、ローラー
温度上下共１６０℃）にてカレンダー加工を行ったとこ
ろ、強度は縦方向７６０ｇ／ｃｍ、横方向４８０ｇ／ｃ
ｍ、弾性回復率は縦方向９９％、横方向９９％と大幅に
向上した。
重量部、テトラメチレングリコール１０５重量部、数平
均分子量２０００のポリテトラメチレングリコール３２
５重量部を反応器でエステル交換反応させた後、内温を
２４５℃に昇温し、弱真空下で６０分間、引き続き高真
空下で２００分間反応させた。得られたポリエーテルポ
リエステルブロック共重合体の融点は１９０℃、固有粘
度は１．５２であった。該ポリマーを１ｍｍＨｇの減圧
下、１１５℃で１６時間乾燥した後、幅１００ｃｍの直
列ノズルを用いてノズルと捕集ネットとの距離を３０ｃ
ｍとしてメルトブロー法により平均繊維径５μｍ、目付
１００ｇ／ｍ2 の弾性不織布シートを作成した。この
際、第２図Ｂの如き幅１００ｃｍ、長さ１５ｃｍの鉄板
製の板状体を、ダイ下面と板状体上端との距離を１０ｍ
ｍ、繊維流から板状体までの最短距離を２０ｍｍとなる
ように繊維流の前側に設置し、毎分９０回の速度で繊維
流にほぼ平行と４５°の角度の間で揺動させた。得られ
た不織布は、縦方向の強度５７０ｇ／ｃｍ、横方向の強
度３７０ｇ／ｃｍ、弾性回復率が縦方向９０％、横方向
８８％であった。さらに上記不織布を上下共フラット面
を有するローラー（クリアランス０．３ｍｍ、ローラー
温度上下共１６０℃）にてカレンダー加工を行ったとこ
ろ、強度は縦方向７６０ｇ／ｃｍ、横方向４８０ｇ／ｃ
ｍ、弾性回復率は縦方向９９％、横方向９９％と大幅に
向上した。
【００２３】［比較例１］実施例１と同様のポリマーお
よび同様の条件で板状体を使用しないでメルトブローを
行った。得られた不織布は強度が縦方向５２０ｇ／ｃ
ｍ、横方向２８０ｇ／ｃｍ、弾性回復率は縦方向８８
％、横方向８７％であった。さらに実施例１と同様にカ
レンダー加工を行ったところ、強度は縦方向４９０ｇ／
ｃｍ、横方向３８０ｇ／ｃｍ、弾性回復率は縦方向９５
％、横方向９５％と板状体を使用したものに比べて劣る
ものであった。
よび同様の条件で板状体を使用しないでメルトブローを
行った。得られた不織布は強度が縦方向５２０ｇ／ｃ
ｍ、横方向２８０ｇ／ｃｍ、弾性回復率は縦方向８８
％、横方向８７％であった。さらに実施例１と同様にカ
レンダー加工を行ったところ、強度は縦方向４９０ｇ／
ｃｍ、横方向３８０ｇ／ｃｍ、弾性回復率は縦方向９５
％、横方向９５％と板状体を使用したものに比べて劣る
ものであった。
【００２４】［実施例２］ポリウレタン樹脂を実施例１
と同様の口金を用いてメルトブローを行い、平均繊維径
７μｍ、目付１００ｇ／ｍ2 の弾性不織布シートを作成
した。この際、第２図Ｂの如き幅１００ｃｍ、長さ２０
ｃｍの鉄板製の板状体をダイ下面と板状体上端との距離
を１５ｍｍ、繊維流から板状体までの最短距離を１０ｍ
ｍとなるように繊維流の前側に設置し、毎分６０回の速
度で繊維流にほぼ平行と６０°の角度で揺動させた。得
られた不織布は縦方向の強度９００ｇ／ｃｍ、横方向の
強度５００ｇ／ｃｍ、弾性回復率が縦方向９１％、横方
向９０％であった。
と同様の口金を用いてメルトブローを行い、平均繊維径
７μｍ、目付１００ｇ／ｍ2 の弾性不織布シートを作成
した。この際、第２図Ｂの如き幅１００ｃｍ、長さ２０
ｃｍの鉄板製の板状体をダイ下面と板状体上端との距離
を１５ｍｍ、繊維流から板状体までの最短距離を１０ｍ
ｍとなるように繊維流の前側に設置し、毎分６０回の速
度で繊維流にほぼ平行と６０°の角度で揺動させた。得
られた不織布は縦方向の強度９００ｇ／ｃｍ、横方向の
強度５００ｇ／ｃｍ、弾性回復率が縦方向９１％、横方
向９０％であった。
【００２５】［比較例２］実施例２において、板状体を
用いない他は、同様のポリマー、同様のメルトブロー条
件で不織布を得た。得られた不織布は強度が縦方向７０
０ｇ／ｃｍ、横方向６００ｇ／ｃｍ、弾性回復率は縦方
向８９％、横方向８９％であった。
用いない他は、同様のポリマー、同様のメルトブロー条
件で不織布を得た。得られた不織布は強度が縦方向７０
０ｇ／ｃｍ、横方向６００ｇ／ｃｍ、弾性回復率は縦方
向８９％、横方向８９％であった。
【００２６】実施例１、比較例１に示されるように板状
体を設置し揺動させることによって縦方向の強度、弾性
回復率が板状体なしに比べて向上させることができる。
また、カレンダー加工で繊維を接着させることによっ
て、板状体を設置した場合、縦方向の伸縮特性の向上が
より顕著に現れる。実施例２、比較例２でも板状体設置
によって縦方向の強度の向上が同様に発現している。
体を設置し揺動させることによって縦方向の強度、弾性
回復率が板状体なしに比べて向上させることができる。
また、カレンダー加工で繊維を接着させることによっ
て、板状体を設置した場合、縦方向の伸縮特性の向上が
より顕著に現れる。実施例２、比較例２でも板状体設置
によって縦方向の強度の向上が同様に発現している。
【図１】本発明のメルトブロー成型装置の正面図
【図２】本発明のメルトブロー成型装置に使用する揺動
板状体の斜視図
板状体の斜視図
【図３】本発明のメルトブロー成型装置の吐出孔近傍の
断面図
断面図
ａ 吐出ダイ ｂ 移動性捕集ネット ｃ 揺動板状体 ｃ1 揺動板状体の上端 ｃ2 揺動板状体の下端 ｄ ポリマー吐出孔群 Ｌ 吐出孔群の下面と捕集ネットとの距離 ｌ1 吐出孔群の下面と揺動板状体の上端との距離 ｌ2 吐出孔群を起点とする鉛直線と、これに直角な揺
動板状体への最短距離 Ｌ1 揺動板状体の幅 Ｌ2 揺動板状体の長さ θ 揺動板状体の円弧状運動の移動角度 Ｐ ポリマー吐出孔 Ｓ 圧空スリット α 圧空スリットの交叉角
動板状体への最短距離 Ｌ1 揺動板状体の幅 Ｌ2 揺動板状体の長さ θ 揺動板状体の円弧状運動の移動角度 Ｐ ポリマー吐出孔 Ｓ 圧空スリット α 圧空スリットの交叉角
Claims (10)
- 【請求項１】 熱可塑性ポリマーを鉛直方向に吐出落下
させる、複数の吐出孔を内蔵する吐出ダイ（ａ）及び該
ダイの下方に移動性捕集ネット（ｂ）を含むメルトブロ
ー装置において、吐出孔群直下に、吐出流を揺動させる
板状体（ｃ）が設けられ、その際、該板状体は、その一
端（ｃ1 ）を支点とし、該捕集ネットの移動方向に沿っ
て、円弧状運動をなし且つ、上記吐出孔群を起点とする
鉛直線と交叉しないように位置固定されていることを特
徴とするメルトブロー成型装置。 - 【請求項２】 揺動板状体（ｃ）が吐出流との間で、負
圧を発生しないように位置固定されている請求項１記載
のメルトブロー成型装置。 - 【請求項３】 吐出ダイ（ａ）の吐出孔群の下面と、揺
動板状体（ｃ）の上端（ｃ1 ）との距離が５〜２０ｍｍ
である請求項１又は２記載のメルトブロー成型装置。 - 【請求項４】 吐出ダイ（ａ）の吐出孔群を起点とする
鉛直線と、これに直角な揺動板状体（ｃ）への最短距離
が１０〜３０ｍｍである請求項１、２又は３記載のメル
トブロー成型装置。 - 【請求項５】 吐出ダイ（ａ）の吐出孔群の下面と、揺
動板状体（ｃ）の上端（ｃ1 ）との距離が５〜２０ｍｍ
で且つ、吐出ダイ（ａ）の吐出孔群を起点とする鉛直線
と、これに直角な揺動板状体（ｃ）への最短距離が１０
〜３０ｍｍである請求項１又は２記載のメルトブロー成
型装置。 - 【請求項６】 吐出ダイ（ａ）に内蔵される複数の吐出
孔が直線状に配列されている請求項１、２又は５記載の
メルトブロー成型装置。 - 【請求項７】 揺動板状体（ｃ）の揺動速度（回／分）
が、捕集ネット（ｂ）の移動速度（ｍ／分）に対して１
０〜５００倍である請求項１、２又は５記載のメルトブ
ロー成型装置。 - 【請求項８】 請求項１記載のメルトブロー成型装置を
用いて、熱可塑性エラストマーから、縦方向の伸縮特性
の向上した、弾性不織布を得る製造方法。 - 【請求項９】 揺動板状体と吐出流との間が、負圧にな
らない状態に維持する請求項８記載の縦方向の伸縮特性
の向上した弾性不織布を得る製造方法。 - 【請求項１０】 熱可塑性エラストマーが、ポリエステ
ルエーテル系エラストマーである請求項８又は９記載の
縦方向の伸縮特性の向上した弾性不織布を得る製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13350095A JP3512266B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | メルトブロー成型装置及び弾性不織布の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13350095A JP3512266B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | メルトブロー成型装置及び弾性不織布の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08325913A true JPH08325913A (ja) | 1996-12-10 |
| JP3512266B2 JP3512266B2 (ja) | 2004-03-29 |
Family
ID=15106230
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13350095A Expired - Fee Related JP3512266B2 (ja) | 1995-05-31 | 1995-05-31 | メルトブロー成型装置及び弾性不織布の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3512266B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007531617A (ja) * | 2004-04-05 | 2007-11-08 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | プリーツ付きの位置合せされたウェブフィルタ |
| JP2016183430A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | Ｊｘエネルギー株式会社 | 伸縮性長繊維不織布 |
| WO2022059413A1 (ja) * | 2020-09-16 | 2022-03-24 | 株式会社カネカ | カレンダー加工不織布およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-05-31 JP JP13350095A patent/JP3512266B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2007531617A (ja) * | 2004-04-05 | 2007-11-08 | スリーエム イノベイティブ プロパティズ カンパニー | プリーツ付きの位置合せされたウェブフィルタ |
| JP2016183430A (ja) * | 2015-03-26 | 2016-10-20 | Ｊｘエネルギー株式会社 | 伸縮性長繊維不織布 |
| WO2022059413A1 (ja) * | 2020-09-16 | 2022-03-24 | 株式会社カネカ | カレンダー加工不織布およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3512266B2 (ja) | 2004-03-29 |
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Legal Events
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Effective date: 20031224 Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
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