JPH08325691A - 曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス鋼およびその製造方法 - Google Patents
曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス鋼およびその製造方法Info
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- JPH08325691A JPH08325691A JP13228595A JP13228595A JPH08325691A JP H08325691 A JPH08325691 A JP H08325691A JP 13228595 A JP13228595 A JP 13228595A JP 13228595 A JP13228595 A JP 13228595A JP H08325691 A JPH08325691 A JP H08325691A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 曲げ加工性が良好な溶融めっきフェライト系
ステンレス鋼を製造する。 【構成】 重量％でＣ：０．０８％以下、Ｓｉ：１％以
下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｎｂ：１．
５％以下、Ｎ：０．０３％以下、必要に応じてＭｏ：
２．５％以下およびＣｕ：０．５％以下の１種または２
種を含み、残部が不可避不純物からなるフェライト系ス
テンレス鋼にＡｌ，Ｚｎあるいはそれらの合金が主成分
である金属溶融めっきを施した後、母材ステンレス鋼の
結晶粒度番号が７．５番以上であるか、その製造工程に
おいて、めっき原板の冷延後の焼鈍を再結晶温度以上１
０００℃以下で５分以下の保定とする。 【効果】 従来、高価な溶融めっきオーステナイト系ス
テンレス鋼を使用せざるを得なかったが、本発明によ
り、曲げ加工に優れた溶融めっきフェライト系ステンレ
ス鋼の製造が安定して可能になった。
ステンレス鋼を製造する。 【構成】 重量％でＣ：０．０８％以下、Ｓｉ：１％以
下、Ｍｎ：１％以下、Ｃｒ：１０〜２５％、Ｎｂ：１．
５％以下、Ｎ：０．０３％以下、必要に応じてＭｏ：
２．５％以下およびＣｕ：０．５％以下の１種または２
種を含み、残部が不可避不純物からなるフェライト系ス
テンレス鋼にＡｌ，Ｚｎあるいはそれらの合金が主成分
である金属溶融めっきを施した後、母材ステンレス鋼の
結晶粒度番号が７．５番以上であるか、その製造工程に
おいて、めっき原板の冷延後の焼鈍を再結晶温度以上１
０００℃以下で５分以下の保定とする。 【効果】 従来、高価な溶融めっきオーステナイト系ス
テンレス鋼を使用せざるを得なかったが、本発明によ
り、曲げ加工に優れた溶融めっきフェライト系ステンレ
ス鋼の製造が安定して可能になった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、溶融金属めっきステン
レス鋼およびその製造方法に関するものである。特に、
薄鋼板や薄鋼帯として曲げ加工や軽度のプレス加工など
を行なう金属溶融めっきフェライト系ステンレス鋼およ
びその製造方法に関するものである。
レス鋼およびその製造方法に関するものである。特に、
薄鋼板や薄鋼帯として曲げ加工や軽度のプレス加工など
を行なう金属溶融めっきフェライト系ステンレス鋼およ
びその製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】フェライト系ステンレス鋼は、Ｎｉを含
まないことから比較的安価な上に優れた耐食性を有する
ことから、化学工業用のプラント部材、自動車のモール
などの装飾部材、屋根や壁などの建築部材、ダムやトン
ネルなどの内外壁などの土木部材、厨房機器に使用され
ている。しかし、ステンレス鋼といえども大気中で腐食
の起きない合金金属ではないために、使用環境によって
は発銹などの微細な腐食が発生する。このため、屋外で
使用され特に人の目に触れる屋根や壁あるいは自動車の
装飾部材では、わずかな発銹も美観を損ね問題視され
る。
まないことから比較的安価な上に優れた耐食性を有する
ことから、化学工業用のプラント部材、自動車のモール
などの装飾部材、屋根や壁などの建築部材、ダムやトン
ネルなどの内外壁などの土木部材、厨房機器に使用され
ている。しかし、ステンレス鋼といえども大気中で腐食
の起きない合金金属ではないために、使用環境によって
は発銹などの微細な腐食が発生する。このため、屋外で
使用され特に人の目に触れる屋根や壁あるいは自動車の
装飾部材では、わずかな発銹も美観を損ね問題視され
る。
【０００３】また、フェライト系ステンレス鋼は高い高
温強度と優れた耐高温腐食性を有していることから、煙
突や焼却炉用の部材、自動車排気系などの高温部材にも
使用されている。しかし、焼却炉ではプラスチックなど
の増加により焼却温度が高くならざるをえず、自動者エ
ンジンの効率向上や排気処理の効率向上を目的として排
気ガス温度の上昇が指向されているように、高温部材の
高温化が進行しつつある。
温強度と優れた耐高温腐食性を有していることから、煙
突や焼却炉用の部材、自動車排気系などの高温部材にも
使用されている。しかし、焼却炉ではプラスチックなど
の増加により焼却温度が高くならざるをえず、自動者エ
ンジンの効率向上や排気処理の効率向上を目的として排
気ガス温度の上昇が指向されているように、高温部材の
高温化が進行しつつある。
【０００４】以上の耐食性不足や耐高温酸化性不足を補
う手段として、原板のステンレス鋼にＺｎやＡｌのめっ
きを施しためっきフェライト系ステンレス鋼が開発され
た。通常炭素鋼を溶融めっきする場合、めっき密着性の
阻害物質を除去するために表面を洗浄し次いでわずかに
表面に残る酸化物を還元して溶融金属槽に浸漬する。と
ころがステンレス鋼の場合、表面に残る非常に薄い酸化
皮膜（不動態皮膜）は普通鋼の酸化物を還元する工程で
は除去できない。すなわち、ステンレス鋼の表面酸化物
であるＣｒの酸化物の平衡酸素分圧は、Ｆｅの酸化物よ
り極めて低いので、事実上還元できないのである。
う手段として、原板のステンレス鋼にＺｎやＡｌのめっ
きを施しためっきフェライト系ステンレス鋼が開発され
た。通常炭素鋼を溶融めっきする場合、めっき密着性の
阻害物質を除去するために表面を洗浄し次いでわずかに
表面に残る酸化物を還元して溶融金属槽に浸漬する。と
ころがステンレス鋼の場合、表面に残る非常に薄い酸化
皮膜（不動態皮膜）は普通鋼の酸化物を還元する工程で
は除去できない。すなわち、ステンレス鋼の表面酸化物
であるＣｒの酸化物の平衡酸素分圧は、Ｆｅの酸化物よ
り極めて低いので、事実上還元できないのである。
【０００５】このため、めっき密着性を上げるためにめ
っき直前に表面を研磨したり、電気めっきにより例えば
純鉄を被覆するなどの対策とともに、めっき浴での反応
を促進し少しでも拡散による合金層を成長させることを
指向してきた。このための具体的な手段として、めっき
前の予加熱温度を高くして、めっき浴中の原板温度を高
く保つ工夫をしてきた。
っき直前に表面を研磨したり、電気めっきにより例えば
純鉄を被覆するなどの対策とともに、めっき浴での反応
を促進し少しでも拡散による合金層を成長させることを
指向してきた。このための具体的な手段として、めっき
前の予加熱温度を高くして、めっき浴中の原板温度を高
く保つ工夫をしてきた。
【０００６】しかし、ステンレス鋼は炭素鋼と異なりＣ
ｒ炭化物析出に伴う品質劣化すなわち鋭敏化現象がある
ため、これを避けるために特開昭５５−９７４６０号公
報や特開昭６３−４７３５６号公報に示されているよう
に原板の焼鈍から予加熱までの温度履歴を限定したり、
冷却速度を限定するなどの方策が講じられ、またさら
に、Ｃｒ炭化物析出を根本的に防止すべくＮｂを添加し
た原板の使用がなされてきた。
ｒ炭化物析出に伴う品質劣化すなわち鋭敏化現象がある
ため、これを避けるために特開昭５５−９７４６０号公
報や特開昭６３−４７３５６号公報に示されているよう
に原板の焼鈍から予加熱までの温度履歴を限定したり、
冷却速度を限定するなどの方策が講じられ、またさら
に、Ｃｒ炭化物析出を根本的に防止すべくＮｂを添加し
た原板の使用がなされてきた。
【０００７】一方、めっきフェライト系ステンレス鋼
は、めっき直前の原板に比べて延性が低下することが認
められている。これに対して、ステンレス鋼原板の延性
を改善すべくステンレス鋼原板の冷延後の焼鈍温度を高
くして結晶粒を粗大化することを指向してきた。以上の
ように、めっきフェライト系ステンレス鋼の製造は、め
っき原板の高温焼鈍による再結晶粒の粗大粒化により原
板の延性向上を図ってきたのである。
は、めっき直前の原板に比べて延性が低下することが認
められている。これに対して、ステンレス鋼原板の延性
を改善すべくステンレス鋼原板の冷延後の焼鈍温度を高
くして結晶粒を粗大化することを指向してきた。以上の
ように、めっきフェライト系ステンレス鋼の製造は、め
っき原板の高温焼鈍による再結晶粒の粗大粒化により原
板の延性向上を図ってきたのである。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】ところが、このように
製造された溶融めっきフェライト系ステンレス鋼は曲げ
加工によって脆性破面を有する割れが発生することがあ
った。曲げ加工性の改善には、従来から延性の向上が有
効である。ところが、Ｎｂを含有するフェライト系ステ
ンレス鋼を原板とする溶融めっきステンレス鋼板は、こ
れらの処理を行っても曲げ性の改善が認められないので
ある。本発明は、このような状況に鑑み、曲げ性の優れ
た溶融めっきフェライト系ステンレス鋼およびその製造
方法を提供するものである。
製造された溶融めっきフェライト系ステンレス鋼は曲げ
加工によって脆性破面を有する割れが発生することがあ
った。曲げ加工性の改善には、従来から延性の向上が有
効である。ところが、Ｎｂを含有するフェライト系ステ
ンレス鋼を原板とする溶融めっきステンレス鋼板は、こ
れらの処理を行っても曲げ性の改善が認められないので
ある。本発明は、このような状況に鑑み、曲げ性の優れ
た溶融めっきフェライト系ステンレス鋼およびその製造
方法を提供するものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明らは、Ｎｂを含有
する溶融めっきフェライト系ステンレス鋼の曲げ加工時
の亀裂の発生伝播挙動を詳細に調査するとともに、めっ
き原板の冷延後の焼鈍条件による溶融めっきフェライト
系ステンレス鋼の曲げ加工性の変化を調査し、曲げ性の
改善を検討した。その結果、曲げ性の不良な溶融めっき
鋼板のステンレス鋼原板は延性そのものの劣化に加え
て、靭性の劣化があることが判明した。すなわち、Ｎｂ
を含有するフェライト系ステンレス鋼を原板とする曲げ
加工性が良好な溶融めっき鋼板は、原板の結晶粒度が細
かいことが明らかとなった。
する溶融めっきフェライト系ステンレス鋼の曲げ加工時
の亀裂の発生伝播挙動を詳細に調査するとともに、めっ
き原板の冷延後の焼鈍条件による溶融めっきフェライト
系ステンレス鋼の曲げ加工性の変化を調査し、曲げ性の
改善を検討した。その結果、曲げ性の不良な溶融めっき
鋼板のステンレス鋼原板は延性そのものの劣化に加え
て、靭性の劣化があることが判明した。すなわち、Ｎｂ
を含有するフェライト系ステンレス鋼を原板とする曲げ
加工性が良好な溶融めっき鋼板は、原板の結晶粒度が細
かいことが明らかとなった。
【００１０】図１は、溶融めっきフェライト系ステンレ
ス鋼の曲げ加工性に及ぼすステンレス鋼原板の結晶粒度
番号の影響を示したものである。曲げ試験は、１ｔ−１
８０゜曲げを行い、曲げ面の割れの有無を評価した。割
れの評価は、全く割れのないものを評点１、逆に割れが
板を貫通し完全に２枚に分断するほどの割れを評点５と
し、その間を官能的に３段階に分離評価した。溶融めっ
き後のステンレス鋼原板の結晶粒度番号が７．５未満で
は評点２以上の曲げ割れが発生するものの、粒度番号が
７．５以上では全く曲げ割れは発生せず、すべて評点１
であった。このように、溶融めっきフェライト系ステン
レス鋼板の曲げ性を改善するためには、従来の知見によ
る延性向上対策ではなく、以上に示した従来知見とは異
なる新しい知見に基づいて、原板の靭性の改善を図るこ
とが必要であることが判明した。
ス鋼の曲げ加工性に及ぼすステンレス鋼原板の結晶粒度
番号の影響を示したものである。曲げ試験は、１ｔ−１
８０゜曲げを行い、曲げ面の割れの有無を評価した。割
れの評価は、全く割れのないものを評点１、逆に割れが
板を貫通し完全に２枚に分断するほどの割れを評点５と
し、その間を官能的に３段階に分離評価した。溶融めっ
き後のステンレス鋼原板の結晶粒度番号が７．５未満で
は評点２以上の曲げ割れが発生するものの、粒度番号が
７．５以上では全く曲げ割れは発生せず、すべて評点１
であった。このように、溶融めっきフェライト系ステン
レス鋼板の曲げ性を改善するためには、従来の知見によ
る延性向上対策ではなく、以上に示した従来知見とは異
なる新しい知見に基づいて、原板の靭性の改善を図るこ
とが必要であることが判明した。
【００１１】本発明は、このように従来の考え方では解
消されない新しい知見に基づいてなされたものである。
すなわち、(1) 重量％で、Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｃｒ：１０〜２５％、Ｎｂ：１．５％以
下、 Ｎ ：０．０３％以下 必要に応じて、Ｍｏ：２．５％以下、 Ｃ
ｕ：０．５％以下の１種あるいは２種を含み、残部が不
可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼をめっき
原板とし、Ｚｎ，Ａｌあるいはそれらの合金が主成分で
ある金属溶融めっきステンレス鋼の母材ステンレス鋼の
結晶粒度番号を７．５以上とすることを特徴とする溶融
めっきフェライト系ステンレス鋼。および(2) その製造
工程において、めっき原板ステンレス鋼の冷延後の焼鈍
を再結晶温度以上１０００℃以下で５分以下の保定とす
ることを特徴とする曲げ加工性の優れた溶融めっきフェ
ライト系ステンレス鋼の製造方法である。
消されない新しい知見に基づいてなされたものである。
すなわち、(1) 重量％で、Ｃ ：０．０８％以下、
Ｓｉ：１．０％以下、Ｍｎ：１．０％以下、
Ｃｒ：１０〜２５％、Ｎｂ：１．５％以
下、 Ｎ ：０．０３％以下 必要に応じて、Ｍｏ：２．５％以下、 Ｃ
ｕ：０．５％以下の１種あるいは２種を含み、残部が不
可避不純物からなるフェライト系ステンレス鋼をめっき
原板とし、Ｚｎ，Ａｌあるいはそれらの合金が主成分で
ある金属溶融めっきステンレス鋼の母材ステンレス鋼の
結晶粒度番号を７．５以上とすることを特徴とする溶融
めっきフェライト系ステンレス鋼。および(2) その製造
工程において、めっき原板ステンレス鋼の冷延後の焼鈍
を再結晶温度以上１０００℃以下で５分以下の保定とす
ることを特徴とする曲げ加工性の優れた溶融めっきフェ
ライト系ステンレス鋼の製造方法である。
【００１２】本発明の技術的な考え方は、めっき原板の
冷延後の焼鈍で再結晶は図るものの、結晶粒度を７．５
番未満に粗大化することを抑制し溶融めっき後の曲げ加
工性を改善しようとするものである。
冷延後の焼鈍で再結晶は図るものの、結晶粒度を７．５
番未満に粗大化することを抑制し溶融めっき後の曲げ加
工性を改善しようとするものである。
【００１３】次に、本発明対象鋼のめっき原板であるフ
ェライト系ステンレス鋼の成分限定理由を示す。Ｃは、
鋼中に固溶しても炭化物として析出しても延靭性を低下
させ、溶融めっき後の曲げ加工性を著しく低下させるこ
とから、０．０８％を上限とした。Ｓｉは、過剰に含有
すると冷間加工性を低下させるため、その上限を１．０
％とした。好ましくは０．１５％以下が良い。Ｍｎは、
脱酸剤およびＳの結晶粒界への偏析による粒界脆化を防
ぐために必要であるが、あまり多いと鋼板の延性を低下
させるため、その上限を１．０％とした。
ェライト系ステンレス鋼の成分限定理由を示す。Ｃは、
鋼中に固溶しても炭化物として析出しても延靭性を低下
させ、溶融めっき後の曲げ加工性を著しく低下させるこ
とから、０．０８％を上限とした。Ｓｉは、過剰に含有
すると冷間加工性を低下させるため、その上限を１．０
％とした。好ましくは０．１５％以下が良い。Ｍｎは、
脱酸剤およびＳの結晶粒界への偏析による粒界脆化を防
ぐために必要であるが、あまり多いと鋼板の延性を低下
させるため、その上限を１．０％とした。
【００１４】Ｃｒは、ステンレス鋼としての基本的な耐
食性を得るために必須の合金元素であるため、１０％を
下限とした。望ましくは１５％である。その含有量に応
じてステンレス鋼としての耐食性を向上するものの、Ａ
ｌめっきの犠牲陽極を含むめっきステンレス鋼としての
耐食性は飽和し、Ｃｒ増量効果が見られないので、２５
％を上限とした。
食性を得るために必須の合金元素であるため、１０％を
下限とした。望ましくは１５％である。その含有量に応
じてステンレス鋼としての耐食性を向上するものの、Ａ
ｌめっきの犠牲陽極を含むめっきステンレス鋼としての
耐食性は飽和し、Ｃｒ増量効果が見られないので、２５
％を上限とした。
【００１５】Ｎｂは、溶接部の耐粒界腐食性を確保し結
晶粒の粗大化を抑制するため、極めて有効な合金元素で
ある。また、固溶強化元素として高温で使用されるフェ
ライト系ステンレス鋼に比較的多量に添加されることが
ある。しかし、あまり多く添加すると固溶Ｎｂ量が増加
し、溶融めっき前の予加熱でＦｅとＮｂの金属間化合物
を生成し、めっき処理後の曲げ加工性を著しく劣化させ
ることから、１．５％を上限とした。Ｎは、鋼中に固溶
しても窒化物として析出しても延靭性を劣化させ、溶融
めっき後の曲げ加工性が低下することから、０．０３％
を上限とした。
晶粒の粗大化を抑制するため、極めて有効な合金元素で
ある。また、固溶強化元素として高温で使用されるフェ
ライト系ステンレス鋼に比較的多量に添加されることが
ある。しかし、あまり多く添加すると固溶Ｎｂ量が増加
し、溶融めっき前の予加熱でＦｅとＮｂの金属間化合物
を生成し、めっき処理後の曲げ加工性を著しく劣化させ
ることから、１．５％を上限とした。Ｎは、鋼中に固溶
しても窒化物として析出しても延靭性を劣化させ、溶融
めっき後の曲げ加工性が低下することから、０．０３％
を上限とした。
【００１６】Ｍｏは、耐食性、特に耐孔食性を向上させ
るために極めて有効な元素であるものの、合金コストが
高いことに加えて、多量に添加するとσ層が容易に析出
し、靭性が著しく劣化することから、上限を２．５％以
下とした。Ｃｕは、耐食性を向上させるのに極めて有効
な元素であるが、多量に添加するとフェライト相中に固
溶できず、熱間加工性が著しく阻害されることから、
０．５％を上限とした。
るために極めて有効な元素であるものの、合金コストが
高いことに加えて、多量に添加するとσ層が容易に析出
し、靭性が著しく劣化することから、上限を２．５％以
下とした。Ｃｕは、耐食性を向上させるのに極めて有効
な元素であるが、多量に添加するとフェライト相中に固
溶できず、熱間加工性が著しく阻害されることから、
０．５％を上限とした。
【００１７】次に、本発明である溶融めっきフェライト
系ステンレス鋼の製造条件の限定理由を示す。めっき原
板であるフェライト系ステンレス鋼の冷延後の焼鈍温度
は、焼鈍の目的から再結晶温度以上、好ましくは９５０
℃以上にする必要があるが、１０００℃を超えると再結
晶粒の粗大化が起こり、溶融めっき後の曲げ加工性が急
激に低下するため、１０００℃を上限とした。また、焼
鈍の加熱保定時間が５分を超えると結晶粒が粗大化し、
溶融めっき後の曲げ加工性が劣化するため、５分を上限
とした。
系ステンレス鋼の製造条件の限定理由を示す。めっき原
板であるフェライト系ステンレス鋼の冷延後の焼鈍温度
は、焼鈍の目的から再結晶温度以上、好ましくは９５０
℃以上にする必要があるが、１０００℃を超えると再結
晶粒の粗大化が起こり、溶融めっき後の曲げ加工性が急
激に低下するため、１０００℃を上限とした。また、焼
鈍の加熱保定時間が５分を超えると結晶粒が粗大化し、
溶融めっき後の曲げ加工性が劣化するため、５分を上限
とした。
【００１８】
【作用】本発明方法では、次のような冶金的挙動がめっ
き原板であるフェライト系ステンレス鋼に作用するもの
と考えられる。本発明でめっき原板とするＭｏおよびＮ
ｂを含むフェライト系ステンレス鋼は、従来条件の冷延
焼鈍により結晶粒が粗大化する。その後のめっきの予加
熱では、結晶粒の成長速度の小さい温度域であるため、
さらなる結晶粒の成長が起こることなくめっき浴に浸漬
され、溶融めっきステンレス鋼となる。
き原板であるフェライト系ステンレス鋼に作用するもの
と考えられる。本発明でめっき原板とするＭｏおよびＮ
ｂを含むフェライト系ステンレス鋼は、従来条件の冷延
焼鈍により結晶粒が粗大化する。その後のめっきの予加
熱では、結晶粒の成長速度の小さい温度域であるため、
さらなる結晶粒の成長が起こることなくめっき浴に浸漬
され、溶融めっきステンレス鋼となる。
【００１９】めっき原板であるフェライト系ステンレス
鋼の靭性を劣化させる結晶粒の粗大化がないため、曲げ
加工時に起こるめっき合金層の脆性的な破壊に伴う衝撃
的な応力の伝播にも脆性的な亀裂発生がなく、局所的な
伸びで吸収し割れを生ずることがないものと考えられ
る。このような過程で、曲げ加工性の優れた溶融めっき
フェライト系ステンレス鋼が製造可能となる。
鋼の靭性を劣化させる結晶粒の粗大化がないため、曲げ
加工時に起こるめっき合金層の脆性的な破壊に伴う衝撃
的な応力の伝播にも脆性的な亀裂発生がなく、局所的な
伸びで吸収し割れを生ずることがないものと考えられ
る。このような過程で、曲げ加工性の優れた溶融めっき
フェライト系ステンレス鋼が製造可能となる。
【００２０】
【実施例】表１に示した化学組成のＮｂ含有フェライト
系ステンレス鋼の０．８mm厚の冷延板を製造し、同じく
表２に示した焼鈍条件、めっき金属およびめっき条件
で、溶融めっきフェライト系ステンレス鋼板を製造し
た。その後、この溶融めっきフェライト系ステンレス鋼
板を切出しｔ／２−１８０゜曲げを行ない、曲げ面の割
れの有無を評価した。この結果を、表２に併せて示し
た。
系ステンレス鋼の０．８mm厚の冷延板を製造し、同じく
表２に示した焼鈍条件、めっき金属およびめっき条件
で、溶融めっきフェライト系ステンレス鋼板を製造し
た。その後、この溶融めっきフェライト系ステンレス鋼
板を切出しｔ／２−１８０゜曲げを行ない、曲げ面の割
れの有無を評価した。この結果を、表２に併せて示し
た。
【００２１】曲げ面の観察評価は、Ａｌ系のめっきでは
ＮａＯＨの濃厚水溶液でめっき金属層をさらにりん酸水
溶液でめっき合金層を溶解した後、またＺｎ系のめっき
では硝酸水溶液でめっき金属層をさらにりん酸水溶液で
めっき合金層を溶解した後、肉眼で行なった。割れの評
価は、全く割れのないものを評点１、逆に２枚に分離す
るほどの割れを評点５とし、その間を官能的に３段階に
分類評価した。
ＮａＯＨの濃厚水溶液でめっき金属層をさらにりん酸水
溶液でめっき合金層を溶解した後、またＺｎ系のめっき
では硝酸水溶液でめっき金属層をさらにりん酸水溶液で
めっき合金層を溶解した後、肉眼で行なった。割れの評
価は、全く割れのないものを評点１、逆に２枚に分離す
るほどの割れを評点５とし、その間を官能的に３段階に
分類評価した。
【００２２】表２に示すようにＮｏ．１〜８の本発明方
法による溶融めっきフェライト系ステンレス鋼板は、曲
げ面が健全で割れの発生もなく良好な曲げ性を示した。
しかし、比較に実施した焼鈍温度の高く、母材ステンレ
ス鋼の結晶粒度が大きいＮｏ．９〜１６のめっきステン
レス鋼は、脆性破面を有する亀裂が生じた。
法による溶融めっきフェライト系ステンレス鋼板は、曲
げ面が健全で割れの発生もなく良好な曲げ性を示した。
しかし、比較に実施した焼鈍温度の高く、母材ステンレ
ス鋼の結晶粒度が大きいＮｏ．９〜１６のめっきステン
レス鋼は、脆性破面を有する亀裂が生じた。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】本発明により、曲げ加工性の優れた溶融
めっきフェライト系ステンレス鋼の製造が可能になっ
た。従来、曲げ加工性の不良な製品は歩留り落ちとせざ
るを得なかったが、本発明により製品歩留りが増大し、
工業的な利益は極めて大きい。
めっきフェライト系ステンレス鋼の製造が可能になっ
た。従来、曲げ加工性の不良な製品は歩留り落ちとせざ
るを得なかったが、本発明により製品歩留りが増大し、
工業的な利益は極めて大きい。
【００２６】従来、溶融めっきフェライト系ステンレス
鋼は、主として軽加工の部材に用いられることを期待し
て製造されたものである。しかし、簡単な曲げ加工でも
割れが生ずるため、例え割れのない状態で使用されたと
しても、石がぶつかるなどの頻繁に起こり得る軽度の事
故によって破壊が生ずる危険性を払拭できず、広範に使
用されることはなかった。このような場合、従来Ｎｉを
多量に含んだオーステナイト系ステンレス鋼をめっき原
板とした溶融めっきオーステナイト系ステンレス鋼が用
いられてきた。
鋼は、主として軽加工の部材に用いられることを期待し
て製造されたものである。しかし、簡単な曲げ加工でも
割れが生ずるため、例え割れのない状態で使用されたと
しても、石がぶつかるなどの頻繁に起こり得る軽度の事
故によって破壊が生ずる危険性を払拭できず、広範に使
用されることはなかった。このような場合、従来Ｎｉを
多量に含んだオーステナイト系ステンレス鋼をめっき原
板とした溶融めっきオーステナイト系ステンレス鋼が用
いられてきた。
【００２７】本発明により、溶融めっきフェライト系ス
テンレス鋼の曲げ加工性が向上し、しかも簡単な事故で
も懸念された破壊の危険性が解消したため、Ｎｉを含む
高価な溶融めっきオーステナイト系ステンレス鋼の必要
がなくなる。特に屋根材では、熱膨張率の低い溶融めっ
きフェライト系ステンレス鋼が使用できるため、構造体
としての設計も容易になった。このように、本発明によ
り間接的に得られる経済的な効果も大きい。
テンレス鋼の曲げ加工性が向上し、しかも簡単な事故で
も懸念された破壊の危険性が解消したため、Ｎｉを含む
高価な溶融めっきオーステナイト系ステンレス鋼の必要
がなくなる。特に屋根材では、熱膨張率の低い溶融めっ
きフェライト系ステンレス鋼が使用できるため、構造体
としての設計も容易になった。このように、本発明によ
り間接的に得られる経済的な効果も大きい。
【図１】フェライト系ステンレス鋼における曲げ加工性
に及ぼす結晶粒度の影響を示す図。
に及ぼす結晶粒度の影響を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２３Ｃ 2/12 Ｃ２３Ｃ 2/12
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｎｂ：１．５％以下、 Ｎ ：０．０３％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼をめっき
原板とし、その表面にＺｎあるいはＡｌを主成分とする
溶融めっきを施した溶融めっきステンレス鋼の、めっき
後の原板の結晶粒度番号が７．５番以上であることを特
徴とする曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス鋼。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｎｂ：１．５％以下、 Ｎ ：０．０３％以下さらにＭｏ：２．５％以下とＣ
ｕ：０．５％以下の１種または２種を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレ
ス鋼をめっき原板とし、その表面にＺｎあるいはＡｌを
主成分とする溶融めっきを施したステンレス鋼の、めっ
き後の原板の結晶粒度番号が７．５番以上であることを
特徴とする曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス
鋼。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｎｂ：１．５％以下、 Ｎ ：０．０３％以下を含有し、残部がＦｅおよび不可
避的不純物からなるフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼
板をめっき原板とし、前記めっき原板に再結晶温度以上
１０００℃以下の温度範囲で５分以下保定する焼鈍を行
った後、その表面にＺｎあるいはＡｌを主成分とする溶
融めっきを施すことを特徴とする曲げ加工性が良好な溶
融めっきステンレス鋼の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、 Ｓｉ：１．０％以下、 Ｍｎ：１．０％以下、 Ｃｒ：１０〜２５％、 Ｎｂ：１．５％以下、 Ｎ ：０．０３％以下さらにＭｏ：２．５％以下とＣ
ｕ：０．５％以下の１種または２種を含有し、残部がＦ
ｅおよび不可避的不純物からなるフェライト系ステンレ
ス鋼をめっき原板とし、前記めっき原板に再結晶温度以
上１０００℃以下の温度範囲で５分以下保定する焼鈍を
行った後、その表面にＺｎあるいはＡｌを主成分とする
溶融めっきを施すことを特徴とする曲げ加工性が良好な
溶融めっきステンレス鋼の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13228595A JPH08325691A (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス鋼およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13228595A JPH08325691A (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス鋼およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08325691A true JPH08325691A (ja) | 1996-12-10 |
Family
ID=15077717
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13228595A Pending JPH08325691A (ja) | 1995-05-30 | 1995-05-30 | 曲げ加工性が良好な溶融めっきステンレス鋼およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08325691A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003102258A1 (fr) * | 2002-06-03 | 2003-12-11 | Xinhui Rixing Stainless Steel Product Company Limited | Application d'un alliage dans la fabrication d'ustensiles de cuisine |
| WO2009017245A1 (ja) | 2007-07-31 | 2009-02-05 | Nisshin Steel Co., Ltd. | 二輪車排ガス経路部材用Ａｌ系めっき鋼板および部材 |
| WO2009017246A1 (ja) | 2007-07-31 | 2009-02-05 | Nisshin Steel Co., Ltd. | 高温強度に優れた二輪車排ガス経路部材用Ａｌ系めっき鋼板および部材 |
-
1995
- 1995-05-30 JP JP13228595A patent/JPH08325691A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2003102258A1 (fr) * | 2002-06-03 | 2003-12-11 | Xinhui Rixing Stainless Steel Product Company Limited | Application d'un alliage dans la fabrication d'ustensiles de cuisine |
| US7416619B2 (en) | 2002-06-03 | 2008-08-26 | Xinhui Rixing Stainless Steel Product Company Limited | Application of an alloy in kitchen utensil products |
| WO2009017245A1 (ja) | 2007-07-31 | 2009-02-05 | Nisshin Steel Co., Ltd. | 二輪車排ガス経路部材用Ａｌ系めっき鋼板および部材 |
| WO2009017246A1 (ja) | 2007-07-31 | 2009-02-05 | Nisshin Steel Co., Ltd. | 高温強度に優れた二輪車排ガス経路部材用Ａｌ系めっき鋼板および部材 |
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