JPH08313182A - 伝熱管 - Google Patents
伝熱管Info
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- JPH08313182A JPH08313182A JP7118200A JP11820095A JPH08313182A JP H08313182 A JPH08313182 A JP H08313182A JP 7118200 A JP7118200 A JP 7118200A JP 11820095 A JP11820095 A JP 11820095A JP H08313182 A JPH08313182 A JP H08313182A
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- cross
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
- F28F1/40—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only inside the tubular element
Abstract
(57)【要約】
【目的】 非共沸混合冷媒を使用した場合の暖房室外条
件での蒸発器入口付近の氷結を防止するため、伝熱管の
圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えるような
溝形状とし、伝熱管の高性能化を図る。 【構成】 伝熱管の中心線に対し、直角に切断した断面
積が、溝形状の山部の高さ、谷部の深さ、山頂の幅、谷
部の幅などの寸法の変化により、長手方向に増加・減少
する部分を有し、増加度合と減少度合とが異なる断面を
有する伝熱管。
件での蒸発器入口付近の氷結を防止するため、伝熱管の
圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えるような
溝形状とし、伝熱管の高性能化を図る。 【構成】 伝熱管の中心線に対し、直角に切断した断面
積が、溝形状の山部の高さ、谷部の深さ、山頂の幅、谷
部の幅などの寸法の変化により、長手方向に増加・減少
する部分を有し、増加度合と減少度合とが異なる断面を
有する伝熱管。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、主として空気調和機等
に用いられる熱交換器の伝熱管に関するもので、特に非
共沸混合冷媒を使用した空気調和機に有効な伝熱管に関
するものである。
に用いられる熱交換器の伝熱管に関するもので、特に非
共沸混合冷媒を使用した空気調和機に有効な伝熱管に関
するものである。
【０００２】
【従来の技術】第１の従来例の伝熱管を、図１５、図１
６をもとに説明する。図１５は伝熱管の斜視図で、端面
を伝熱管中心線３に対し、斜めに切断し、さらに底辺の
一部を切り欠いたものである。１は伝熱管、２は管内面
に加工した多数の溝を示す。図１６は図１５のＡ部の詳
細図で、４は山部の山頂面、５は山部の側面、６は谷部
の底面を示す。一般に、伝熱管は、管内面に図１６に示
すような溝を形成し、管内を流れる流体との接触する面
積（濡れ縁長さ）を増加させることや液が管壁に沿って
流れるような環状流にすることで伝熱促進が図れる。
６をもとに説明する。図１５は伝熱管の斜視図で、端面
を伝熱管中心線３に対し、斜めに切断し、さらに底辺の
一部を切り欠いたものである。１は伝熱管、２は管内面
に加工した多数の溝を示す。図１６は図１５のＡ部の詳
細図で、４は山部の山頂面、５は山部の側面、６は谷部
の底面を示す。一般に、伝熱管は、管内面に図１６に示
すような溝を形成し、管内を流れる流体との接触する面
積（濡れ縁長さ）を増加させることや液が管壁に沿って
流れるような環状流にすることで伝熱促進が図れる。
【０００３】次に、第２の従来例として特開平３−１８
９０１３の伝熱管を、図１７に示す。図１７は図１５の
Ａ部の詳細図に相当する。７は山部の傾斜部、８は谷部
の傾斜部、９は谷部の段差である。これらの傾斜部によ
り圧力損失の増大を抑え、高性能化を図るものである。
９０１３の伝熱管を、図１７に示す。図１７は図１５の
Ａ部の詳細図に相当する。７は山部の傾斜部、８は谷部
の傾斜部、９は谷部の段差である。これらの傾斜部によ
り圧力損失の増大を抑え、高性能化を図るものである。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら第１の従
来例の構成の伝熱管を、非共沸混合冷媒を使用する空気
調和機に搭載すると、非共沸混合冷媒は同一圧力で沸点
と露点との差があり、例えば、約５度ある場合、暖房室
外条件では、平均蒸発温度を０℃にすると蒸発器入口温
度は−２．５℃まで低下してしまい、その付近のフィン
表面の凝縮水が徐々に氷結し、熱交換器能力は減少して
しまう。この氷結を防止するため、伝熱管の管内溝形状
や内径の縮小また熱交換器の流路数を減らすなどで管内
圧力損失を増加させて、入口圧力を上げ、入口温度を上
げる手法が考えられるが、このような方法で単に管内圧
力損失を増加させると凝縮器でも増加し、凝縮温度を低
下させることになり、凝縮能力は低下してしまう。
来例の構成の伝熱管を、非共沸混合冷媒を使用する空気
調和機に搭載すると、非共沸混合冷媒は同一圧力で沸点
と露点との差があり、例えば、約５度ある場合、暖房室
外条件では、平均蒸発温度を０℃にすると蒸発器入口温
度は−２．５℃まで低下してしまい、その付近のフィン
表面の凝縮水が徐々に氷結し、熱交換器能力は減少して
しまう。この氷結を防止するため、伝熱管の管内溝形状
や内径の縮小また熱交換器の流路数を減らすなどで管内
圧力損失を増加させて、入口圧力を上げ、入口温度を上
げる手法が考えられるが、このような方法で単に管内圧
力損失を増加させると凝縮器でも増加し、凝縮温度を低
下させることになり、凝縮能力は低下してしまう。
【０００５】また、第２の従来例の溝形状である山部と
谷部に傾斜部を設け、例えば流路数を減らして管内圧力
損失を増加させ、蒸発時はＢ方向、凝縮時はＣ方向に流
した場合、凝縮時は山部の緩やかな傾斜面７で圧力損失
を抑えられたとしても、谷部の段差９にて流れが乱され
圧力損失は増加し、やはり凝縮温度は低下してしまい凝
縮能力は減少する。なお、第２の従来例のように、転造
加工時の押圧を変化させて山部と谷部に傾斜面を設ける
と、谷部がくぼむ分が山部を隆起させることになり、山
部と谷部に傾斜部を有していても、伝熱管中心線に対し
て直角に切断した断面の断面積は、伝熱管の長手方向に
増加・減少することはない。
谷部に傾斜部を設け、例えば流路数を減らして管内圧力
損失を増加させ、蒸発時はＢ方向、凝縮時はＣ方向に流
した場合、凝縮時は山部の緩やかな傾斜面７で圧力損失
を抑えられたとしても、谷部の段差９にて流れが乱され
圧力損失は増加し、やはり凝縮温度は低下してしまい凝
縮能力は減少する。なお、第２の従来例のように、転造
加工時の押圧を変化させて山部と谷部に傾斜面を設ける
と、谷部がくぼむ分が山部を隆起させることになり、山
部と谷部に傾斜部を有していても、伝熱管中心線に対し
て直角に切断した断面の断面積は、伝熱管の長手方向に
増加・減少することはない。
【０００６】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
本発明は、伝熱管の中心線に対し、直角に切断した断面
積が、長手方向に増加・減少する部分を有し、増加度合
と減少度合とが異なる断面を有する伝熱管である。ま
た、伝熱管の内面に、多数の直線状または螺旋状の溝を
形成し、溝形状が変化することにより、前記断面積が、
増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形状の山部
の高さが変化することにより、前記断面積が増加・減少
する伝熱管である。また、前記溝形状の谷部の深さが変
化することにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管
である。また、前記溝形状の山頂の幅が変化することに
より、前記断面積が増加・減少する伝熱管である。ま
た、前記溝形状の谷部の幅が変化することにより、前記
断面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形
状の山部の高さが変化するとともに谷部の深さが変化す
ることにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管であ
る。また、前記溝形状の山部の高さが変化するとともに
山頂の幅が変化することにより、前記断面積が増加・減
少する伝熱管である。また、前記溝形状の山部の高さが
変化するとともに谷部の幅が変化することにより、前記
断面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形
状の谷部の深さが変化するとともに谷部の幅が変化する
ことにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管であ
る。また、前記溝形状の谷部の深さが変化するとともに
谷部の幅が変化することにより、前記断面積が増加・減
少する伝熱管である。また、前記溝形状の山頂の幅が変
化するとともに谷部の幅が変化することにより、前記断
面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形状
の山部の高さが変化し、谷部の深さが変化するとともに
山頂の幅が変化することにより、前記断面積が増加・減
少する伝熱管である。また、前記溝形状の山部の高さが
変化し、谷部の深さが変化するとともに谷部の幅が変化
することにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管で
ある。また、前記溝形状の谷部の深さが変化し、山頂の
幅が変化するとともに谷部の幅が変化することにより、
前記断面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記
溝形状の山部の高さが変化し、谷部の深さが変化し、山
頂の幅が変化するとともに谷部の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する伝熱管である。
本発明は、伝熱管の中心線に対し、直角に切断した断面
積が、長手方向に増加・減少する部分を有し、増加度合
と減少度合とが異なる断面を有する伝熱管である。ま
た、伝熱管の内面に、多数の直線状または螺旋状の溝を
形成し、溝形状が変化することにより、前記断面積が、
増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形状の山部
の高さが変化することにより、前記断面積が増加・減少
する伝熱管である。また、前記溝形状の谷部の深さが変
化することにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管
である。また、前記溝形状の山頂の幅が変化することに
より、前記断面積が増加・減少する伝熱管である。ま
た、前記溝形状の谷部の幅が変化することにより、前記
断面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形
状の山部の高さが変化するとともに谷部の深さが変化す
ることにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管であ
る。また、前記溝形状の山部の高さが変化するとともに
山頂の幅が変化することにより、前記断面積が増加・減
少する伝熱管である。また、前記溝形状の山部の高さが
変化するとともに谷部の幅が変化することにより、前記
断面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形
状の谷部の深さが変化するとともに谷部の幅が変化する
ことにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管であ
る。また、前記溝形状の谷部の深さが変化するとともに
谷部の幅が変化することにより、前記断面積が増加・減
少する伝熱管である。また、前記溝形状の山頂の幅が変
化するとともに谷部の幅が変化することにより、前記断
面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記溝形状
の山部の高さが変化し、谷部の深さが変化するとともに
山頂の幅が変化することにより、前記断面積が増加・減
少する伝熱管である。また、前記溝形状の山部の高さが
変化し、谷部の深さが変化するとともに谷部の幅が変化
することにより、前記断面積が増加・減少する伝熱管で
ある。また、前記溝形状の谷部の深さが変化し、山頂の
幅が変化するとともに谷部の幅が変化することにより、
前記断面積が増加・減少する伝熱管である。また、前記
溝形状の山部の高さが変化し、谷部の深さが変化し、山
頂の幅が変化するとともに谷部の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する伝熱管である。
【０００７】
【作用】上記手段による作用は次の通りである。
【０００８】上記課題を解決するため本発明は、伝熱管
の中心線に対し、直角に切断した断面積が、長手方向に
増加・減少する部分を有するか、あるいは、伝熱管の内
面に、多数の直線状または螺旋状の溝を形成し、溝形状
が変化し、前記断面積が、増加・減少する部分を有する
か、あるいは、前記溝形状の山部の高さ、谷部の深さ、
山頂の幅、谷部の幅の要素の一つ以上を変化させて、前
記断面積が増加・減少する部分を有する伝熱管により、
蒸発時と凝縮時で管内を流れる流体の流れる向きが異な
る場合、管内の圧力損失は、蒸発時は増加させ、凝縮時
は抑えることができる。
の中心線に対し、直角に切断した断面積が、長手方向に
増加・減少する部分を有するか、あるいは、伝熱管の内
面に、多数の直線状または螺旋状の溝を形成し、溝形状
が変化し、前記断面積が、増加・減少する部分を有する
か、あるいは、前記溝形状の山部の高さ、谷部の深さ、
山頂の幅、谷部の幅の要素の一つ以上を変化させて、前
記断面積が増加・減少する部分を有する伝熱管により、
蒸発時と凝縮時で管内を流れる流体の流れる向きが異な
る場合、管内の圧力損失は、蒸発時は増加させ、凝縮時
は抑えることができる。
【０００９】
【実施例】以下本発明の実施例を図面を参照しながら説
明する。
明する。
【００１０】図１の（ａ）は本発明の第１の実施例の管
内面の溝形状の斜視図、図１の（ｂ）はその側面図であ
る。図１の（ａ）、（ｂ）において、１１は山部の山頂
面、１２は山部の側面、１３は山部の緩やかな斜面、１
４は山部の急な斜面、１５は谷部の底面、１６は山部の
緩やかな斜面１３と山部の急な斜面１４が交差し形成す
る底辺、θ１は緩やかな斜面の底角、θ２は急な斜面の
底角、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を
示す。
内面の溝形状の斜視図、図１の（ｂ）はその側面図であ
る。図１の（ａ）、（ｂ）において、１１は山部の山頂
面、１２は山部の側面、１３は山部の緩やかな斜面、１
４は山部の急な斜面、１５は谷部の底面、１６は山部の
緩やかな斜面１３と山部の急な斜面１４が交差し形成す
る底辺、θ１は緩やかな斜面の底角、θ２は急な斜面の
底角、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を
示す。
【００１１】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。流体は底角の大きい方（θ２）の急な斜面１４によ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は底角の小さい方（θ１）の山部の緩や
かな斜面１３により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を
抑えることができる。また、山部の側面１２などにより
濡れ縁長さを増すことができ、高効率化を図ることがで
きる。なお、山部の山頂面は、緩やかな斜面１３と急な
斜面１４が交差する辺でもよく、また緩やかな斜面１３
と急な斜面１４が交差し形成する底辺１６が面を形成し
ても同様の効果が得られる。
す。流体は底角の大きい方（θ２）の急な斜面１４によ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は底角の小さい方（θ１）の山部の緩や
かな斜面１３により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を
抑えることができる。また、山部の側面１２などにより
濡れ縁長さを増すことができ、高効率化を図ることがで
きる。なお、山部の山頂面は、緩やかな斜面１３と急な
斜面１４が交差する辺でもよく、また緩やかな斜面１３
と急な斜面１４が交差し形成する底辺１６が面を形成し
ても同様の効果が得られる。
【００１２】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えることで課題を解決することができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えることで課題を解決することができる。
【００１３】次に、第２の実施例を、図２（ａ）、
（ｂ）をもとに説明する。図２の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその側面図である。図２の
（ａ）、（ｂ）において、２１は山部の山頂図、２２は
山部の側面、２３は谷部の緩やかな斜面、２４は谷部の
急な斜面、２５は谷部の緩やかな斜面２３と谷部の急な
斜面２４が交差し、形成される凸側の辺、２６は谷部の
緩やかな斜面２３と谷部の急な斜面２４が交差し、形成
される凹側の辺、θ１は緩やかな斜面の底角、θ２は急
な斜面の底角、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流
れ方向を示す。
（ｂ）をもとに説明する。図２の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその側面図である。図２の
（ａ）、（ｂ）において、２１は山部の山頂図、２２は
山部の側面、２３は谷部の緩やかな斜面、２４は谷部の
急な斜面、２５は谷部の緩やかな斜面２３と谷部の急な
斜面２４が交差し、形成される凸側の辺、２６は谷部の
緩やかな斜面２３と谷部の急な斜面２４が交差し、形成
される凹側の辺、θ１は緩やかな斜面の底角、θ２は急
な斜面の底角、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流
れ方向を示す。
【００１４】蒸発時の管内を流れる流体をＢ方向に流
す。流体は底角の大きい方（θ２）の急な斜面２４によ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は底角の小さい方（θ１）の山部の緩や
かな斜面２３により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を
抑えることができる。また、山部の側面２２などにより
濡れ縁長さを増すことができ、高効率化を図ることがで
きる。なお、凸側の辺２５と凹側の辺２６の部分は、面
を形成しても同様の効果が得られる。
す。流体は底角の大きい方（θ２）の急な斜面２４によ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は底角の小さい方（θ１）の山部の緩や
かな斜面２３により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を
抑えることができる。また、山部の側面２２などにより
濡れ縁長さを増すことができ、高効率化を図ることがで
きる。なお、凸側の辺２５と凹側の辺２６の部分は、面
を形成しても同様の効果が得られる。
【００１５】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
【００１６】次に、第３の実施例を、図３（ａ）、
（ｂ）をもとに説明する。図３の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその上面図である。図３の
（ａ）、（ｂ）において、３１は山部の山頂面、３２は
山部の側面、３３は谷部の底面、３４ａは山部の山頂面
３１の面積が緩やかに拡大する傾斜した辺、３４ｂは山
部の山頂面３１の面積が急に拡大する傾斜した辺、３４
ｃは山部の山頂面３１の面積が拡大縮小しない並行な
辺、３５は溝の中心線、３６は山部の側面３２と谷部の
底面３３とが交差する底辺、３７は辺３４ａと辺３４ｃ
の交点を通り、溝の中心線に対して垂直に切断した面の
山部側面の辺、３８は辺３４ａと辺３４ｂの交点を通
り、伝熱管の中心線に対して垂直に切断した面の山部側
面の辺、θ１は辺３７と谷部の底面３３とで形成する底
角、θ２は辺３８と谷部の底面３３とで形成する底角、
Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）をもとに説明する。図３の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその上面図である。図３の
（ａ）、（ｂ）において、３１は山部の山頂面、３２は
山部の側面、３３は谷部の底面、３４ａは山部の山頂面
３１の面積が緩やかに拡大する傾斜した辺、３４ｂは山
部の山頂面３１の面積が急に拡大する傾斜した辺、３４
ｃは山部の山頂面３１の面積が拡大縮小しない並行な
辺、３５は溝の中心線、３６は山部の側面３２と谷部の
底面３３とが交差する底辺、３７は辺３４ａと辺３４ｃ
の交点を通り、溝の中心線に対して垂直に切断した面の
山部側面の辺、３８は辺３４ａと辺３４ｂの交点を通
り、伝熱管の中心線に対して垂直に切断した面の山部側
面の辺、θ１は辺３７と谷部の底面３３とで形成する底
角、θ２は辺３８と谷部の底面３３とで形成する底角、
Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００１７】溝の山部の山頂面３１は、辺３４ａが緩や
かに傾斜していることで徐々に面積は拡大し、辺３４ｂ
の急な傾斜により急に面積が減少する。一方、谷部の底
面の面積は長手方向には変化せず、辺３７は直線であ
る。
かに傾斜していることで徐々に面積は拡大し、辺３４ｂ
の急な傾斜により急に面積が減少する。一方、谷部の底
面の面積は長手方向には変化せず、辺３７は直線であ
る。
【００１８】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。急な傾斜のある辺３４ｃにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は緩や
かな傾斜の辺３４ａにより流れの乱れが小さく、抵抗の
増加を抑えることができる。また、山部の側面３２など
により濡れ縁長さを増すことができ、高効率化を図るこ
とができる。
す。急な傾斜のある辺３４ｃにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は緩や
かな傾斜の辺３４ａにより流れの乱れが小さく、抵抗の
増加を抑えることができる。また、山部の側面３２など
により濡れ縁長さを増すことができ、高効率化を図るこ
とができる。
【００１９】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
頂部の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
頂部の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
【００２０】次に、第４の実施例を、図４（ａ）、
（ｂ）をもとに説明する。図４の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその上面図である。図４の
（ａ）、（ｂ）において、４１は山部の山頂面、４２は
山部の側面、４３は谷部の底面、４４は山頂面４１と山
部側面４２とが交差する辺、４５は溝の中心線、４６ａ
は谷部の底面４３の面積が緩やかに拡大する傾斜した
辺、４６ｂは谷部の底面４３の面積が急に拡大する傾斜
した辺、４７は辺４６ａと辺４６ｂの凹側の交点を通
り、溝の中心線４５に対して垂直に切断した面の山部側
面の辺、４８は辺４７と辺４４との交点と辺４６ａと辺
４６ｂの凸側交点とを結ぶ辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、
Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）をもとに説明する。図４の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその上面図である。図４の
（ａ）、（ｂ）において、４１は山部の山頂面、４２は
山部の側面、４３は谷部の底面、４４は山頂面４１と山
部側面４２とが交差する辺、４５は溝の中心線、４６ａ
は谷部の底面４３の面積が緩やかに拡大する傾斜した
辺、４６ｂは谷部の底面４３の面積が急に拡大する傾斜
した辺、４７は辺４６ａと辺４６ｂの凹側の交点を通
り、溝の中心線４５に対して垂直に切断した面の山部側
面の辺、４８は辺４７と辺４４との交点と辺４６ａと辺
４６ｂの凸側交点とを結ぶ辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、
Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００２１】溝の谷部の山頂面４１は、辺４６ａが緩や
かに傾斜していることで溝の中心線に対して垂直に切断
した断面積は徐々に拡大し、辺４６ｂの急な傾斜による
辺４６ｂ、４７、４８で形成された斜面により急に断面
面積が減少する。一方、山部の山頂面の面積は長手方向
には変化せず、辺４４は直線である。
かに傾斜していることで溝の中心線に対して垂直に切断
した断面積は徐々に拡大し、辺４６ｂの急な傾斜による
辺４６ｂ、４７、４８で形成された斜面により急に断面
面積が減少する。一方、山部の山頂面の面積は長手方向
には変化せず、辺４４は直線である。
【００２２】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。急な傾斜のある辺４６ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は緩や
かな傾斜の４６ａにより流れの乱れが小さく、抵抗の増
加を抑えることができる。
す。急な傾斜のある辺４６ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は緩や
かな傾斜の４６ａにより流れの乱れが小さく、抵抗の増
加を抑えることができる。
【００２３】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
【００２４】次に、第５の実施例を、図５（ａ）、
（ｂ）をもとに説明する。図５の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその側面図である。図５の
（ａ）、（ｂ）において、５１は山部の山頂面、５２は
山部の側面、５３ａは山部の緩やかな傾斜面、５３ｂは
山部の急な斜面、５４ａは谷部の緩やかな斜面、５４ｂ
は谷部の急な斜面、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時
の流れ方向を示す。
（ｂ）をもとに説明する。図５の（ａ）は管内面の溝形
状の斜視図、（ｂ）はその側面図である。図５の
（ａ）、（ｂ）において、５１は山部の山頂面、５２は
山部の側面、５３ａは山部の緩やかな傾斜面、５３ｂは
山部の急な斜面、５４ａは谷部の緩やかな斜面、５４ｂ
は谷部の急な斜面、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時
の流れ方向を示す。
【００２５】第５の実施例は第１の実施例と第２の実施
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。
【００２６】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な傾斜のある辺５３ｂと谷部の５４ｂによ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は山部の緩やかな傾斜の５３ａと谷部の
５４ａにより流れの乱れが小さく、抵抗の増加を抑える
ことができる。
す。山部の急な傾斜のある辺５３ｂと谷部の５４ｂによ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は山部の緩やかな傾斜の５３ａと谷部の
５４ａにより流れの乱れが小さく、抵抗の増加を抑える
ことができる。
【００２７】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化するとともに谷部の深さが変化し、断面
積が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、
蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図る
ことができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化するとともに谷部の深さが変化し、断面
積が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、
蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図る
ことができる。
【００２８】次に、第６の実施例を、図６（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図６の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図６の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、６１は山部の山頂面、６２は山部の側
面、６３は谷部の底面、６４ａは山部の緩やかな傾斜
面、６４ｂは山部の急な斜面、６５は溝の中心線、６６
は山部の側面６２と谷部の底面６３との交差する辺、６
７は面６４ｂと側面６２との交差する辺、６８は面６４
ｂと側面６２との交差する辺、６９は山頂面６１と側面
６２との交差する辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮
時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図６の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図６の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、６１は山部の山頂面、６２は山部の側
面、６３は谷部の底面、６４ａは山部の緩やかな傾斜
面、６４ｂは山部の急な斜面、６５は溝の中心線、６６
は山部の側面６２と谷部の底面６３との交差する辺、６
７は面６４ｂと側面６２との交差する辺、６８は面６４
ｂと側面６２との交差する辺、６９は山頂面６１と側面
６２との交差する辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮
時の流れ方向を示す。
【００２９】第６の実施例は第１の実施例と第３の実施
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。第６の実施例も第３の実施例同様に、溝の山部の山
頂面６１は、面６４ａが緩やかに傾斜していることで徐
々に面積は拡大し、面６４ｂの急な傾斜により急に面積
が減少する。一方、谷部の底面の面積は長手方向には変
化せず、辺６６は直線である。
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。第６の実施例も第３の実施例同様に、溝の山部の山
頂面６１は、面６４ａが緩やかに傾斜していることで徐
々に面積は拡大し、面６４ｂの急な傾斜により急に面積
が減少する。一方、谷部の底面の面積は長手方向には変
化せず、辺６６は直線である。
【００３０】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な傾斜のある辺６３ｂにより流れが乱さ
れ、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流
体は山部の緩やかな傾斜の６３ａと山部の緩やかな側面
６２により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を抑えるこ
とができる。
す。山部の急な傾斜のある辺６３ｂにより流れが乱さ
れ、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流
体は山部の緩やかな傾斜の６３ａと山部の緩やかな側面
６２により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を抑えるこ
とができる。
【００３１】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化するとともに山頂の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化するとともに山頂の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
【００３２】次に、第７の実施例を、図７（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図７の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図７の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、７１は山部の山頂面、７２は山部の側
面、７３は谷部の底面、７４ａは山部の緩やかな傾斜
面、７４ｂは山部の急な斜面、７５は溝の中心線、７６
は山部の側面７２と谷部の底面７３と交差し、形成され
る辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を
示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図７の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図７の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、７１は山部の山頂面、７２は山部の側
面、７３は谷部の底面、７４ａは山部の緩やかな傾斜
面、７４ｂは山部の急な斜面、７５は溝の中心線、７６
は山部の側面７２と谷部の底面７３と交差し、形成され
る辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を
示す。
【００３３】第７の実施例は第１の実施例と第４の実施
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。
【００３４】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な傾斜のある辺７３ｂにより流れが乱さ
れ、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流
体は山部の緩やかな傾斜の７３ａと山部の緩やかな側面
７２により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を抑えるこ
とができる。
す。山部の急な傾斜のある辺７３ｂにより流れが乱さ
れ、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流
体は山部の緩やかな傾斜の７３ａと山部の緩やかな側面
７２により流れの乱れが小さく、抵抗の増加を抑えるこ
とができる。
【００３５】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化するとともに谷部の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化するとともに谷部の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
【００３６】次に、第８の実施例を、図８（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図８の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図８の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、８１は山部の山頂面、８２ａは山部の
緩やかに傾斜した側面、８２ｂは山部の急に傾斜した側
面、８３ａは谷部の緩やかに傾斜した底面、８３ｂは谷
部の急な斜面、８５は溝の中心線、８６ａは山部の側面
８２ａと谷部の底面８３ａと交差し、形成される辺、Ｂ
は蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図８の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図８の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、８１は山部の山頂面、８２ａは山部の
緩やかに傾斜した側面、８２ｂは山部の急に傾斜した側
面、８３ａは谷部の緩やかに傾斜した底面、８３ｂは谷
部の急な斜面、８５は溝の中心線、８６ａは山部の側面
８２ａと谷部の底面８３ａと交差し、形成される辺、Ｂ
は蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００３７】第８の実施例は第２の実施例と第３の実施
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。
【００３８】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な側面８２ｂと谷部の急な斜面８３ｂによ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は山部の緩やかな側面の８２ａと谷部の
緩やかな傾斜面８３ａにより流れの乱れが小さく、抵抗
の増加を抑えることができる。
す。山部の急な側面８２ｂと谷部の急な斜面８３ｂによ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は山部の緩やかな側面の８２ａと谷部の
緩やかな傾斜面８３ａにより流れの乱れが小さく、抵抗
の増加を抑えることができる。
【００３９】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化するとともに山頂の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化するとともに山頂の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
【００４０】次に、第９の実施例を、図９（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図９の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図９の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、９１は山部の山頂面、９２ａは山部の
緩やかに傾斜した側面、９２ｂは山部の急に傾斜した側
面、９３ａは谷部の緩やかに傾斜した底面、９３ｂは谷
部の急な斜面、９５は溝部の中心線、Ｂは蒸発時の流れ
方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図９の（ａ）は管内
面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図９の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、９１は山部の山頂面、９２ａは山部の
緩やかに傾斜した側面、９２ｂは山部の急に傾斜した側
面、９３ａは谷部の緩やかに傾斜した底面、９３ｂは谷
部の急な斜面、９５は溝部の中心線、Ｂは蒸発時の流れ
方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００４１】第９の実施例は第２の実施例と第４の実施
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。第９の実施例で、溝部の中心線９５に直角に切断し
た断面は、長手方向に、溝の谷部の緩やかな側面９２ａ
と谷部の緩やかに傾斜した斜面９３ａで徐々に面積は拡
大し、山部の急な側面９２ｂと谷部の急な斜面９３ｂと
により急に面積が減少する。ただし、山部の山頂面の面
積は変化せず、辺９４は直線である。
例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたものであ
る。第９の実施例で、溝部の中心線９５に直角に切断し
た断面は、長手方向に、溝の谷部の緩やかな側面９２ａ
と谷部の緩やかに傾斜した斜面９３ａで徐々に面積は拡
大し、山部の急な側面９２ｂと谷部の急な斜面９３ｂと
により急に面積が減少する。ただし、山部の山頂面の面
積は変化せず、辺９４は直線である。
【００４２】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な側面９２ｂと谷部の急な斜面９３ｂによ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は山部の緩やかな側面の９２ａと谷部の
緩やかな傾斜面９３ａにより流れの乱れが小さく、抵抗
の増加を抑えることができる。
す。山部の急な側面９２ｂと谷部の急な斜面９３ｂによ
り流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方
向に流す。流体は山部の緩やかな側面の９２ａと谷部の
緩やかな傾斜面９３ａにより流れの乱れが小さく、抵抗
の増加を抑えることができる。
【００４３】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化するとともに谷部の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化するとともに谷部の幅が変化し、断面積
が増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸
発時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図るこ
とができる。
【００４４】次に、第１０の実施例を、図１０（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１０の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１０の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１０１は山部の山頂面、１０２ａは山
部の緩やかに傾斜した側面、１０２ｂは山部の急に傾斜
した側面、１０３は谷部の底面、１０４ａは山頂面１０
１と側面１０２ａとの交差する辺、１０４ｂは山頂面１
０１と側面１０２ｂとの交差する辺、１０５は溝部の中
心線、１０６ａは谷部の底面１０３と側面１０２ａとの
交差する辺、１０６ｂは谷部の底面１０３と側面１０２
ｂとの交差する辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時
の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１０の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１０の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１０１は山部の山頂面、１０２ａは山
部の緩やかに傾斜した側面、１０２ｂは山部の急に傾斜
した側面、１０３は谷部の底面、１０４ａは山頂面１０
１と側面１０２ａとの交差する辺、１０４ｂは山頂面１
０１と側面１０２ｂとの交差する辺、１０５は溝部の中
心線、１０６ａは谷部の底面１０３と側面１０２ａとの
交差する辺、１０６ｂは谷部の底面１０３と側面１０２
ｂとの交差する辺、Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時
の流れ方向を示す。
【００４５】第１０の実施例は第３の実施例と第４の実
施例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたもので
ある。第１０の実施例で、溝部の中心線１０５に直角に
切断した断面は、長手方向に、溝の山部の緩やかな側面
１０２ａで徐々に面積は拡大し、山部の急な側面１０２
ｂにより急に面積が減少する。
施例を組み合わせたもので、複合効果をもたせたもので
ある。第１０の実施例で、溝部の中心線１０５に直角に
切断した断面は、長手方向に、溝の山部の緩やかな側面
１０２ａで徐々に面積は拡大し、山部の急な側面１０２
ｂにより急に面積が減少する。
【００４６】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な側面１０２ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は山部
の緩やかな側面の１０２ａにより流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
す。山部の急な側面１０２ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は山部
の緩やかな側面の１０２ａにより流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
【００４７】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
頂の幅が変化するとともに谷部の幅が変化し、断面積が
増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸発
時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図ること
ができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
頂の幅が変化するとともに谷部の幅が変化し、断面積が
増加・減少する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸発
時は増加させ、凝縮時は抑えながら高性能化を図ること
ができる。
【００４８】次に、第１１の実施例を、図１１（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１１の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１１の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１１１は山部の山頂面、１１２は山部
の緩やかに傾斜した側面、１１３は谷部の緩やかに傾斜
した斜面、１１４ａは山部の緩やかに傾斜した面、１１
４ｂは山部の急に傾斜した面、１１５は溝部の中心線、
Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１１の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１１の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１１１は山部の山頂面、１１２は山部
の緩やかに傾斜した側面、１１３は谷部の緩やかに傾斜
した斜面、１１４ａは山部の緩やかに傾斜した面、１１
４ｂは山部の急に傾斜した面、１１５は溝部の中心線、
Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００４９】第１１の実施例は第１の実施例と第２の実
施例と第３の実施例を組み合わせたもので、複合効果を
もたせたものである。第１１の実施例で、溝部の中心線
１１５に直角に切断した断面は、長手方向に、山部の緩
やかに傾斜した斜面１１４ａと溝の山部の緩やかに傾斜
した側面１１２と溝の谷部の緩やかに傾斜した斜面１１
３とで徐々に面積は拡大し、山部と谷部の急な斜面１１
４ｂにより急に面積が減少する。
施例と第３の実施例を組み合わせたもので、複合効果を
もたせたものである。第１１の実施例で、溝部の中心線
１１５に直角に切断した断面は、長手方向に、山部の緩
やかに傾斜した斜面１１４ａと溝の山部の緩やかに傾斜
した側面１１２と溝の谷部の緩やかに傾斜した斜面１１
３とで徐々に面積は拡大し、山部と谷部の急な斜面１１
４ｂにより急に面積が減少する。
【００５０】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な斜面１１４ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は山部
の緩やかな斜面１１４ａと山部の緩やかな側面１１２と
谷部の緩やかな斜面１１３により流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
す。山部の急な斜面１１４ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は山部
の緩やかな斜面１１４ａと山部の緩やかな側面１１２と
谷部の緩やかな斜面１１３により流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
【００５１】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、谷部の深さが変化するとともに、山
頂の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、谷部の深さが変化するとともに、山
頂の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管によ
り、管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えながら高性能化を図ることができる。
【００５２】次に、第１２の実施例を、図１２（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１２の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１２の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１２１は山部の山頂面、１２２は山部
の緩やかに傾斜した側面、１２３は谷部の緩やかに傾斜
した斜面、１２４ａは山部の緩やかに傾斜した面、１２
４ｂは山部の急に傾斜した面、１２５は溝部の中心線、
Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１２の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１２の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１２１は山部の山頂面、１２２は山部
の緩やかに傾斜した側面、１２３は谷部の緩やかに傾斜
した斜面、１２４ａは山部の緩やかに傾斜した面、１２
４ｂは山部の急に傾斜した面、１２５は溝部の中心線、
Ｂは蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００５３】第１２の実施例は第１の実施例と第２の実
施例と第４の実施例を組み合わせたもので、複合効果を
もたせたものである。第１２の実施例で、溝部の中心線
１２５に直角に切断した断面は、長手方向に、山部の緩
やかに傾斜した斜面１２４ａと溝の山部の緩やかに傾斜
した側面１２２と溝の谷部の緩やかに傾斜した斜面１２
３とで徐々に面積は拡大し、山部と谷部の急な斜面１２
４ｂにより急に面積が減少する。
施例と第４の実施例を組み合わせたもので、複合効果を
もたせたものである。第１２の実施例で、溝部の中心線
１２５に直角に切断した断面は、長手方向に、山部の緩
やかに傾斜した斜面１２４ａと溝の山部の緩やかに傾斜
した側面１２２と溝の谷部の緩やかに傾斜した斜面１２
３とで徐々に面積は拡大し、山部と谷部の急な斜面１２
４ｂにより急に面積が減少する。
【００５４】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な斜面１２４ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は山部
の緩やかな斜面１２４ａと山部の緩やかな側面１２２と
谷部の緩やかな斜面１２３により流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
す。山部の急な斜面１２４ｂにより流れが乱され、抵抗
が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流体は山部
の緩やかな斜面１２４ａと山部の緩やかな側面１２２と
谷部の緩やかな斜面１２３により流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
【００５５】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、谷部の深さが変化するとともに谷部
の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管により、
管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えな
がら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、谷部の深さが変化するとともに谷部
の幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管により、
管内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えな
がら高性能化を図ることができる。
【００５６】次に、第１３の実施例を、図１３（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１３の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１３の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１３１は山部の山頂面、１３２ａは山
部の緩やかに傾斜した側面、１３２ｂは山部の急に傾斜
した側面、１３３ａは谷部の緩やかに傾斜した斜面、１
３３ｂは谷部の急な斜面、１３５は溝部の中心線、Ｂは
蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１３の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１３の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１３１は山部の山頂面、１３２ａは山
部の緩やかに傾斜した側面、１３２ｂは山部の急に傾斜
した側面、１３３ａは谷部の緩やかに傾斜した斜面、１
３３ｂは谷部の急な斜面、１３５は溝部の中心線、Ｂは
蒸発時の流れ方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００５７】第１３の実施例は第２の実施例と第３の実
施例と第４の実施例を組み合わせたもので、複合効果を
もたせたものである。第１３の実施例で、溝部の中心線
１３５に直角に切断した断面は、長手方向に、山部の緩
やかに傾斜した側面１３２ａと谷部の緩やかに傾斜した
斜面１３３ａとで徐々に面積は拡大し、山部の急に傾斜
した側面１３２ｂと谷部の急な斜面１３３ｂにより急に
面積が減少する。
施例と第４の実施例を組み合わせたもので、複合効果を
もたせたものである。第１３の実施例で、溝部の中心線
１３５に直角に切断した断面は、長手方向に、山部の緩
やかに傾斜した側面１３２ａと谷部の緩やかに傾斜した
斜面１３３ａとで徐々に面積は拡大し、山部の急に傾斜
した側面１３２ｂと谷部の急な斜面１３３ｂにより急に
面積が減少する。
【００５８】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部の急な側面１３２ｂと谷部の急な斜面１３３ｂ
により流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時は
Ｃ方向に流す。流体は山部の緩やかな側面１３２ａと谷
部の緩やかな斜面１３３ａにより流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
す。山部の急な側面１３２ｂと谷部の急な斜面１３３ｂ
により流れが乱され、抵抗が増加する。一方、凝縮時は
Ｃ方向に流す。流体は山部の緩やかな側面１３２ａと谷
部の緩やかな斜面１３３ａにより流れの乱れが小さく、
抵抗の増加を抑えることができる。
【００５９】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化し、山頂の幅が変化するとともに谷部の
幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管により、管
内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えなが
ら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の谷
部の深さが変化し、山頂の幅が変化するとともに谷部の
幅が変化し、断面積が増加・減少する伝熱管により、管
内の圧力損失を、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑えなが
ら高性能化を図ることができる。
【００６０】次に、第１４の実施例を、図１４（ａ）、
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１４の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１４の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１４２は山部の緩やかに傾斜した側
面、１４３ａは谷部の緩やかに傾斜した斜面、１４４ａ
は山部の緩やかに傾斜した斜面、１４４ｂは山部と谷部
の急な斜面、１４５は溝部の中心線、Ｂは蒸発時の流れ
方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
（ｂ）、（ｃ）をもとに説明する。図１４の（ａ）は管
内面の溝形状の斜視図、（ｂ）はその上面図、また、
（ｃ）はその側面図である。図１４の（ａ）、（ｂ）、
（ｃ）において、１４２は山部の緩やかに傾斜した側
面、１４３ａは谷部の緩やかに傾斜した斜面、１４４ａ
は山部の緩やかに傾斜した斜面、１４４ｂは山部と谷部
の急な斜面、１４５は溝部の中心線、Ｂは蒸発時の流れ
方向、Ｃは凝縮時の流れ方向を示す。
【００６１】第１４の実施例は第１の実施例と第２の実
施例と第３の実施例と第４の実施例を組み合わせたもの
で、複合効果をもたせたものである。第１４の実施例
で、溝部の中心線１４５に直角に切断した断面は、長手
方向に、山部の緩やかに傾斜した斜面１４４ａと山部の
緩やかに傾斜した側面１４２と谷部の緩やかに傾斜した
斜面１４３とで徐々に面積は拡大し、山部と谷部の急に
傾斜した斜面１４４ｂにより急に面積が減少する。
施例と第３の実施例と第４の実施例を組み合わせたもの
で、複合効果をもたせたものである。第１４の実施例
で、溝部の中心線１４５に直角に切断した断面は、長手
方向に、山部の緩やかに傾斜した斜面１４４ａと山部の
緩やかに傾斜した側面１４２と谷部の緩やかに傾斜した
斜面１４３とで徐々に面積は拡大し、山部と谷部の急に
傾斜した斜面１４４ｂにより急に面積が減少する。
【００６２】蒸発時の管内を流れる流体を、Ｂ方向に流
す。山部と谷部の急な斜面１４４ｂにより流れが乱さ
れ、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流
体は山部の緩やかな斜面１４４ａと山部の緩やかな側面
１４２と谷部の緩やかな斜面１４３により流れの乱れが
小さく、抵抗の増加を抑えることができる。
す。山部と谷部の急な斜面１４４ｂにより流れが乱さ
れ、抵抗が増加する。一方、凝縮時はＣ方向に流す。流
体は山部の緩やかな斜面１４４ａと山部の緩やかな側面
１４２と谷部の緩やかな斜面１４３により流れの乱れが
小さく、抵抗の増加を抑えることができる。
【００６３】したがって、管内を流れる流体の流れる向
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、谷部の深さが変化し、山頂の幅が変
化するとともに谷部の幅が変化し、断面積が増加・減少
する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸発時は増加さ
せ、凝縮時は抑えながら高性能化を図ることができる。
きが蒸発時と凝縮時で異なる場合、管内面の溝形状の山
部の高さが変化し、谷部の深さが変化し、山頂の幅が変
化するとともに谷部の幅が変化し、断面積が増加・減少
する伝熱管により、管内の圧力損失を、蒸発時は増加さ
せ、凝縮時は抑えながら高性能化を図ることができる。
【００６４】
【発明の効果】以上のように本発明は、伝熱管の中心線
に対し、直角に切断した断面積が、長手方向に増加・減
少する部分を有するか、あるいは、伝熱管の内面に、多
数の直線状または螺旋状の溝を形成し、溝形状が変化
し、前記断面積が、増加・減少する部分を有するか、あ
るいは、前記溝形状の山部の高さ、谷部の深さ、山頂の
幅、谷部の幅の要素の一つ以上を変化させて、前記断面
積が増加・減少する部分を有する伝熱管により、蒸発時
と凝縮時で管内を流れる流体の流れる向きが異なる場
合、管内の圧力損失は、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えることができる。
に対し、直角に切断した断面積が、長手方向に増加・減
少する部分を有するか、あるいは、伝熱管の内面に、多
数の直線状または螺旋状の溝を形成し、溝形状が変化
し、前記断面積が、増加・減少する部分を有するか、あ
るいは、前記溝形状の山部の高さ、谷部の深さ、山頂の
幅、谷部の幅の要素の一つ以上を変化させて、前記断面
積が増加・減少する部分を有する伝熱管により、蒸発時
と凝縮時で管内を流れる流体の流れる向きが異なる場
合、管内の圧力損失は、蒸発時は増加させ、凝縮時は抑
えることができる。
【図１】（ａ）は本発明の第１の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第１の実施例の側面図
【図２】（ａ）は本発明の第２の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第２の実施例の側面図
【図３】（ａ）は本発明の第３の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第３の実施例の上面図
【図４】（ａ）は本発明の第４の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第４の実施例の上面図
【図５】（ａ）は本発明の第５の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第５の実施例の側面図
【図６】（ａ）は本発明の第６の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第６の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第６の実施例の側面図
【図７】（ａ）は本発明の第７の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第７の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第７の実施例の側面図
【図８】（ａ）は本発明の第８の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第８の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第８の実施例の側面図
【図９】（ａ）は本発明の第９の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第９の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第９の実施例の側面図
【図１０】（ａ）は本発明の第１０の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第１０の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第１０の実施例の側面図
【図１１】（ａ）は本発明の第１１の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第１１の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第１１の実施例の側面図
【図１２】（ａ）は本発明の第１２の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第１２の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第１２の実施例の側面図
【図１３】（ａ）は本発明の第１３の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第１３の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第１３の実施例の側面図
【図１４】（ａ）は本発明の第１４の実施例の斜視図 （ｂ）は本発明の第１４の実施例の上面図 （ｃ）は本発明の第１４の実施例の側面図
【図１５】伝熱管の斜視図
【図１６】第１の従来例の溝形状の斜視図
【図１７】第２の従来例の溝形状の斜視図
１３ 山部の緩やかな傾斜面 １４ 山部の急な傾斜面 ２３ 谷部の緩やかな傾斜面 ２４ 谷部の急な傾斜面 ３２ 山部の緩やかに傾斜した側面 ３４ａ 山頂面の緩やかに傾斜した辺 ３４ｂ 山頂面の急に傾斜した辺 ４６ａ 山部側面と谷部底面が交差する緩やかに傾斜し
た辺 ４６ｂ 山部側面と谷部底面が交差する急に傾斜した辺 ５３ａ 山部の緩やかに傾斜した面 ５３ｂ 山部の急に傾斜した面 ５４ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 ５４ｂ 谷部の急に傾斜した面 ６２ 山部の緩やかに傾斜した側面 ６４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 ６４ｂ 山部の急に傾斜した面 ７２ 山部の緩やかに傾斜した側面 ７４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 ７４ｂ 山部の急に傾斜した面 ８２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 ８２ｂ 山部の急な面 ８３ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 ８３ｂ 谷部の急に傾斜した面 ９２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 ９２ｂ 山部の急に傾斜した側面 ９３ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 ９３ｂ 谷部の急に傾斜した面 １０２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 １０２ｂ 山部の急に傾斜した側面 １１２ 山部の緩やかに傾斜した側面 １１３ 谷部の緩やかに傾斜した面 １１４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 １１４ｂ 山部と谷部の急に傾斜した面 １２２ 山部の緩やかに傾斜した側面 １２３ 谷部の緩やかに傾斜した面 １２４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 １２４ｂ 山部と谷部の急に傾斜した面 １３２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 １３２ｂ 山部の急に傾斜した側面 １３３ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 １３３ｂ 谷部の急に傾斜した面 １４２ 山部の緩やかに傾斜した側面 １４３ 谷部の緩やかに傾斜した面 １４４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 １４４ｂ 山部と谷部の急に傾斜した面 Ｂ 蒸発方向の流れ Ｃ 凝縮方向の流れ
た辺 ４６ｂ 山部側面と谷部底面が交差する急に傾斜した辺 ５３ａ 山部の緩やかに傾斜した面 ５３ｂ 山部の急に傾斜した面 ５４ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 ５４ｂ 谷部の急に傾斜した面 ６２ 山部の緩やかに傾斜した側面 ６４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 ６４ｂ 山部の急に傾斜した面 ７２ 山部の緩やかに傾斜した側面 ７４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 ７４ｂ 山部の急に傾斜した面 ８２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 ８２ｂ 山部の急な面 ８３ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 ８３ｂ 谷部の急に傾斜した面 ９２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 ９２ｂ 山部の急に傾斜した側面 ９３ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 ９３ｂ 谷部の急に傾斜した面 １０２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 １０２ｂ 山部の急に傾斜した側面 １１２ 山部の緩やかに傾斜した側面 １１３ 谷部の緩やかに傾斜した面 １１４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 １１４ｂ 山部と谷部の急に傾斜した面 １２２ 山部の緩やかに傾斜した側面 １２３ 谷部の緩やかに傾斜した面 １２４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 １２４ｂ 山部と谷部の急に傾斜した面 １３２ａ 山部の緩やかに傾斜した側面 １３２ｂ 山部の急に傾斜した側面 １３３ａ 谷部の緩やかに傾斜した面 １３３ｂ 谷部の急に傾斜した面 １４２ 山部の緩やかに傾斜した側面 １４３ 谷部の緩やかに傾斜した面 １４４ａ 山部の緩やかに傾斜した面 １４４ｂ 山部と谷部の急に傾斜した面 Ｂ 蒸発方向の流れ Ｃ 凝縮方向の流れ
Claims (16)
- 【請求項１】伝熱管の中心線に対し、直角に切断した断
面積が、長手方向に増加・減少する部分を有し、増加度
合と減少度合とが異なる断面を有する伝熱管。 - 【請求項２】伝熱管の内面に、多数の直線状または螺旋
状の溝を形成し、溝形状が変化することにより、前記断
面積が、増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項３】前記溝形状の山部の高さが変化することに
より、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項４】前記溝形状の谷部の深さが変化することに
より、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項５】前記溝形状の山頂の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項６】前記溝形状の谷部の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項７】前記溝形状の山部の高さが変化するととも
に谷部の深さが変化することにより、前記断面積が増加
・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項８】前記溝形状の山部の高さが変化するととも
に山頂の幅が変化することにより、前記断面積が増加・
減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項９】前記溝形状の山部の高さが変化するととも
に谷部の幅が変化することにより、前記断面積が増加・
減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１０】前記溝形状の谷部の深さが変化するとと
もに山頂の幅が変化することにより、前記断面積が増加
・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１１】前記溝形状の谷部の深さが変化するとと
もに谷部の幅が変化することにより、前記断面積が増加
・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１２】前記溝形状の山頂の幅が変化するととも
に谷部の幅が変化することにより、前記断面積が増加・
減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１３】前記溝形状の山部の高さが変化し、谷部
の深さが変化するとともに山頂の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１４】前記溝形状の山部の高さが変化し、谷部
の深さが変化するとともに谷部の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１５】前記溝形状の谷部の深さが変化し、山頂
の幅が変化するとともに谷部の幅が変化することによ
り、前記断面積が増加・減少する請求項１の伝熱管。 - 【請求項１６】前記溝形状の山部の高さが変化し、谷部
の深さが変化し、山頂の幅が変化するとともに谷部の幅
が変化することにより、前記断面積が増加・減少する請
求項１の伝熱管。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11820095A JP3303599B2 (ja) | 1995-05-17 | 1995-05-17 | 伝熱管 |
| US08/649,952 US6000466A (en) | 1995-05-17 | 1996-05-16 | Heat exchanger tube for an air-conditioning apparatus |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11820095A JP3303599B2 (ja) | 1995-05-17 | 1995-05-17 | 伝熱管 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08313182A true JPH08313182A (ja) | 1996-11-29 |
| JP3303599B2 JP3303599B2 (ja) | 2002-07-22 |
Family
ID=14730667
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11820095A Expired - Fee Related JP3303599B2 (ja) | 1995-05-17 | 1995-05-17 | 伝熱管 |
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| US8573022B2 (en) * | 2002-06-10 | 2013-11-05 | Wieland-Werke Ag | Method for making enhanced heat transfer surfaces |
| DK1516150T3 (da) * | 2002-06-10 | 2008-03-25 | Wolverine Tube Inc | Varmeoverföringsrör og fremgangsmåde og redskab til dets fremstilling |
| US7311137B2 (en) * | 2002-06-10 | 2007-12-25 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube including enhanced heat transfer surfaces |
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| EP3702715A4 (en) * | 2017-10-27 | 2021-11-24 | China Petroleum & Chemical Corporation | IMPROVED HEAT TRANSFER PIPE, AS WELL AS PYROLYSIS OVEN AND ATMOSPHERIC AND VACUUM HEATING OVEN INCLUDING THIS |
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- 1995-05-17 JP JP11820095A patent/JP3303599B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1996
- 1996-05-16 US US08/649,952 patent/US6000466A/en not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3303599B2 (ja) | 2002-07-22 |
| US6000466A (en) | 1999-12-14 |
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