JPH08311616A - 耐疲労性に優れたコイルばねとその製造方法 - Google Patents
耐疲労性に優れたコイルばねとその製造方法Info
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- JPH08311616A JPH08311616A JP13987195A JP13987195A JPH08311616A JP H08311616 A JPH08311616 A JP H08311616A JP 13987195 A JP13987195 A JP 13987195A JP 13987195 A JP13987195 A JP 13987195A JP H08311616 A JPH08311616 A JP H08311616A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】コイルばねとその製造方法に関する発明であ
る。各々重量％で、 0.3〜1.2 ％のＣ（炭素）、５〜25
％のNi、 1.0〜3.0 ％のSi、 0.5〜3.0 ％のMnを含み、
さらに 1.0％以下のＶ、 3.0％以下のMoおよび 3.0％以
下のCrのうちの少なくとも１種を含有し、残部がFeおよ
び不可避的不純物であり、硬度がＨMV700 以上、且つ、
以下の式： 273≦Ｋ≦373 （但し、Ｋ＝823 −361 〔Ｃ
％〕−17〔Ni％〕−11〔Si％〕−39〔Mn％〕−35〔Ｖ
％〕−５〔Mo％〕−20〔Cr％〕）を満たす。上記の成分
であって、マルテンサイト変態開始温度が０〜100 ℃に
調整されたマルテンサイト変態をおこす成分系の鋼線ま
たは合金線を、室温でばね成形した後に、マルテンサイ
ト変態開始温度以下まで冷却してマルテンサイト変態を
起こさせる工程を含む。
る。各々重量％で、 0.3〜1.2 ％のＣ（炭素）、５〜25
％のNi、 1.0〜3.0 ％のSi、 0.5〜3.0 ％のMnを含み、
さらに 1.0％以下のＶ、 3.0％以下のMoおよび 3.0％以
下のCrのうちの少なくとも１種を含有し、残部がFeおよ
び不可避的不純物であり、硬度がＨMV700 以上、且つ、
以下の式： 273≦Ｋ≦373 （但し、Ｋ＝823 −361 〔Ｃ
％〕−17〔Ni％〕−11〔Si％〕−39〔Mn％〕−35〔Ｖ
％〕−５〔Mo％〕−20〔Cr％〕）を満たす。上記の成分
であって、マルテンサイト変態開始温度が０〜100 ℃に
調整されたマルテンサイト変態をおこす成分系の鋼線ま
たは合金線を、室温でばね成形した後に、マルテンサイ
ト変態開始温度以下まで冷却してマルテンサイト変態を
起こさせる工程を含む。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はコイルばねとその製造方
法に関する。より詳細には、本発明は、自動車エンジン
の弁ばねに代表される、高い耐疲労性が要求されるコイ
ルばねとその製造方法に関する。また、この方法で有利
に用いることができる新規な材料にも関係する。
法に関する。より詳細には、本発明は、自動車エンジン
の弁ばねに代表される、高い耐疲労性が要求されるコイ
ルばねとその製造方法に関する。また、この方法で有利
に用いることができる新規な材料にも関係する。
【０００２】
【従来の技術】自動車エンジンの弁ばねのように、極め
て高い耐疲労性が要求されるコイルばねがある。この種
のばねはいわゆるオイルテンパ線を成形して製造されて
いる。即ち、オイルテンパ線は、線引きして得た線をオ
ーステナイト化するまで加熱した後水または油中で焼入
れしてマルテンサイト変態を起こさせ、更に、加工性を
確保するために焼戻しを行った鋼線である。尚、これら
のばねは、窒化処理やショットピーニング処理が必要に
応じて実施されている。
て高い耐疲労性が要求されるコイルばねがある。この種
のばねはいわゆるオイルテンパ線を成形して製造されて
いる。即ち、オイルテンパ線は、線引きして得た線をオ
ーステナイト化するまで加熱した後水または油中で焼入
れしてマルテンサイト変態を起こさせ、更に、加工性を
確保するために焼戻しを行った鋼線である。尚、これら
のばねは、窒化処理やショットピーニング処理が必要に
応じて実施されている。
【０００３】耐疲労性コイルばねを製造する他の方法と
しては、例えば、特開平１-78157号公報に記載された方
法がある。この方法は、線引きおよびばね成形後に加熱
してオーステナイト化した後、マルテンサイト変態開始
温度（ＭS 点）の直上 300℃程度に冷却、保持してから
水または湯で焼入れしてマルテンサイト変態を起こさ
せ、更に焼戻しを行うマルクエンチ法である。
しては、例えば、特開平１-78157号公報に記載された方
法がある。この方法は、線引きおよびばね成形後に加熱
してオーステナイト化した後、マルテンサイト変態開始
温度（ＭS 点）の直上 300℃程度に冷却、保持してから
水または湯で焼入れしてマルテンサイト変態を起こさ
せ、更に焼戻しを行うマルクエンチ法である。
【０００４】この方法でコイルばねを製造した場合、オ
ーステナイト化のために、成形後に800℃以上まで加熱
する必要があり、この加熱のために材料強度が極端に低
くなって成形されたばねが変形してしまうという問題が
ある。
ーステナイト化のために、成形後に800℃以上まで加熱
する必要があり、この加熱のために材料強度が極端に低
くなって成形されたばねが変形してしまうという問題が
ある。
【０００５】耐疲労性コイルばねを製造する更に他の方
法としては、「金属（アグネ社）」1984年３月号、頁74
〜75においてステンレス鋼に関して記載されているよう
に、ステンレス線材をサブゼロ温度域で線引きすること
により加工誘起のマルテンサイト量を増加させて強度を
高め、これをばね成形することで耐疲労性を向上させた
例がある。しかしながら、この場合は強度が高いために
加工性に乏しく、ばね成形時に形状が安定しないという
問題がある。
法としては、「金属（アグネ社）」1984年３月号、頁74
〜75においてステンレス鋼に関して記載されているよう
に、ステンレス線材をサブゼロ温度域で線引きすること
により加工誘起のマルテンサイト量を増加させて強度を
高め、これをばね成形することで耐疲労性を向上させた
例がある。しかしながら、この場合は強度が高いために
加工性に乏しく、ばね成形時に形状が安定しないという
問題がある。
【０００６】また、コイルばねへの適用例はないが、サ
ブゼロ処理により強度が向上される材料として、特開平
1-149942号公報に記載されているような深冷硬化型Fe−
Ni合金が知られている。しかしながら、この合金のサブ
ゼロ処理後の引張強度は1750MPa 程度であり、弁ばね等
の厳しい耐疲労性が要求されるコイルばねの材料として
は強度が足りない。
ブゼロ処理により強度が向上される材料として、特開平
1-149942号公報に記載されているような深冷硬化型Fe−
Ni合金が知られている。しかしながら、この合金のサブ
ゼロ処理後の引張強度は1750MPa 程度であり、弁ばね等
の厳しい耐疲労性が要求されるコイルばねの材料として
は強度が足りない。
【０００７】特開平６-73506号公報にも同目的の鋼線ま
たは合金線が開示されているが、この材料はＭS 点が低
く、サブゼロ処理後に組織が 100％マルテンサイト相に
ならず、強度を損なっていると考えられる。
たは合金線が開示されているが、この材料はＭS 点が低
く、サブゼロ処理後に組織が 100％マルテンサイト相に
ならず、強度を損なっていると考えられる。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】以上、従来の種々の材
料および方法についてそれぞれに説明したように、従来
のコイルばね並びにその製造方法は、いずれの場合も、
最終製品に何等かの問題点が残り、品質に対する要求が
極めて厳しいこの分野ではかねてから改善が求められて
いた。
料および方法についてそれぞれに説明したように、従来
のコイルばね並びにその製造方法は、いずれの場合も、
最終製品に何等かの問題点が残り、品質に対する要求が
極めて厳しいこの分野ではかねてから改善が求められて
いた。
【０００９】そこで、本発明は、上記従来技術の問題点
を解決し、十分な強度と高い加工性とを両立できるよう
な新規なコイルばねと、このコイルばねの新規な製造方
法を提供することをその目的としている。
を解決し、十分な強度と高い加工性とを両立できるよう
な新規なコイルばねと、このコイルばねの新規な製造方
法を提供することをその目的としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明によるコ
イルばねは、各々 重量％で、 0.3〜1.2 ％のＣ（炭
素）、５〜25％のNi、 1.0〜3.0 ％のSi、 0.5〜3.0 ％
のMnを含み、更に、 1.0％以下のＶ、 3.0％以下のMoお
よび 3.0％以下のCrのうちの少なくとも１種を含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、硬度がＨMV700
以上であり、且つ、式： 273≦Ｋ≦373 （但し、Ｋ＝82
3 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11〔Si％〕−39〔Mn
％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20〔Cr％〕）を満たす
ことを特徴とする冷間成形コイルばねである。
イルばねは、各々 重量％で、 0.3〜1.2 ％のＣ（炭
素）、５〜25％のNi、 1.0〜3.0 ％のSi、 0.5〜3.0 ％
のMnを含み、更に、 1.0％以下のＶ、 3.0％以下のMoお
よび 3.0％以下のCrのうちの少なくとも１種を含有し、
残部がFeおよび不可避的不純物であり、硬度がＨMV700
以上であり、且つ、式： 273≦Ｋ≦373 （但し、Ｋ＝82
3 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11〔Si％〕−39〔Mn
％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20〔Cr％〕）を満たす
ことを特徴とする冷間成形コイルばねである。
【００１１】また、本発明の好ましい実施態様による
と、上記本発明に係るばねにおいて、表面の圧縮残留応
力が900MPa以上であることを特徴とするコイルばねが提
供される。
と、上記本発明に係るばねにおいて、表面の圧縮残留応
力が900MPa以上であることを特徴とするコイルばねが提
供される。
【００１２】更に、上記本発明に係る材料を用いたコイ
ルばねの製造方法として、本発明により、マルテンサイ
ト変態をおこす成分系であり、且つ、マルテンサイト変
態開始温度が０〜100 ℃に調整された鋼線または合金線
を、室温でばね成形した後にマルテンサイト変態開始温
度以下まで冷却してマルテンサイト変態を起こさせる工
程を含むことを特徴とするコイルばねの製造方法が提供
される。
ルばねの製造方法として、本発明により、マルテンサイ
ト変態をおこす成分系であり、且つ、マルテンサイト変
態開始温度が０〜100 ℃に調整された鋼線または合金線
を、室温でばね成形した後にマルテンサイト変態開始温
度以下まで冷却してマルテンサイト変態を起こさせる工
程を含むことを特徴とするコイルばねの製造方法が提供
される。
【００１３】また更に、本発明のひとつの態様による
と、コイルばねの製造方法であって、各々重量％で、
0.3〜1.2 ％のＣ（炭素）、５〜25％のNi、 1.0〜3.0
％のSi、0.5〜3.0 ％のMnを含み、更に、 1.0％以下の
Ｖ、 3.0％以下のMoおよび 3.0％以下のCrのうちの少な
くとも１種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物で
あり、且つ、以下の式： 273≦Ｋ≦373 （ただし、Ｋ＝
823 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11〔Si％〕−39〔Mn
％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20〔Cr％〕）を満たす
線を、室温でばね成形した後にマルテンサイト変態開始
温度以下まで冷却してマルテンサイト変態を起こさせる
工程を含むことを特徴とするコイルばねの製造方法が提
供される。
と、コイルばねの製造方法であって、各々重量％で、
0.3〜1.2 ％のＣ（炭素）、５〜25％のNi、 1.0〜3.0
％のSi、0.5〜3.0 ％のMnを含み、更に、 1.0％以下の
Ｖ、 3.0％以下のMoおよび 3.0％以下のCrのうちの少な
くとも１種を含有し、残部がFeおよび不可避的不純物で
あり、且つ、以下の式： 273≦Ｋ≦373 （ただし、Ｋ＝
823 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11〔Si％〕−39〔Mn
％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20〔Cr％〕）を満たす
線を、室温でばね成形した後にマルテンサイト変態開始
温度以下まで冷却してマルテンサイト変態を起こさせる
工程を含むことを特徴とするコイルばねの製造方法が提
供される。
【００１４】
【作用】本発明に係るコイルばねは、前記従来技術の諸
々の問題点に鑑みてなされたものであり、上記のような
特定の成分を特定範囲の添加量で含んでおり、これを特
定の方法で加工することにより、高い強度を有する精密
なコイルばねを製造することが可能になる。
々の問題点に鑑みてなされたものであり、上記のような
特定の成分を特定範囲の添加量で含んでおり、これを特
定の方法で加工することにより、高い強度を有する精密
なコイルばねを製造することが可能になる。
【００１５】即ち、本発明に係る方法においては、ま
ず、強度が十分に低く加工性が高い状態、即ち、マルテ
ンサイト相を含むオーステナイト相の状態で室温にてば
ね成形する。ばね成形後にマルテンサイト変態開始温度
以下に冷却することにより、強度が高いマルテンサイト
相に変態し、耐疲労性に優れたコイルばねが得られる。
このような処理を効果的に行うためには、被加工材は、
マルテンサイト変態を起こす成分系であって、なお且
つ、マルテンサイト変態開始温度（ＭS 点）が０〜100
℃に調整された鋼線または合金線でなければならない。
ず、強度が十分に低く加工性が高い状態、即ち、マルテ
ンサイト相を含むオーステナイト相の状態で室温にてば
ね成形する。ばね成形後にマルテンサイト変態開始温度
以下に冷却することにより、強度が高いマルテンサイト
相に変態し、耐疲労性に優れたコイルばねが得られる。
このような処理を効果的に行うためには、被加工材は、
マルテンサイト変態を起こす成分系であって、なお且
つ、マルテンサイト変態開始温度（ＭS 点）が０〜100
℃に調整された鋼線または合金線でなければならない。
【００１６】次に、本発明に係るコイルばねにおける各
添加元素の添加量の限定理由を述べる。
添加元素の添加量の限定理由を述べる。
【００１７】Ｃ（炭素）は、生成したマルテンサイト相
の高強度を実現するために不可欠な元素である。但し、
添加量が 0.3重量％未満の場合は、有意に強度が向上す
るだけのマルテンサイト相が得られない。一方、炭素の
添加量が 1.2重量％を越えると、ＭS 点を０〜100 ℃に
調整するために他の合金元素の添加量の設定値を減らさ
なければならなくなる。
の高強度を実現するために不可欠な元素である。但し、
添加量が 0.3重量％未満の場合は、有意に強度が向上す
るだけのマルテンサイト相が得られない。一方、炭素の
添加量が 1.2重量％を越えると、ＭS 点を０〜100 ℃に
調整するために他の合金元素の添加量の設定値を減らさ
なければならなくなる。
【００１８】Niはオーステナイト相を室温で安定させる
ために不可欠な元素である。但し、添加量が５重量％以
下の場合は、有意な効果が得られない。一方、添加量が
25重量％を越えた場合は、マルテンサイト相の強度が低
くなるという問題がある。
ために不可欠な元素である。但し、添加量が５重量％以
下の場合は、有意な効果が得られない。一方、添加量が
25重量％を越えた場合は、マルテンサイト相の強度が低
くなるという問題がある。
【００１９】SiおよびMnは、固溶強化型の元素としてマ
ルテンサイト相の強化に寄与する。しかしながら、その
添加量が過剰な場合は靭性が低下する。従って、Siおよ
びMnの添加量は、 1.0〜3.0 重量％、 0.5〜3.0 重量％
に限定する。
ルテンサイト相の強化に寄与する。しかしながら、その
添加量が過剰な場合は靭性が低下する。従って、Siおよ
びMnの添加量は、 1.0〜3.0 重量％、 0.5〜3.0 重量％
に限定する。
【００２０】Ｖ、MoおよびCrは、それぞれＣと結合して
微細な炭化物を形成する析出強化型の元素であり、強度
の向上に寄与する。但し、添加量が過剰な場合は、析出
する炭化物が粗大化して材料の靭性が低下する。従っ
て、 1.0重量％以下、 3.0重量％以下、 3.0重量％以下
にそれぞれ限定する。
微細な炭化物を形成する析出強化型の元素であり、強度
の向上に寄与する。但し、添加量が過剰な場合は、析出
する炭化物が粗大化して材料の靭性が低下する。従っ
て、 1.0重量％以下、 3.0重量％以下、 3.0重量％以下
にそれぞれ限定する。
【００２１】疲労特性は、硬度が高いほど優れる。従っ
て硬度ＨMV 700以上とする。かつ窒化処理及び／又はシ
ョットピーニング処理によりばね線表面の圧縮残留応力
を900MPa以上とすれば、一層疲労特性がすぐれる。
て硬度ＨMV 700以上とする。かつ窒化処理及び／又はシ
ョットピーニング処理によりばね線表面の圧縮残留応力
を900MPa以上とすれば、一層疲労特性がすぐれる。
【００２２】以上のような成分条件で、冷間成形が出来
かつ疲労特性に優れる硬度ＨMV 700以上で使用するに
は、ばね成形し易い組織が主にオーステナイト相の状態
で冷間成形し、その後にサブゼロ処理し組織を 100％マ
ルテンサイト相に変態させることが必要である。
かつ疲労特性に優れる硬度ＨMV 700以上で使用するに
は、ばね成形し易い組織が主にオーステナイト相の状態
で冷間成形し、その後にサブゼロ処理し組織を 100％マ
ルテンサイト相に変態させることが必要である。
【００２３】このためには、ばねのＫ値が下記の式を満
たす必要がある。 273≦Ｋ≦373 （ただし、Ｋ＝823 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11
〔Si％〕−39〔Mn％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20
〔Cr％〕） Ｋ値が 273より小さくなるとサブゼロ処理後に組織が 1
00％マルテンサイト相に変態せず、硬度ＨMV 700以上を
満足出来ない。逆にＫ値が 373より大きくなると冷間成
形前にマルテンサイト相が多くなりばね成形出来なくな
るという理由からである。
たす必要がある。 273≦Ｋ≦373 （ただし、Ｋ＝823 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11
〔Si％〕−39〔Mn％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20
〔Cr％〕） Ｋ値が 273より小さくなるとサブゼロ処理後に組織が 1
00％マルテンサイト相に変態せず、硬度ＨMV 700以上を
満足出来ない。逆にＫ値が 373より大きくなると冷間成
形前にマルテンサイト相が多くなりばね成形出来なくな
るという理由からである。
【００２４】以下、実施例を挙げて、本願発明をより具
体的に説明するが、以下の開示は本発明の一実施例に過
ぎず、本発明の技術的範囲を何等限定するものではな
い。
体的に説明するが、以下の開示は本発明の一実施例に過
ぎず、本発明の技術的範囲を何等限定するものではな
い。
【００２５】
【実施例】表１に示す成分比およびＫ値を有する試料を
作製し、この試料を溶解し、鍛造した後、 4.0mmφの線
に加工した。この線に対して1173Ｋで10分保持の溶体化
処理を行って供試材Ａ１〜Ａ10（本発明例）、Ｂ１〜Ｂ
３（比較例）とした。
作製し、この試料を溶解し、鍛造した後、 4.0mmφの線
に加工した。この線に対して1173Ｋで10分保持の溶体化
処理を行って供試材Ａ１〜Ａ10（本発明例）、Ｂ１〜Ｂ
３（比較例）とした。
【００２６】
【表１】
【００２７】各試料に対してサブゼロ処理を行い、処理
の前後における引張強度、絞り値、硬度をそれぞれ測定
した。サブゼロ処理前の引張強度および絞り値、並びに
サブゼロ処理後の引張強度および硬度を、表２に併せて
示す。
の前後における引張強度、絞り値、硬度をそれぞれ測定
した。サブゼロ処理前の引張強度および絞り値、並びに
サブゼロ処理後の引張強度および硬度を、表２に併せて
示す。
【００２８】
【表２】
【００２９】表２に示す測定結果から判るように、比較
例Ｂ１では、サブゼロ処理後に十分な引張強度と硬度と
が得られていない。また、比較例Ｂ２は、サブゼロ処理
前の絞り値が低く、加工性が低いことが判る。更に、比
較例Ｂ３は、サブゼロ処理後に十分な引張強度および硬
度とが得られていない。
例Ｂ１では、サブゼロ処理後に十分な引張強度と硬度と
が得られていない。また、比較例Ｂ２は、サブゼロ処理
前の絞り値が低く、加工性が低いことが判る。更に、比
較例Ｂ３は、サブゼロ処理後に十分な引張強度および硬
度とが得られていない。
【００３０】これに対して、本発明の実施例では、サブ
ゼロ処理前での絞り値が総て30％以上あり、十分な加工
性を有していることが判る。また、サブゼロ処理後に、
引張強度が2200MPa 以上、硬度 700以上と十分な強度を
有していることが判る。
ゼロ処理前での絞り値が総て30％以上あり、十分な加工
性を有していることが判る。また、サブゼロ処理後に、
引張強度が2200MPa 以上、硬度 700以上と十分な強度を
有していることが判る。
【００３１】次に、実施例Ａ１、Ａ２、Ａ７、Ａ10と同
じ試料を用いて、表３に示す仕様のコイルばねを、表４
に示す工程で製造した（本発明例、比較例１と２）。ま
た、比較のために、ＪＩＳ SWOSC−Ｖに規定された仕様
のSi−Cr鋼のオイルテンパ線を用いて、やはり表３に示
す仕様のコイルばねを作製した（比較例３）。
じ試料を用いて、表３に示す仕様のコイルばねを、表４
に示す工程で製造した（本発明例、比較例１と２）。ま
た、比較のために、ＪＩＳ SWOSC−Ｖに規定された仕様
のSi−Cr鋼のオイルテンパ線を用いて、やはり表３に示
す仕様のコイルばねを作製した（比較例３）。
【００３２】
【表３】
【００３３】
【表４】
【００３４】上記のようにして得られたコイルばねにつ
いて、残留圧縮応力と疲労特性とをそれぞれ測定した。
尚、疲労特性は、平均応力700MPaのとき５×107 回でも
破壊が起こらない場合の振幅応力を測定した。測定結果
を表５に示す。
いて、残留圧縮応力と疲労特性とをそれぞれ測定した。
尚、疲労特性は、平均応力700MPaのとき５×107 回でも
破壊が起こらない場合の振幅応力を測定した。測定結果
を表５に示す。
【００３５】
【表５】 ＊ばね加工出来ず
【００３６】表５の結果から明らかなように、本発明例
はばね成形後にサブゼロ処理することにより、ばね加工
が可能で、圧縮残留応力が900MPaを十分満足しており、
振幅応力が比較例３と比較しても 190〜20MPa 上回る極
めて優れた疲労特性を示している。
はばね成形後にサブゼロ処理することにより、ばね加工
が可能で、圧縮残留応力が900MPaを十分満足しており、
振幅応力が比較例３と比較しても 190〜20MPa 上回る極
めて優れた疲労特性を示している。
【００３７】
【発明の効果】以上詳細に説明したように、本発明によ
って優れた疲労強度を有するコイルばねを得ることが可
能になる。従って、自動車エンジンの弁ばね等の高信頼
性を要求される用途に最適である。
って優れた疲労強度を有するコイルばねを得ることが可
能になる。従って、自動車エンジンの弁ばね等の高信頼
性を要求される用途に最適である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 // Ｃ２１Ｄ 8/06 9270−4Ｋ Ｃ２１Ｄ 8/06 Ａ
Claims (4)
- 【請求項１】冷間成形により製造されるコイルばねであ
って、各々重量％で、 0.3〜1.2 ％のＣ（炭素）、５〜
25％のNi、 1.0〜3.0 ％のSi、 0.5〜3.0 ％のMnを含
み、更に、 1.0％以下のＶ、 3.0％以下のMoおよび 3.0
％以下のCrのうちの少なくとも１種を含有し、残部がFe
および不可避的不純物であり、硬度がＨMV700 以上であ
り、且つ、下記の式を満たすことを特徴とするコイルば
ね。 273≦Ｋ≦373 （ただし、Ｋ＝823 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11
〔Si％〕−39〔Mn％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20
〔Cr％〕） - 【請求項２】請求項１に記載されたコイルばねにおい
て、表面の圧縮残留応力が900MPa以上であることを特徴
とするコイルばね。 - 【請求項３】コイルばねの製造方法であって、マルテン
サイト変態をおこす成分系であり、且つ、マルテンサイ
ト変態開始温度が０〜100 ℃に調整された鋼線または合
金線を、室温でばね成形した後に、マルテンサイト変態
開始温度以下まで冷却してマルテンサイト変態を起こさ
せる工程を含むことを特徴とするコイルばねの製造方
法。 - 【請求項４】コイルばねの製造方法であって、各々重量
％で、 0.3〜1.2 ％のＣ（炭素）、５〜25％のNi、 1.0
〜3.0 ％のSi、 0.5〜3.0 ％のMnを含み、更に、 1.0％
以下のＶ、 3.0％以下のMoおよび 3.0％以下のCrのうち
の少なくとも１種を含有し、残部がFeおよび不可避的不
純物であり、且つ、下記の式； 273≦Ｋ≦373 （ただし、Ｋ＝823 −361 〔Ｃ％〕−17〔Ni％〕−11
〔Si％〕−39〔Mn％〕−35〔Ｖ％〕−５〔Mo％〕−20
〔Cr％〕）を満たす鋼線または合金線を、室温でばね成
形した後にマルテンサイト変態開始温度以下まで冷却し
てマルテンサイト変態を起こさせる工程を含むことを特
徴とするコイルばねの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13987195A JPH08311616A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 耐疲労性に優れたコイルばねとその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13987195A JPH08311616A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 耐疲労性に優れたコイルばねとその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08311616A true JPH08311616A (ja) | 1996-11-26 |
Family
ID=15255509
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13987195A Withdrawn JPH08311616A (ja) | 1995-05-15 | 1995-05-15 | 耐疲労性に優れたコイルばねとその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08311616A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101290457B1 (ko) * | 2009-02-24 | 2013-07-26 | 유겐가이샤와타나베츄조쇼 | 마르텐사이트 주강재 및 마르텐사이트 주강품의 제조 방법 |
| CN111485084A (zh) * | 2019-01-29 | 2020-08-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种750hbw级超高硬度防护钢板及其制造方法 |
| CN111485181A (zh) * | 2019-01-29 | 2020-08-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种700hbw级超高硬度防护钢板及其制造方法 |
| US10752969B2 (en) * | 2015-03-10 | 2020-08-25 | Nippon Steel Corporation | Steel for suspension spring and method of manufacturing same |
-
1995
- 1995-05-15 JP JP13987195A patent/JPH08311616A/ja not_active Withdrawn
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| CN111485084A (zh) * | 2019-01-29 | 2020-08-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种750hbw级超高硬度防护钢板及其制造方法 |
| CN111485181A (zh) * | 2019-01-29 | 2020-08-04 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种700hbw级超高硬度防护钢板及其制造方法 |
| CN111485084B (zh) * | 2019-01-29 | 2022-06-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种750hbw级超高硬度防护钢板及其制造方法 |
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