JPH08310856A - Ni−Cu−Znフェライト焼結体 - Google Patents
Ni−Cu−Znフェライト焼結体Info
- Publication number
- JPH08310856A JPH08310856A JP8051402A JP5140296A JPH08310856A JP H08310856 A JPH08310856 A JP H08310856A JP 8051402 A JP8051402 A JP 8051402A JP 5140296 A JP5140296 A JP 5140296A JP H08310856 A JPH08310856 A JP H08310856A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- loss
- ferrite sintered
- sintered body
- core loss
- ferrite
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
て、損失(コアロス)が小さく、スイッチング電源等の
トランス用等として使用できるフェライトを提供する。 【構成】 フェライト焼結体の破断面において、粒界の
Cu量をX、粒内のCu量をYとするとX/Y≦3.0
であり、20〜140℃における損失(コアロス)の最
小値が30kW/m3以下(50kHz、50mT)の
Ni−Cu−Znフェライト焼結体。
Description
源、液晶バックライト等のトランス用等に用いられるフ
ェライト焼結体に関する。
は、民生機器をはじめOA、産業用機器へと幅広い利用
が進んでおり、現在、小型、薄型、軽量化が図られてい
る。このスイッチング電源や液晶バックライト等に使用
されるトランスには、従来、Mn系のフェライトコアが
使用されていた。
アは、飽和磁束密度、透磁率が大きく、また損失(コア
ロス)が10kW/m3程度(50kHz、50mT)
と小さいという特長があり、これまでスイッチング電源
や液晶バックライト等のトランスに用いられてきた。し
かしながら、比抵抗が10Ω・m程度と比較的低く、コ
アに直接巻線をすると漏れ電流が発生する。このため、
スイッチング電源や液晶バックライト等のトランス用と
しては、Mn系のフェライトコアを使用する場合、コア
にボビンをかぶせたり、絶縁被膜等の処理を行ってから
巻線を行っており、製造コストが高く、小型化が難しい
という問題があった。これに対し、Ni系のフェライト
コアは、一般に比抵抗が106Ω・m程度と非常に高
く、コアに直接巻線をすることが可能であるが、損失
(コアロス)が60kW/m3(50kHz、50m
T)程度と大きいため、コアが発熱し易く、スイッチン
グ電源等のトランス用として適していなかった。本発明
は、上記のことを鑑みて、比抵抗の高いNi系フェライ
トにて、損失(コアロス)が小さく、スイッチング電源
や液晶バックライト等のトランス用等として使用できる
フェライト材料を提供することを目的とする。
結体の破断面において、粒界のCu量をX、粒内のCu
量をYとするとX/Y≦3.0であり、20〜140℃
における損失(コアロス)の最小値が30kW/m3以
下(50kHz、50mT)であるNi−Cu−Znフ
ェライト焼結体である。また本発明は、平均結晶粒径が
3〜30μmであり、その平均結晶粒径の2倍を超える
結晶粒子の数が結晶粒子全体の10%以下のNi−Cu
−Znフェライト焼結体である。また本発明は、Fe2
O3 48.0〜50.0mol%、NiO 2.0〜
23.0mol%、ZnO 28.0〜36.0、Cu
O 1.0〜12.0mol%から成る組成を有するN
i−Cu−Znフェライト焼結体である。
ッチング電源や液晶バックライト等のトランス用として
使用できる材料を研究した所、焼結体の破断面における
粒界のCu量をX、粒内のCu量をYとするとX/Y≦
3.0の場合、20〜140℃における損失(コアロ
ス)が30kW/m3以下(50kHz、50mT)を
得る事ができた。なお、更に好ましくはX/Y≦1.5
の場合、損失がより小さくなることが判った。また、Z
nOの含有量が28.0〜36.0mol%のとき、コ
アロスの最小値を得る温度を20〜140℃の範囲に制
御できる。本発明によれば、Fe2O3 48.0〜5
0.0mol%、NiO 2.0〜23.0mol%、
ZnO 28.0〜36.0mol%、CuO 1.0
〜12.0mol%から成る主組成を有する材料である
ことが望ましく、更にFe2O3 49.0〜50.0m
ol%、NiO 2.0〜20.0mol%、ZnO
28.0〜36.0mol%、CuO 3.0〜12.
0mol%から成る主組成を有する材料であることが望
ましい。また、本発明によるNi系フェライトとして
は、平均結晶粒径が3〜30μmであり、その平均結晶
粒径の2倍を超える結晶粒子の数が結晶粒子全体の10
%以下であり、結晶粒径が所定の大きさで、かつ均一で
あることが望ましい。更に好ましい平均結晶粒径は4〜
20μmである。また平均結晶粒径の2倍を超える結晶
粒子の数が結晶粒子全体の5%以下であることが更に好
ましい。この結晶粒径は、焼結体の断面を鏡面研磨後、
酸エッチングあるいは熱処理を施し、SEMにより所定
の倍率で観察する。そして、結晶粒子の数が50個以上
入る正方形の領域を規定し、その領域内の各結晶の面積
を測定し、その面積から円換算で直径を求め、これを各
結晶の結晶粒径とする。その領域内の平均を平均結晶粒
径とする。従って、その領域内で、平均結晶粒径の2倍
を超える結晶粒径を有する結晶粒子の数が領域内結晶粒
子の数の10%以下となる。尚、前記領域の領域線上に
結晶が重なるものは含めないものとする。なお、本発明
においてCu量とは、SEM(日立製、S−2500C
X形)及びEDX(HORIBA製、EMAX−370
0:S−241)により加速電圧20kVの条件で、破
断面の粒界及び粒内において、Fe、Ni、Zn及びC
uについて定量分析(点分析)を行い、得られた分析値
を各々Fe2O3、NiO、ZnO及びCuOに換算し、
それらを合計した値を100wt%として、その中に含
まれるCuOのwt%を指す。また粒界のCu量Xと
は、図1に示すように、粒界のCuの高濃度部分1、三
重点3及び粒界4の中でCu量の最も多い部分を点分析
した値を用いる。また粒内のCu量Yとは、フェライト
結晶粒の内部、粒内2を点分析した値を用いる。
の通りである。損失(コアロス)が30kW/m3を超
えると、実用性が低くなる。好ましくは、25kW/m
3以下であり、更に好ましくは20kW/m3以下であ
る。フェライト焼結体の破断面において、粒界のCu量
をX、粒内のCu量をYとすると、X/Y>3.0の場
合、コアロスが大きくなる。更に好ましくはX/Y≦
1.5である。X/Y比が大きくなる原因は、原料の純
度(不純物の種類と量)、原料の粉体特性(粒径、粒度
分布、比表面積)、焼成条件(昇温速度、保持温度と時
間)等が関係していると考えられるが、主たる原因を言
及するには至らなかった。しかしながら、反応性が良い
原料(実施例1、試料No.2、3、5、6)、あるい
は焼結性に影響を与える不純物を適量以上に含有する原
料(実施例2、試料No.10)は、X/Y比が大きく
なる傾向が見られた。Fe2O3が48.0mol%未満
であると、コアロスが大きくなり、また、50.0mo
l%を超えると、比抵抗が低くなり、Ni系の特徴であ
る絶縁性が低くなり、不適当である。ZnOが28.0
mol%未満であると、コアロスが大きくなり、また3
6.0mol%を超えると、コアロスの最小値を得る温
度が室温以下となり、実際に使用される温度範囲で低損
失とならない。コアロスの最小値を得る温度は、20〜
140℃が適当である。CuOが12mol%を超える
と、コアロスが大きくなる。結晶粒径が3μm未満であ
ると、コアロスが大きくなり、また30μmを超える
と、結晶が異常成長し、コアロス大となる。また、その
平均結晶粒径の2倍を超える結晶粒子の数が結晶粒子全
体の10%を超えると、コアロスが大きくなる。
材料の実施例を詳細に説明する。 実施例1 焼結性の異なる種々のFe2O3、NiO、ZnO、Cu
Oの原料粉末を所定量秤量し、これに所定量のイオン交
換水を添加したものをボールミルにて4時間混合し、電
気炉を用いて最高温度850℃で1.5時間仮焼した
後、これを炉冷し、40メッシュのふるいで解砕する。
しかる後、再び所定量のイオン交換水を添加したものを
ボールミルにて6時間粉砕し、粉砕されたスラリー状の
原料を乾燥および解砕する。これにバインダー(ポリビ
ニルアルコール)を加えて造粒し、40メッシュのふる
いにて整粒した顆粒を乾式圧縮成形機と金型を用いて、
外径16.8mm、内径8.5mm、高さ5.4mmのリング
状コアに成形圧147MPaで成形し、これを大気中、
1100℃又は1050℃で1.5時間焼成した。得ら
れた各試料の成分組成及び焼成密度を測定した後、周波
数50kHz、磁束密度50mTの測定条件において2
0〜140℃の温度範囲で損失(コアロス)を測定し
た。また、焼結体の破断面について結晶粒径、定量分析
(点分析)を行った。また、成分組成は、工程中で変化
し、秤量組成と若干異なるので、最終組成として表1に
載せる。なおCu量(X/Y)とコアロスの関係を図2
に示す。
結体の破断面において、粒界のCu量をX、粒内のCu
量をYとすると、X/Y≦3.0の場合、20〜140
℃におけるコアロスの最小値が30kW/m3以下のN
i系フェライト焼結体を得る事ができた。また、図3に
表1の試料1と従来材のコアロスの周波数特性を示す。
図3より、本発明品のコアロスは、周波数25kHz〜
1MHzの広範な周波数領域において、従来品に比べ、
約1/3に低減されている。また、各条件において本発
明品のコアロスが優れていることが分かる。
め、主原料の約70wt%を占める酸化鉄Fe2O3の不
純物の中から、焼結性に影響を及ぼすSiO2に着目
し、この添加量を変化させた試料を作製して、SiO2
の影響を確認した。以下に本発明に係るフェライト材料
の実施例を詳細に説明する。 実施例2 Fe2O3、NiO、ZnO、CuOの原料粉末を所定量
秤量し、SiO2の含有量が種々変更するようにし、こ
れに所定量のイオン交換水を添加したものをボールミル
にて4時間混合し、電気炉を用いて最高温度850℃で
1.5時間仮焼した後、これを炉冷し、40メッシュの
ふるいで解砕する。しかる後、再び所定量のイオン交換
水を添加したものをボールミルにて6時間粉砕し、粉砕
されたスラリー状の原料を乾燥および解砕する。これに
バインダー(ポリビニルアルコール)を加えて造粒し、
40メッシュのふるいにて整粒した顆粒を乾式圧縮成形
機と金型を用いて、外径16.8mm、内径8.5mm、高
さ5.4mmのリング状コアに成形圧147MPaで成形
し、これを大気中、1100℃で1.5時間焼成した。
得られた各試料の成分組成及び焼成密度を測定した後、
周波数50kHz、磁束密度50mTの測定条件におい
て20〜140℃の温度範囲で損失(コアロス)を測定
した。また、焼結体の破断面について結晶粒径、定量分
析(点分析)を行った。また、成分組成は、工程中で変
化し、秤量組成と若干異なるので、最終組成として表2
に載せる。また、表中のSiO2の含有量は、言うまで
もなく焼結体中に含有されている量である。
含有量が1000ppmを超えると、X/Y比が大きく
なり、コアロスが大きくなることが判る。従って、焼結
体中のSiO2の含有量は、1000ppm以下である
ことが望ましく、更に好ましくは、500ppm以下で
ある。
含有量が適量以上に多く含まれると、X/Y比が増加
し、コアロスが大きくなる。
ライトにおいて、コアロスが30kW/m3以下という
非常に低損失なフェライト焼結体を得る事が出来、しか
もNi系フェライトの特有の比抵抗の高いフェライト焼
結体が得られ、スイッチング電源や液晶バックライト等
のトランス用として有用であり、トランスの小型化及び
製造コストの低減に大いに役立つものである。
た図である。
との関係を示した図である。
波数特性の比較を示した図である。
Claims (3)
- 【請求項1】 フェライト焼結体の破断面において、粒
界のCu量をX、粒内のCu量をYとするとX/Y≦
3.0であり、20〜140℃における損失(コアロ
ス)の最小値が30kW/m3以下(50kHz、50
mT)であることを特徴とするNi−Cu−Znフェラ
イト焼結体。 - 【請求項2】 請求項1において、平均結晶粒径が3〜
30μmであり、その平均結晶粒径の2倍を超える結晶
粒子の数が結晶粒子全体の10%以下であることを特徴
とするNi−Cu−Znフェライト焼結体。 - 【請求項3】 請求項1において、Fe2O3 48.0
〜50.0mol%、NiO 2.0〜23.0mol
%、ZnO 28.0〜36.0、CuO1.0〜1
2.0mol%から成る組成を有することを特徴とする
Ni−Cu−Znフェライト焼結体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP8051402A JPH08310856A (ja) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Ni−Cu−Znフェライト焼結体 |
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP7997495 | 1995-03-10 | ||
JP7-79974 | 1995-03-10 | ||
JP7-79973 | 1995-03-10 | ||
JP7997395 | 1995-03-10 | ||
JP8051402A JPH08310856A (ja) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Ni−Cu−Znフェライト焼結体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH08310856A true JPH08310856A (ja) | 1996-11-26 |
Family
ID=27294307
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP8051402A Pending JPH08310856A (ja) | 1995-03-10 | 1996-03-08 | Ni−Cu−Znフェライト焼結体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH08310856A (ja) |
Cited By (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002104871A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-10 | Kyocera Corp | フェライト材料及びこれを用いたフェライトコア |
JP2003300774A (ja) * | 2002-04-04 | 2003-10-21 | Hitachi Metals Ltd | 低損失Ni−Zn系フェライト |
US7195717B2 (en) | 2003-07-28 | 2007-03-27 | Kyocera Corporation | Ferrite core for RFID application, method of manufacturing the same, and ferrite coil using the same |
WO2012018052A1 (ja) | 2010-08-03 | 2012-02-09 | 京セラ株式会社 | フェライト焼結体およびこれを備えるノイズフィルタ |
JP2013079163A (ja) * | 2011-10-03 | 2013-05-02 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
JP2013087010A (ja) * | 2011-10-17 | 2013-05-13 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
-
1996
- 1996-03-08 JP JP8051402A patent/JPH08310856A/ja active Pending
Cited By (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2002104871A (ja) * | 2000-09-27 | 2002-04-10 | Kyocera Corp | フェライト材料及びこれを用いたフェライトコア |
JP4587541B2 (ja) * | 2000-09-27 | 2010-11-24 | 京セラ株式会社 | フェライト材料及びこれを用いたフェライトコア |
JP2003300774A (ja) * | 2002-04-04 | 2003-10-21 | Hitachi Metals Ltd | 低損失Ni−Zn系フェライト |
US7195717B2 (en) | 2003-07-28 | 2007-03-27 | Kyocera Corporation | Ferrite core for RFID application, method of manufacturing the same, and ferrite coil using the same |
WO2012018052A1 (ja) | 2010-08-03 | 2012-02-09 | 京セラ株式会社 | フェライト焼結体およびこれを備えるノイズフィルタ |
US20130126264A1 (en) * | 2010-08-03 | 2013-05-23 | Kyocera Corporation | Ferrite sintered body and noise filter including the same |
US8889029B2 (en) | 2010-08-03 | 2014-11-18 | Kyocera Corporation | Ferrite sintered body and noise filter including the same |
JP5752125B2 (ja) * | 2010-08-03 | 2015-07-22 | 京セラ株式会社 | フェライト焼結体およびこれを備えるノイズフィルタ |
JP2013079163A (ja) * | 2011-10-03 | 2013-05-02 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
JP2013087010A (ja) * | 2011-10-17 | 2013-05-13 | Tdk Corp | フェライト組成物、フェライトコアおよび電子部品 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CN107555984B (zh) | 一种高频宽温低损耗MnZn铁氧体的烧结过程气氛控制方法 | |
JP4540768B2 (ja) | 磁性フェライト焼結体 | |
US8518289B2 (en) | Mn-Zn-Co ferrite core and method for producing the same | |
US8668839B2 (en) | Mn-Zn-co ferrite | |
JP3108804B2 (ja) | Mn−Znフェライト | |
JP3418827B2 (ja) | Mn−Znフェライトおよびその製造方法 | |
JPH08310856A (ja) | Ni−Cu−Znフェライト焼結体 | |
JP3288113B2 (ja) | Mn−Znフェライト磁性材料 | |
JPH06310320A (ja) | 酸化物磁性体材料 | |
JP2001015321A (ja) | Ni系フェライト焼結体の製造方法 | |
JP4303443B2 (ja) | フェライト材料の製造方法 | |
US20240006103A1 (en) | MnZn-BASED FERRITE AND METHOD FOR PRODUCING SAME | |
JP3446082B2 (ja) | Mn−Znフェライトおよびその製造方法 | |
JP3363017B2 (ja) | Ni系フェライト焼結体 | |
JPH07307212A (ja) | Ni系フェライト焼結体及び電源用コア | |
JP5882811B2 (ja) | フェライト焼結体およびこれを備えるパルストランス用コア | |
JPH09219306A (ja) | 低損失酸化物磁性材料およびその製造方法 | |
JP2000327411A (ja) | Ni−Zn系フェライトの製造方法 | |
JP2004262710A (ja) | Mn−Zn系フェライトおよびその製造方法 | |
JPH10340807A (ja) | Mn−Coフェライト材料 | |
JPH10270229A (ja) | Mn−Niフェライト材料 | |
TWI761760B (zh) | 錳鋅系肥粒鐵及其製造的方法 | |
JPH07257966A (ja) | Ni系電源用低損失フェライト | |
JPH10326706A (ja) | Mn−Ni系フェライト材料 | |
JP2023097903A (ja) | ジルコニア質セッタおよびMnZn系フェライトの製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20050322 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060602 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060721 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20061020 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20061218 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070330 |
|
A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20070427 |
|
A911 | Transfer of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A911 Effective date: 20070613 |
|
A912 | Removal of reconsideration by examiner before appeal (zenchi) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A912 Effective date: 20070706 |