JPH08303201A - 二つ口ラジアルタービンスクロール - Google Patents
二つ口ラジアルタービンスクロールInfo
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- JPH08303201A JPH08303201A JP11064195A JP11064195A JPH08303201A JP H08303201 A JPH08303201 A JP H08303201A JP 11064195 A JP11064195 A JP 11064195A JP 11064195 A JP11064195 A JP 11064195A JP H08303201 A JPH08303201 A JP H08303201A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D9/00—Stators
- F01D9/02—Nozzles; Nozzle boxes; Stator blades; Guide conduits, e.g. individual nozzles
- F01D9/026—Scrolls for radial machines or engines
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2220/00—Application
- F05D2220/40—Application in turbochargers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
- F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
- F05D2250/00—Geometry
- F05D2250/10—Two-dimensional
- F05D2250/15—Two-dimensional spiral
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- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 流路内に設けた隔壁によって流路が軸方向に
２分割されている二つ口ラジアルタービンスクロールに
おいて、隔壁の強度保持と、動翼に流入するガス量の一
様化を図る。 【構成】 巻き角０度の位置から約９０度乃至１２０度
の位置に至る範囲において、２分割された流路の内の一
方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と上記の
隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出口を塞
いだ。
２分割されている二つ口ラジアルタービンスクロールに
おいて、隔壁の強度保持と、動翼に流入するガス量の一
様化を図る。 【構成】 巻き角０度の位置から約９０度乃至１２０度
の位置に至る範囲において、２分割された流路の内の一
方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と上記の
隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出口を塞
いだ。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は二つ口ラジアルタービン
スクロールに関するものである。
スクロールに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図４は従来の二つ口ラジアルタービンス
クロールの断面図であり、（ａ）は回転軸に直交する断
面におけるスクロールとタービンの断面図、（ｂ）は巻
き角θ＝０°におけるスクロールの回転軸方向の断面
図、（ｃ）は巻き角θ＝９０°におけるスクロールの回
転軸方向の断面図、（ｄ）は巻き角θ＝１８０°におけ
るスクロールの回転軸方向の断面図、（ｅ）は巻き角θ
＝２７０°におけるスクロールの回転軸方向の断面図で
ある。図において１はスクロール、２はタービンの羽根
車、３ａは流路を流路Ａと流路Ｂとに仕切る隔壁、４は
スクロール１の内壁、５は羽根車２に通じるスクロール
１の開口部である。ガスはスクロール側壁４と隔壁３ａ
に沿って開口部５へ流れる。巻き角θはガス流入路に沿
って、スクロールが旋回を開始する位置を０°とした軸
回りの中心角である。
クロールの断面図であり、（ａ）は回転軸に直交する断
面におけるスクロールとタービンの断面図、（ｂ）は巻
き角θ＝０°におけるスクロールの回転軸方向の断面
図、（ｃ）は巻き角θ＝９０°におけるスクロールの回
転軸方向の断面図、（ｄ）は巻き角θ＝１８０°におけ
るスクロールの回転軸方向の断面図、（ｅ）は巻き角θ
＝２７０°におけるスクロールの回転軸方向の断面図で
ある。図において１はスクロール、２はタービンの羽根
車、３ａは流路を流路Ａと流路Ｂとに仕切る隔壁、４は
スクロール１の内壁、５は羽根車２に通じるスクロール
１の開口部である。ガスはスクロール側壁４と隔壁３ａ
に沿って開口部５へ流れる。巻き角θはガス流入路に沿
って、スクロールが旋回を開始する位置を０°とした軸
回りの中心角である。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来のスクロールにお
いては、次のような解決すべき課題があった。 （１）巻き角θが小さい範囲、たとえば図４のθ＝０
°、θ＝９０°における断面では、隔壁３ａが断面内で
相対的に細長く、剛性が低いため、熱応力によるクラッ
クが発生しやすく、場合によっては同隔壁の一部が欠落
してタービンを破壊する可能性が有る。 （２）図３に示すように、スクロール流路が周方向に長
いことに起因して、スクロール流出角α1 は、周方向位
置（巻き角θ）に対し、非一様で、特にθ＝１８０°近
傍でスクロール流出流量が減り、スクロール流出角α1
が小さくなる。これにより、動翼２に流入する流れは非
一様となり、タービン性能が低下する。本発明は上記従
来技術の欠点を解消し、流路の形状を合理的なものに変
えて、隔壁の強度保持と、動翼に流入するガスの量の一
様化を図ろうとするものである。
いては、次のような解決すべき課題があった。 （１）巻き角θが小さい範囲、たとえば図４のθ＝０
°、θ＝９０°における断面では、隔壁３ａが断面内で
相対的に細長く、剛性が低いため、熱応力によるクラッ
クが発生しやすく、場合によっては同隔壁の一部が欠落
してタービンを破壊する可能性が有る。 （２）図３に示すように、スクロール流路が周方向に長
いことに起因して、スクロール流出角α1 は、周方向位
置（巻き角θ）に対し、非一様で、特にθ＝１８０°近
傍でスクロール流出流量が減り、スクロール流出角α1
が小さくなる。これにより、動翼２に流入する流れは非
一様となり、タービン性能が低下する。本発明は上記従
来技術の欠点を解消し、流路の形状を合理的なものに変
えて、隔壁の強度保持と、動翼に流入するガスの量の一
様化を図ろうとするものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
したものであって、流路内に設けた隔壁によって流路が
軸方向に２分割されている二つ口ラジアルタービンスク
ロールにおいて、巻き角０度の位置から約９０度乃至１
２０度の位置に至る範囲において、２分割された流路の
内の一方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と
上記の隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出
口を塞いだことを特徴とする二つ口ラジアルタービンス
クロールに関するものである。
したものであって、流路内に設けた隔壁によって流路が
軸方向に２分割されている二つ口ラジアルタービンスク
ロールにおいて、巻き角０度の位置から約９０度乃至１
２０度の位置に至る範囲において、２分割された流路の
内の一方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と
上記の隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出
口を塞いだことを特徴とする二つ口ラジアルタービンス
クロールに関するものである。
【０００５】
【作用】仕切壁は、隔壁の内周端とスクロール側壁とを
直結することにより隔壁の剛性を増し、隔壁にクラック
が発生するのを抑制する。特に、仕切壁の存在する範囲
を巻き角θ＝０°からθ＝９０°〜１２０°あたりまで
とすることにより、隔壁が細長く、クラックが発生しや
すい範囲を補強する。これにより課題（１）が解決され
る。
直結することにより隔壁の剛性を増し、隔壁にクラック
が発生するのを抑制する。特に、仕切壁の存在する範囲
を巻き角θ＝０°からθ＝９０°〜１２０°あたりまで
とすることにより、隔壁が細長く、クラックが発生しや
すい範囲を補強する。これにより課題（１）が解決され
る。
【０００６】仕切壁をθ＝０°からθ＝９０°ないし１
２０°あたりまでの範囲に設けることにより、その範囲
では、一方の流路のみから流量が供給され、仕切壁終端
以降では、もう一方の流路からも流量が供給される。し
たがって傾向的には、従来に比べ仕切壁存在範囲では流
出角が小、仕切壁終端以降では流出角が大となり、両方
の流路の面積の変化を適正に選定することにより巻き角
に対する流出角の変化を小さくすることが可能となる。
これにより課題（２）が解決される。
２０°あたりまでの範囲に設けることにより、その範囲
では、一方の流路のみから流量が供給され、仕切壁終端
以降では、もう一方の流路からも流量が供給される。し
たがって傾向的には、従来に比べ仕切壁存在範囲では流
出角が小、仕切壁終端以降では流出角が大となり、両方
の流路の面積の変化を適正に選定することにより巻き角
に対する流出角の変化を小さくすることが可能となる。
これにより課題（２）が解決される。
【０００７】
【実施例】図１は本発明の一実施例に係る二つ口ラジア
ルタービンスクロールの断面図であり、（ａ）は回転軸
に直交する断面におけるスクロールとタービンの断面
図、（ｂ）は巻き角θ＝０°におけるスクロールの回転
軸方向の断面図、（ｃ）は巻き角θ＝９０°におけるス
クロールの回転軸方向の断面図、（ｄ）は巻き角θ＝１
８０°におけるスクロールの回転軸方向の断面図、
（ｅ）は巻き角θ＝２７０°におけるスクロールの回転
軸方向の断面図である。図において１はスクロール、２
はタービンの羽根車、３は流路Ａと流路Ｂとに仕切る隔
壁、４はスクロール１の側壁、５は羽根車２に通じるス
クロール１の開口部、６は隔壁３とスクロールの側壁４
とを結ぶ仕切壁であり、θ＝０°付近からθ＝９０°〜
１２０°付近まで設けられている。仕切壁６が設けられ
ている部分では流路Ａと流路Ｂとは完全に仕切られてい
るのでガスの合流はない。
ルタービンスクロールの断面図であり、（ａ）は回転軸
に直交する断面におけるスクロールとタービンの断面
図、（ｂ）は巻き角θ＝０°におけるスクロールの回転
軸方向の断面図、（ｃ）は巻き角θ＝９０°におけるス
クロールの回転軸方向の断面図、（ｄ）は巻き角θ＝１
８０°におけるスクロールの回転軸方向の断面図、
（ｅ）は巻き角θ＝２７０°におけるスクロールの回転
軸方向の断面図である。図において１はスクロール、２
はタービンの羽根車、３は流路Ａと流路Ｂとに仕切る隔
壁、４はスクロール１の側壁、５は羽根車２に通じるス
クロール１の開口部、６は隔壁３とスクロールの側壁４
とを結ぶ仕切壁であり、θ＝０°付近からθ＝９０°〜
１２０°付近まで設けられている。仕切壁６が設けられ
ている部分では流路Ａと流路Ｂとは完全に仕切られてい
るのでガスの合流はない。
【０００８】仕切壁６は、隔壁３の内周端とスクロール
側壁４とを連結することによって、隔壁３の剛性を増
し、隔壁３にクラックが発生することを防ぐ、特に仕切
壁６の存在する範囲を巻き角θ＝０°からθ＝９０°〜
１２０°あたりまでとすることによって、隔壁が細長
く、クラックが発生しやすい範囲を補強する。
側壁４とを連結することによって、隔壁３の剛性を増
し、隔壁３にクラックが発生することを防ぐ、特に仕切
壁６の存在する範囲を巻き角θ＝０°からθ＝９０°〜
１２０°あたりまでとすることによって、隔壁が細長
く、クラックが発生しやすい範囲を補強する。
【０００９】また、仕切壁が設けられている範囲では開
口部５に対して開いている方の流路Ａのみからガスが供
給され、仕切壁６の終端以降の範囲、即ちθが９０°〜
１２０°より大きい範囲では、流路Ｂからもガスが供給
される。したがって、傾向的には、従来に比べ仕切壁存
在範囲では流出角α1 が小、仕切壁終端以降では、流出
角α1 が大となり、両方の流路の断面積変化を適正に選
定することによって、巻き角θに対する流出角α1 の変
化を小さくすることができる。
口部５に対して開いている方の流路Ａのみからガスが供
給され、仕切壁６の終端以降の範囲、即ちθが９０°〜
１２０°より大きい範囲では、流路Ｂからもガスが供給
される。したがって、傾向的には、従来に比べ仕切壁存
在範囲では流出角α1 が小、仕切壁終端以降では、流出
角α1 が大となり、両方の流路の断面積変化を適正に選
定することによって、巻き角θに対する流出角α1 の変
化を小さくすることができる。
【００１０】図２は上記実施例における、巻き角θに対
するスクロール流路断面積Ｓの変化を示す図である。縦
軸はスクロールとして機能する部分の断面積、即ち動翼
２に連通する流出口５を有する流路の断面積である。図
において、ＳA は流路Ａの断面積、ＳB は流路Ｂの断面
積であり、従来技術に関するものと、実施例に関するも
のについて、個々の流路面積と流路ＡおよびＢの面積の
和が示してある。
するスクロール流路断面積Ｓの変化を示す図である。縦
軸はスクロールとして機能する部分の断面積、即ち動翼
２に連通する流出口５を有する流路の断面積である。図
において、ＳA は流路Ａの断面積、ＳB は流路Ｂの断面
積であり、従来技術に関するものと、実施例に関するも
のについて、個々の流路面積と流路ＡおよびＢの面積の
和が示してある。
【００１１】スクロール流出流量Ｇは単純化して考えれ
ば、流路面積和ＳA ＋ＳB の勾配ｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄ
θに比例する。スクロール流出角α1 は、流出口５の幅
ｂが一定であるとすれば、やはりｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄ
θに比例する。
ば、流路面積和ＳA ＋ＳB の勾配ｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄ
θに比例する。スクロール流出角α1 は、流出口５の幅
ｂが一定であるとすれば、やはりｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄ
θに比例する。
【００１２】図２における従来例は、同じ巻き各θにた
いして、流路Ａの面積ＳA と流路Ｂの面積ＳB とが、θ
＝０°〜３６０°で等しい場合を示す。従来のＳA ＋Ｓ
B は、勾配一定のラインとなり、一次元理論上は、巻き
角θ＝０°〜３６０°まで、流出角α1 は一定となるは
ずであるが、実際には流出口５が全周にわたっており、
流路が周方向に長いために、課題の項（２）に示した欠
点が発生する。
いして、流路Ａの面積ＳA と流路Ｂの面積ＳB とが、θ
＝０°〜３６０°で等しい場合を示す。従来のＳA ＋Ｓ
B は、勾配一定のラインとなり、一次元理論上は、巻き
角θ＝０°〜３６０°まで、流出角α1 は一定となるは
ずであるが、実際には流出口５が全周にわたっており、
流路が周方向に長いために、課題の項（２）に示した欠
点が発生する。
【００１３】本実施例では、流路Ａの面積ＳA 、流路Ｂ
の面積ＳB は、巻き角θ＝０°では従来例と同じである
が、θ＝０°〜１００°では、流路Ｂの流出口５は隔壁
３とスクロール側壁４を連結する仕切壁６によってふさ
がれているので、これにより、θ＝０°〜１００°の範
囲で、隔壁３の先端が仕切壁６によってスクロール側壁
４に支持され、隔壁３の剛性が増し、課題の項（１）に
示した欠点が解消される。
の面積ＳB は、巻き角θ＝０°では従来例と同じである
が、θ＝０°〜１００°では、流路Ｂの流出口５は隔壁
３とスクロール側壁４を連結する仕切壁６によってふさ
がれているので、これにより、θ＝０°〜１００°の範
囲で、隔壁３の先端が仕切壁６によってスクロール側壁
４に支持され、隔壁３の剛性が増し、課題の項（１）に
示した欠点が解消される。
【００１４】さらに、流路Ａの面積変化ｄＳA ／ｄθが
従来例の２倍になっている。また、θ＝０°〜１００°
の範囲でスクロール流量（流出角）に関与するのは流路
Ａのみであり、流路Ａの面積ＳA の勾配ｄＳA ／ｄθが
従来のｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄθと等しいため、理論上、
従来例と同じ流量（流出角）が得られる。流路Ｂの面積
ＳB は、θ＝０°〜１００°の範囲は、流出口が無いの
で、流出角に寄与する流路断面積は０である。θ＝１０
０°以降は、流路Ｂの流出口５が開かれ、面積和ＳA ＋
ＳB が従来例と等しくなっているため、理論上は従来例
と同じ流量（流出角）が得られる。ここで、従来例と異
なり、θ＝０°〜１００°の範囲では、流路Ｂ内の流れ
は曲がり管内流れであり、通常のスクロール流路よりは
二次流れの発達が小さいために、θ＝１００°以降に流
路Ｂより流出する流量（流出角）は、従来例より理論値
に近いものとなる。その結果、図３に実線で示すよう
に、従来例に比べて巻き角θに対する流出角（流量）の
変化が小さくなり課題の項の（２）に示した欠点が解消
される。
従来例の２倍になっている。また、θ＝０°〜１００°
の範囲でスクロール流量（流出角）に関与するのは流路
Ａのみであり、流路Ａの面積ＳA の勾配ｄＳA ／ｄθが
従来のｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄθと等しいため、理論上、
従来例と同じ流量（流出角）が得られる。流路Ｂの面積
ＳB は、θ＝０°〜１００°の範囲は、流出口が無いの
で、流出角に寄与する流路断面積は０である。θ＝１０
０°以降は、流路Ｂの流出口５が開かれ、面積和ＳA ＋
ＳB が従来例と等しくなっているため、理論上は従来例
と同じ流量（流出角）が得られる。ここで、従来例と異
なり、θ＝０°〜１００°の範囲では、流路Ｂ内の流れ
は曲がり管内流れであり、通常のスクロール流路よりは
二次流れの発達が小さいために、θ＝１００°以降に流
路Ｂより流出する流量（流出角）は、従来例より理論値
に近いものとなる。その結果、図３に実線で示すよう
に、従来例に比べて巻き角θに対する流出角（流量）の
変化が小さくなり課題の項の（２）に示した欠点が解消
される。
【００１５】
【発明の効果】本発明の二つ口ラジアルタービンスクロ
ールにおいては、巻き角０度の位置から約９０度乃至１
２０度の位置に至る範囲において、２分割された流路の
内の一方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と
上記の隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出
口を塞いであるので、隔壁の強度が保持され、信頼性が
向上する。また、動翼に流入するガスの量が一様化する
ので、動翼流入時の損失が減り、タービンの性能が向上
する。
ールにおいては、巻き角０度の位置から約９０度乃至１
２０度の位置に至る範囲において、２分割された流路の
内の一方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と
上記の隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出
口を塞いであるので、隔壁の強度が保持され、信頼性が
向上する。また、動翼に流入するガスの量が一様化する
ので、動翼流入時の損失が減り、タービンの性能が向上
する。
【図１】本発明の一実施例に係る二つ口ラジアルタービ
ンスクロールの断面図。
ンスクロールの断面図。
【図２】上記実施例における巻き角θに対するスクロー
ル流路断面積Ｓの変化を示す図。
ル流路断面積Ｓの変化を示す図。
【図３】巻き角θに対するスクロール流出角、動翼流入
角α1 の関係図。
角α1 の関係図。
【図４】従来の二つ口ラジアルタービンスクロールの断
面図。
面図。
１ スクロール ２ タービンの羽根車 ３，３ａ 流路隔壁 ４ スクロール１の内壁 ５ 羽根車２に通じるスクロール１の開口部 ６ 隔壁３とスクロールの内壁４とを結ぶ仕切
壁 Ａ 隔壁３又は３ａで仕切られた一つの流路 Ｂ 隔壁３又は３ａで仕切られた他の一つの流
路 ＳA 流路Ａの断面積 ＳB 流路Ｂの断面積 θ 巻き角
壁 Ａ 隔壁３又は３ａで仕切られた一つの流路 Ｂ 隔壁３又は３ａで仕切られた他の一つの流
路 ＳA 流路Ａの断面積 ＳB 流路Ｂの断面積 θ 巻き角
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年９月７日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００２
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００２】
【従来の技術】図４は従来の二つ口ラジアルタービンス
クロールの断面図であり、（ａ）は回転軸に直交する断
面におけるスクロールとタービンの断面図、（ｂ）は巻
き角θ＝０°におけるスクロールの回転軸方向の断面
図、（ｃ）は巻き角θ＝９０°におけるスクロールの回
転軸方向の断面図、（ｄ）は巻き角θ＝１８０°におけ
るスクロールの回転軸方向の断面図、（ｅ）は巻き角θ
＝２７０°におけるスクロールの回転軸方向の断面図で
ある。図において１はスクロール、２はタービンの羽根
車、３ａは流路を流路Ａと流路Ｂとに仕切る隔壁、４は
スクロール１の側壁、５は羽根車２に通じるスクロール
１の開口部である。ガスはスクロール側壁４と隔壁３ａ
に沿って開口部５へ流れる。巻き角θはガス流入路に沿
って、スクロールが旋回を開始する位置を０°とした軸
回りの中心角である。
クロールの断面図であり、（ａ）は回転軸に直交する断
面におけるスクロールとタービンの断面図、（ｂ）は巻
き角θ＝０°におけるスクロールの回転軸方向の断面
図、（ｃ）は巻き角θ＝９０°におけるスクロールの回
転軸方向の断面図、（ｄ）は巻き角θ＝１８０°におけ
るスクロールの回転軸方向の断面図、（ｅ）は巻き角θ
＝２７０°におけるスクロールの回転軸方向の断面図で
ある。図において１はスクロール、２はタービンの羽根
車、３ａは流路を流路Ａと流路Ｂとに仕切る隔壁、４は
スクロール１の側壁、５は羽根車２に通じるスクロール
１の開口部である。ガスはスクロール側壁４と隔壁３ａ
に沿って開口部５へ流れる。巻き角θはガス流入路に沿
って、スクロールが旋回を開始する位置を０°とした軸
回りの中心角である。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１２】図２における従来例は、同じ巻き角θにた
いして、流路Ａの面積ＳA と流路Ｂの面積ＳB とが、θ
＝０°〜３６０°で等しい場合を示す。従来のＳA ＋Ｓ
B は、勾配一定のラインとなり、一次元理論上は、巻き
角θ＝０°〜３６０°まで、流出角α1 は一定となるは
ずであるが、実際には流出口５が全周にわたっており、
流路が周方向に長いために、課題の項（２）に示した欠
点が発生する。
いして、流路Ａの面積ＳA と流路Ｂの面積ＳB とが、θ
＝０°〜３６０°で等しい場合を示す。従来のＳA ＋Ｓ
B は、勾配一定のラインとなり、一次元理論上は、巻き
角θ＝０°〜３６０°まで、流出角α1 は一定となるは
ずであるが、実際には流出口５が全周にわたっており、
流路が周方向に長いために、課題の項（２）に示した欠
点が発生する。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１４】さらに、流路Ａの面積変化ｄＳA ／ｄθが
従来例の２倍になっている。また、θ＝０°〜１００°
の範囲でスクロール流量（流出角）に関与するのは流路
Ａのみであり、流路Ａの面積ＳA の勾配ｄＳA ／ｄθが
従来のｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄθと等しいため、理論上、
従来例と同じ流量（流出角）が得られる。流路Ｂの面積
ＳB は、θ＝０°〜１００°の範囲は、流出口が無いの
で、流出角に寄与する流路断面積は０である。θ＝１０
０°以降は、流路Ｂの流出口５が開かれ、面積和ＳA ＋
ＳB が従来例と等しくなっているため、理論上は従来例
と同じ流量（流出角）が得られる。ここで、従来例と異
なり、θ＝０°〜１００°の範囲では、流路Ｂ内の流れ
は曲がり管内流れであり、通常のスクロール流路よりは
二次流れの発達が小さいために、θ＝１００°以降に流
路Ｂより流出する流量（流出角）は、従来例より理論値
に近いものとなる。その結果、図３に実線で示すよう
に、従来例に比べて巻き角θに対する流出角（流量）の
変化が小さくなり課題の項の（２）に示した欠点が解消
される。なお、ここでは、説明の簡単化のため、従来例
において、ＳA とＳB とが等しい場合について説明した
が、ＳA とＳB とが異なる場合に対しても、同じ考え方
の適用により、巻き角に対する流出角の変化が小さくな
るようなＳA ，ＳB の分布を選定することが可能であ
る。
従来例の２倍になっている。また、θ＝０°〜１００°
の範囲でスクロール流量（流出角）に関与するのは流路
Ａのみであり、流路Ａの面積ＳA の勾配ｄＳA ／ｄθが
従来のｄ（ＳA ＋ＳB ）／ｄθと等しいため、理論上、
従来例と同じ流量（流出角）が得られる。流路Ｂの面積
ＳB は、θ＝０°〜１００°の範囲は、流出口が無いの
で、流出角に寄与する流路断面積は０である。θ＝１０
０°以降は、流路Ｂの流出口５が開かれ、面積和ＳA ＋
ＳB が従来例と等しくなっているため、理論上は従来例
と同じ流量（流出角）が得られる。ここで、従来例と異
なり、θ＝０°〜１００°の範囲では、流路Ｂ内の流れ
は曲がり管内流れであり、通常のスクロール流路よりは
二次流れの発達が小さいために、θ＝１００°以降に流
路Ｂより流出する流量（流出角）は、従来例より理論値
に近いものとなる。その結果、図３に実線で示すよう
に、従来例に比べて巻き角θに対する流出角（流量）の
変化が小さくなり課題の項の（２）に示した欠点が解消
される。なお、ここでは、説明の簡単化のため、従来例
において、ＳA とＳB とが等しい場合について説明した
が、ＳA とＳB とが異なる場合に対しても、同じ考え方
の適用により、巻き角に対する流出角の変化が小さくな
るようなＳA ，ＳB の分布を選定することが可能であ
る。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】符号の説明
【補正方法】変更
【補正内容】
【符号の説明】 １ スクロール ２ タービンの羽根車 ３，３ａ 流路隔壁 ４ スクロール１の側壁 ５ 羽根車２に通じるスクロール１の開口部 ６ 隔壁３とスクロール１の側壁４とを結ぶ仕
切壁 Ａ 隔壁３又は３ａで仕切られた一つの流路 Ｂ 隔壁３又は３ａで仕切られた他の一つの流
路 ＳA 流路Ａの断面積 ＳB 流路Ｂの断面積 θ 巻き角
切壁 Ａ 隔壁３又は３ａで仕切られた一つの流路 Ｂ 隔壁３又は３ａで仕切られた他の一つの流
路 ＳA 流路Ａの断面積 ＳB 流路Ｂの断面積 θ 巻き角
Claims (1)
- 【請求項１】 流路内に設けた隔壁によって流路が軸方
向に２分割されている二つ口ラジアルタービンスクロー
ルにおいて、巻き角０度の位置から約９０度乃至１２０
度の位置に至る範囲において、２分割された流路の内の
一方の流路の流出口にその流路のスクロール側壁と上記
の隔壁とに連なる仕切壁を設けて、その流路の流出口を
塞いだことを特徴とする二つ口ラジアルタービンスクロ
ール。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11064195A JPH08303201A (ja) | 1995-05-09 | 1995-05-09 | 二つ口ラジアルタービンスクロール |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP11064195A JPH08303201A (ja) | 1995-05-09 | 1995-05-09 | 二つ口ラジアルタービンスクロール |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08303201A true JPH08303201A (ja) | 1996-11-19 |
Family
ID=14540868
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP11064195A Pending JPH08303201A (ja) | 1995-05-09 | 1995-05-09 | 二つ口ラジアルタービンスクロール |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08303201A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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-
1995
- 1995-05-09 JP JP11064195A patent/JPH08303201A/ja active Pending
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20030924 |