JPH08296160A - 高温製品用耐熱フェルト - Google Patents

高温製品用耐熱フェルト

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JPH08296160A
JPH08296160A JP7123094A JP12309495A JPH08296160A JP H08296160 A JPH08296160 A JP H08296160A JP 7123094 A JP7123094 A JP 7123094A JP 12309495 A JP12309495 A JP 12309495A JP H08296160 A JPH08296160 A JP H08296160A
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JP
Japan
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fiber
heat
felt
resistant
heat resistant
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Akizo Oba
秋蔵 大場
Hironori Misawa
浩則 三沢
Yukihiro Nomura
行洋 野村
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Ichikawa Woolen Textile Co Ltd
Original Assignee
Ichikawa Woolen Textile Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【目的】製鉄、非鉄金属、窯業等の工程で高温製品を搬
送したり、載置したりするときに耐熱不足が生じること
がなく、長期使用を可能にし、かつ製品の品質向上に寄
与できる高温製品用耐熱フェルトを提供する。 【構成】金属繊維又は無機繊維を複合ないし積層する
か、或いは金属繊維又は無機繊維と耐熱性の有機繊維と
を複合ないし積層してなる耐熱繊維ウエッブを、耐熱基
布を積層するか、積層せずしてニードルパンチングによ
り絡合一体化させたものである。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、鉄、非鉄金属、窯業等
の分野で得られた高温製品を搬送するに適した高温製品
用耐熱フェルトに関し、特にアルミニウムや銅の押出成
形された高温製品が高温域で搬送されるときに生ずる傷
や凹みや表面の変質（スポットキズ）を有効に防止する
ために好適であり、また、鉄鋼分野で鋼板のメッキライ
ンにおける鋼板の搬送材、或いは窯業分野で板ガラスの
搬送材、さらには自動車用の前面強化ガラス等の成形品
の搬送材、並びに非鉄金属等の圧延製品の焼鈍工程で使
用されるスペーサー材として好適な高温製品用耐熱フェ
ルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミ押出プレス機の後面設備（アルミ
押出工程）では、高温製品（アルミ形材）の搬送材とし
て、古くはカーボン成形品が使用されていた。該カーボ
ン成形品は、耐熱性に優れ、長期使用に耐えられるが、
アルミ形材に対して傷や凹みやスポットキズ等を生じさ
せる虞れがあった。特にスポットキズはアルミ形材の部
分的急冷により、部分的に分子構造が変化して表面状態
が変質する現象（即ち、黒斑、ブラックスポットとも呼
ばれている）が起こる虞れがあった。これはアルミニウ
ム合金（特に６０６３系）特有のもので、原因はカーボ
ン成形品の熱伝導率が高い（１０〜１５ｋｃａｌ／ｍ・
ｈｒ・℃）ことによるものである。
【０００３】そこで、本出願人は先に炭素繊維や耐熱性
繊維を主体とした高温製品用耐熱フェルト、例えば、
「アルミ押出プレス機の後面設備用耐熱ロール」（実用
新案登録第１８１８５９１号）や「クーリングテーブル
用耐熱パット」（実用新案登録第１９９０７２６号）を
提案した。ここに使用された耐熱フェルトは、熱伝導率
が０．１０〜０．１４ｋｃａｌ／ｍ・ｈｒ・℃で、前記
カーボン成形品に比して１／１００以下であり、スポッ
トキズを発生させる虞れがない。
【０００４】また、鉄のメッキラインにおいて、亜鉛の
溶解槽（融点４２０℃）よりメッキされた鉄板を搬送す
る搬送ロールに対して、古くはロール表面に石綿を巻い
て使用していたが、石綿は環境衛生上の問題があるた
め、最近ではパラ系芳香族ポリアミド繊維で形成してな
るチューブ体でロール外面を被覆するか、同繊維からな
る不織布ロールが用いられるようになった。また、窯
業、特にガラスの製造では６５０℃程度のガラスの搬送
にもパラ系芳香族ポリアミド繊維からなる織布が用いら
れていた。
【０００５】一方、非鉄金属例えばアルミニューム圧延
の焼鈍工程では従来、石綿や雲母が使用されていたが、
労働安全衛生上の問題があった。しかしかかる問題があ
っても優れた代替品がないのが現状であった。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、アルミ
押出プレス機から排出される高温製品（アルミ形材）用
耐熱フェルトは、主として有機繊維のパラ系芳香族ポリ
アミド繊維やメタ系芳香族ポリアミド繊維を単独に用い
たフェルトであったため、最高５５０℃となる押出プレ
ス機の直後のイニシャルパートにおいて耐熱性が不足
し、その寿命も短くなっていたし、その耐熱不足を補う
ために、応急的にはフェルトを含水させて使用したり、
カーボン成形品と併用したが、作業が煩雑化することが
避けられなかった。
【０００７】また、鉄のメッキラインやガラス製造ライ
ンにおいて耐熱フェルトとして使用されたパラ系芳香族
ポリアミド繊維も、耐熱不足が生じ、その寿命は短いも
のであった。一方、前記焼鈍工程において、３５０℃〜
５５０℃の高温下で使用される芳香族ポリアミド繊維か
らなるスペーサー材も熱による分解を受けて短期間で使
用不能となる問題があった。
【０００８】本発明は、上記の点に鑑み、製鉄、非鉄金
属、窯業等の工程で生ずる上記問題を解決し、耐熱性に
優れ、かつ、長期使用に耐え得、製品の品質向上に寄与
できる高温製品用耐熱フェルトを提供することを目的と
している。
【０００９】また、本発明の他の目的は繊維間の固着力
はもとより耐久性、寸法安定性に優れた高温製品用耐熱
フェルトを提供することある。さらに、本発明の他の目
的は耐摩耗性に優れた高温製品用耐熱フェルトを提供す
ることある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の高温製品用耐熱フェルトは、金属繊維又は
無機繊維を複合ないし積層するか、或いは金属繊維又は
無機繊維と耐熱性の有機繊維とを複合ないし積層してな
る耐熱繊維ウエッブを、ニードルパンチングにより絡合
一体化させたものである。
【００１１】また、本発明の高温製品用耐熱フェルト
は、前記耐熱繊維ウエッブが、耐熱基布とともにニード
ルパンチングさせたものである。さらに、本発明の高温
製品用耐熱フェルトは、ニードルパンチングにより一体
化した後に耐熱樹脂を付着させたものである。
【００１２】
【作用】金属繊維（ステンレス繊維・銅繊維など）及び
無機繊維（ガラス繊維・炭素繊維・セラミック繊維・ア
ルミナ繊維・チラノ繊維など）は高い耐熱性を保有する
ため、それぞれ単独で耐熱繊維ウエッブとして用いるこ
とができるし、これらを複合ないし積層して耐熱繊維ウ
エッブとして用いることもできる。しかして、これら耐
熱繊維ウエッブをニードルパンチングにより絡合一体化
させることによりアルミニウム押出工程のイニシャルパ
ートの如くアルミ形材が約５５０℃にもなる個所におい
ても十分に使用可能である。
【００１３】また、金属繊維又は無機繊維と、耐熱性の
有機繊維（パラ系芳香族ポリアミド繊維・メタ系芳香族
ポリアミド繊維など）とを所定の割合で複合ないし積層
した耐熱繊維ウエッブも高い耐熱性を保有し、ニードル
パンチングにより絡合一体化させることにより高温製品
用耐熱フェルトとして十分に使用可能である。しかも耐
熱性の有機繊維は、金属又は無機繊維の脆さを補うとと
もに、両繊維間の固着力を向上させる。
【００１４】さらに、前記複数種の耐熱繊維ウエッブを
耐熱基布（織布）とともに、ニードルパンチングしたと
きは、基布にウエッブ構成繊維が絡むため、繊維間の固
着力はもとより寸法安定性や耐久力がより向上すること
となる。
【００１５】さらにまた、ニードルパンチング後に耐熱
樹脂（例えば、耐熱性を有するシリコーン樹脂、フッ素
樹脂、ポリイミド樹脂、チラノ樹脂など）をスプレー
法、コーティング法或いは含浸法など手段を用いて付着
させると、耐摩耗性が向上することとなる。
【００１６】
【実施例】次に、本発明の実施例について、図面を参照
して説明する。図１は本願フェルトを用いた搬送ロール
の外観斜視図、図２は図１に示す本願フェルトの拡大断
面図、図３は本願フェルトを用いた搬送ベルトの断面
図、図４は図３に示す本願フェルトの拡大断面図、図５
は不織布ロールの製作過程の斜視図、図６は図５に示す
ロールエレメントを構成する本願フェルトの拡大断面斜
視図、図７はアルミ圧延における焼鈍工程でのスペーサ
ー材の使用例を示し、（ａ）は丸棒用、（ｂ）は平板用
である。
【００１７】図１に示す搬送ロール１は、アルミニウム
押出工程のイニシャルパートのごとくアルミ形材が約５
５０℃にもなる個所において使用されるもので、金属製
のロール主体２の外周をチューブ状に形成した本願フェ
ルト３にて被覆してなるものである。
【００１８】該本願フェルト３は、図２の如く金属繊維
単独か、無機繊維単独か、或いは金属繊維と無機繊維と
を複合ないし積層したものからなる耐熱繊維ウエッブ４
を、耐熱基布５とともにニードルパンチングして絡合一
体化してなるものである。
【００１９】また、金属繊維又は無機繊維に対し、耐熱
性を有する有機繊維（パラ系芳香族ポリアミド繊維・メ
タ系芳香族ポリアミド繊維など）を複合させるか、金属
繊維又は無機繊維層と耐熱性を有する有機繊維層とを積
層状にして耐熱繊維ウエッブ４を形成し、これを耐熱基
布５とともにニードルパンチングして絡合一体化しても
よい。この場合、最外層に金属繊維又は無機繊維層があ
らわれるようにすることが好ましい。
【００２０】なお、前記耐熱基布５は主に繊維間の絡み
性を向上させるために用いているものであり、素材繊維
としては、パラ系或いはメタ系芳香族ポリアミド繊維な
どの耐熱性有機繊維からなる糸で織成するか、寸法安定
性が要求される方向に糸を並べただけでもよいし、縦方
向に並べた糸と横方向に並べた糸を重ねただけで織られ
ていないものであってもよい。
【００２１】図３に示す搬送ベルト１ａは、アルミニウ
ム押出工程のクーリングパートのごとくアルミ形材が約
３５０℃〜４８０℃を維持する個所において使用される
ものであり、ここに使用する本願フェルト３は、図４の
如く、耐熱基布５の上面に金属繊維又は無機繊維或いは
これらを複合ないし積層した耐熱繊維ウエッブ４を重
ね、ニードルパンチングして絡合一体化するとともに、
ガイド部材Ｇに接触する面に耐摩耗性の樹脂層６を塗布
してなる。
【００２２】この搬送ベルト１ａの場合も、金属繊維又
は無機繊維のみならず、これらに耐熱性有機繊維を複合
させることも可能である。なお、基布５は、図示してい
ないが、耐熱繊維ウエッブの深層方向に基布とウエッブ
とを交互に積層状に設けてもよいことは勿論である。
【００２３】図５に示す不織布ロール１ｂは、アルミニ
ウム押出工程のイニシャルパート或いはランナウトパー
トのごとくアルミ形材が約４８０℃〜５５０℃にもなる
個所において使用されるもので、ここに使用する本願フ
ェルト３は、図６の如く、金属繊維単独か、無機繊維単
独か、金属繊維と無機繊維とを複合ないし積層したもの
からなる耐熱繊維ウエッブ４をニードルパンチングによ
り絡合一体化したもので、前記図２及び図４の如く耐熱
基布５を使用していない。
【００２４】即ち、前記不織布ロール１ｂは、図５の如
く、キー付き金属製ロール２ａに、図６に示すように、
本願フェルト３から打ち抜いたロールエレメントＥを軸
方向に並べ、両端部から圧縮してなり、不織布ロール１
ｂの表面には本願フェルト３の断面層が表れる。従っ
て、中間層に耐熱基布が介入していると、不織布ロール
１ｂの表面には硬さの異なる基布層が露出してしまうか
らである。
【００２５】前記ニードルパンチングの密度、絡合後の
耐熱基布５を含む全層の厚さ及び目付けは、実際の使用
条件を考慮して決定される。また、実際の使用条件を考
慮してニードルパンチング後の耐熱繊維ウエッブ４に
は、例えば、耐熱性樹脂、例えばシリコーン樹脂、フッ
素樹脂、ポリイミド樹脂、チラノ樹脂などが、スプレー
法、コーティング法或いは含浸法など手段により付着さ
せる。即ち、フェルトの耐摩耗性を向上させるためであ
る。この耐摩耗性に効果的な樹脂付着量については後記
する摩耗試験により明らかになる。
【００２６】図７に示すスペーサー材７は、非鉄金属等
の圧延製品８の焼鈍工程で使用されるものである。この
スペーサー材７は金属又は無機繊維からなる耐熱繊維ウ
エッブや、無機繊維とメタ系芳香族ポリアミド繊維など
の有機繊維を複合又は積層してなる耐熱繊維ウエッブ
を、ニードリングして絡合一体化してなる。このスペー
サー材の具体的使用例については後述する。
【００２７】次に、下記（ａ）〜（ｃ）の３種類の繊維
からなる耐熱繊維ウエッブを、１寸平米当り３０００〜
３３００本の密度にてニードルパンチングしてなる本願
フェルト（厚み６〜７ｍｍ、目付け２５００〜３０００
ｇ／ｍ2 、ガラス繊維の線径５μ、ステンレス繊維の線
径１２μ、パラ系芳香族ポリアミド繊維〔商品名：ケブ
ラー〕１．５ｄ）を用いて摩耗試験を実施した。実施内
容は３５０℃の雰囲気下で３時間加熱させた後テーバー
型摩耗試験機にて荷重５００ｇ、摩耗輪Ｈ−１８相当摩
耗回数２０００回にて摩耗減量を比較し、その結果を次
表３に示す。 （ａ）パラ系芳香族ポリアミド繊維１００％ （ｂ）ガラス繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊維とを６
０：４０の割合で複合 （ｃ）ガラス繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊維とを８
０：２０の割合で複合
【００２８】 〔表１〕 （フェルト構成） （摩耗量）（摩耗量比較） （ａ）パラ系芳香族ポリアミド１００％ １．９５ｇ １ （ｂ）ガラス：パラ系芳香族ポリアミド６０：４０ １．３０ｇ ０．６７ （ｃ）ガラス：パラ系芳香族ポリアミド８０：２０ １．７５ｇ ０．９０
【００２９】上記試験の結果、パラ系芳香族ポリアミド
繊維にガラス繊維を複合することによりフェルトの耐熱
性が向上し、フェルトを構成する繊維の熱劣化による摩
耗量がパラ系芳香族ポリアミド繊維単独（＝１とする）
比で０．６７〜０．９０へ低減した。
【００３０】また、上記試験の結果、ガラス繊維とパラ
系芳香族ポリアミド繊維との複合割合は、６０：４０が
最も良く、ガラス繊維の割合が増す程、繊維同士の絡合
性が低下し、摩耗量が増加する。逆にパラ系芳香族ポリ
アミド繊維の割合が増す程、繊維同士の絡合性は向上す
るが、耐熱性が低下するため、熱劣化による摩耗量が増
加することが確認された。
【００３１】即ち、ガラス繊維をはじめとする無機繊維
を用いてニードルパンチングによる絡合一体化でフェル
トを構成した場合、ガラス繊維又は無機繊維の単独、若
しくはその割合が高い程、絡合性が悪く、絡合性を向上
させるためにはパラ系芳香族ポリアミド繊維などの有機
繊維を複合或いは積層させることが有効であることが実
証できた。
【００３２】次に、上記摩耗試験の結果、最も良いとさ
れた、上記（ｂ）のフェルト構成（ガラス繊維とパラ系
芳香族ポリアミド繊維とを６０：４０の割合で複合）に
したものに、シリコーン系の耐熱性樹脂を、フェルトの
重量比で５％、１０％、１５％の如く含浸硬化させ、摩
耗試験を実施した。実施内容は上記摩耗試験と同様に行
ない、その結果を次表２に示す。
【００３３】 〔表２〕 （樹脂の付着量） （摩耗量） （摩耗量比較） ０％ １．８５ｇ １ ５％ ０．５７ｇ ０．３１ １０％ ０．６５ｇ ０．３５ １５％ ０．９５ｇ ０．５１
【００３４】上表の結果、耐熱性樹脂を含浸硬化させる
ことによりフェルトの耐摩耗性が向上し、摩耗量が樹脂
未処理（＝１とする）に比べ、０．３１〜０．５１へ低
減した。しかしながら、樹脂付着量の増加に伴い、摩耗
量も増加していることから摩耗量のうちには樹脂自身の
摩耗分も含まれていることが推測される。
【００３５】このことから、耐摩耗性に効果的な樹脂付
着量は、約５％前後であり、これ以上の樹脂付着は、逆
に摩耗量を増大させる原因となることが確認された。尤
も、上記試験にて行なった配合や付着量はこれに限定さ
れるものではなく、用途により変えても何ら差しつかえ
はない。
【００３６】〔具体例（イ）〕パラ系芳香族ポリアミド
繊維１００％の耐熱繊維ウエッブをニードルパンチング
により絡合一体化して目付４０００ｇ／ｍ2 、厚み１
０．０ｍｍの耐熱フェルト（比較フェルト）を得ると共
に、ガラス繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊維を６０：
４０で複合した耐熱繊維ウエッブをニードルパンチング
により絡合一体化して目付４０００ｇ／ｍ2 、厚み１
０．０ｍｍの耐熱フェルト（本願フェルト）を得た。
【００３７】この２種の耐熱フェルトを６０ｍｍ×４５
０ｍｍの大きさで切断加工し、それぞれ１５０枚を実機
に取付けて使用評価した。取り付けたのは、２７５０ｔ
押出プレス機のスラットコンベアー式のランナウトパー
トで、コンベアーを構成する各スラットバーへ１枚ずつ
計１５０枚を押出されたアルミ形材に均一に接触させる
ように押出速度とスラットコンベアーが極力同調するよ
うに取付けた。
【００３８】押出されるアルミ形材は任意の形状で形材
単重は平均３．５ｋｇ／ｍ、この時アルミ形材の冷却の
ため空冷ファンのみ使用した。このスラットコンベアー
上に取付けた前述のフェルトに接するアルミ形材の温度
は推定で３５０℃〜４８０℃であった。１日当り２４時
間の連続稼動にて実施した。
【００３９】以上の条件下で使用したところ、パラ系芳
香族ポリアミド繊維１００％の比較フェルトは、使用後
約３０日にてアルミ形材との接触部の摩耗が進行しつい
には使用不能となった。これに対し、ガラス繊維６０％
とパラ系芳香族ポリアミド繊維４０％との複合からなる
本願フェルトは、約４０〜５０日の使用に耐えることが
できた。勿論、耐熱フェルトとの接触が原因となるアル
ミ形材の異常（黒斑）などは皆無であった。
【００４０】また、前記本願フェルトに耐熱性の樹脂
（シリコーン系樹脂）をフェルト重量に対し3 ％〜３０
％の範囲内で含浸またはコーティング等により付着させ
たものを、同様の条件下にて使用したところ、２５％以
下のものは耐摩耗性が更に向上し、６０〜７５日の使用
にも耐えることができた。
【００４１】なお、２５％を超えて樹脂を付着させたも
のは、樹脂の摩耗分が増していくため、フェルトの摩耗
量は増加する傾向となり、樹脂付着量のアップが耐摩耗
性の向上につながるとは限らないことが判った。
【００４２】〔具体例（ロ）〕パラ系芳香族ポリアミド
繊維１００％の耐熱繊維ウエッブをニードルパンチング
により絡合一体化して目付４０００ｇ／ｍ2 、厚み１
０．０ｍｍの耐熱フェルト（比較フェルト）を得ると共
に、ガラス繊維とパラ系芳香族ポリアミド繊維とを６
０：４０で複合した耐熱繊維ウエッブをニードルパンチ
ングにより絡合一体化して目付４０００ｇ／ｍ2 、厚み
１０．０ｍ／ｍの耐熱フェルト（本願フェルト）を得
た。これら２種類の耐熱フェルトを用い、アルミ押出し
工程のクーリングパートの耐熱フェルトベルトを製作し
た。この時のベルトの寸法は９５ｍｍ幅×７７８０ｍｍ
長×１２ｍｍ厚であった。
【００４３】この２種類のベルトを実機にて使用評価し
た。取付けたのは１８００ｔ押出プレス機のアタッチメ
ントチェーン方式のクーリングテーブルで押出プレス機
側より前述のベルトを１２００ｍｍピッチにて計１０本
を押出されたアルミ形材に均一に接触するように取付け
た。
【００４４】押出されるアルミ形材は任意の形状（形材
単重は平均２ｋｇ／ｍ）で、前述のベルトに積載搬送さ
れる形材の本数は７〜１２本であった。この時、アルミ
形材の冷却のため、空冷ファンを任意に使用した。この
時、前述のベルト表面に接するアルミ形材の温度は推定
で最高約４５０℃でその後徐々に冷却されるため、最低
では約２００℃付近であった。１日当り２４時間の連続
稼動にて実施した。
【００４５】以上の条件下で使用したところ、パラ系芳
香族ポリアミド繊維１００％の比較フェルトは、使用後
２年を経過して、その表面のフェルトが形材の熱による
劣化と接触による摩耗の相互作用で厚みが減少してい
き、残り６．０ｍｍ程となっていた（厚み保持率５０
％）。これに対し、ガラス繊維とパラ系芳香族ポリアミ
ド繊維を６０：４０で複合した本願フェルトは、同じく
使用後２年を経過した時点での残り厚みは８．０ｍｍ
程、厚みを保持していた（厚み保持率６７％）。
【００４６】その後も使用を続けたところ、パラ系芳香
族ポリアミド繊維１００％のウェッブからなる耐熱フェ
ルトを使用した前述のベルトは、摩耗による厚み減少が
進行し、熱によるベルトの損傷や劣化により使用ご約３
年で使用不可となったが、ガラス繊維を混紡したウェッ
ブからなる耐熱フェルトを使用した前述のベルトは、使
用不可の状態となるまでに使用後３．５年〜４年もの期
間で安定した稼動を行なうことができた。
【００４７】〔具体例（ハ）〕パラ系芳香族ポリアミド
繊維１００％の耐熱繊維ウエッブをニードルパンチング
により絡合一体化して目付２０００ｇ／ｍ2 、厚み２ｍ
ｍの耐熱フェルト（比較フェルト）と、ステンレス繊維
１００％の耐熱繊維ウエッブからなる、同一条件の耐熱
フェルト（本願フェルト）と、ガラス繊維とパラ系芳
香族ポリアミド繊維を６０：４０で複合した耐熱繊維ウ
エッブからなる、同一条件の耐熱フェルト（本願フェル
ト）の３種を用い、それぞれから打ち抜いて図５に示
す不織布ロールのロールエレメントＥを作成し、それぞ
れのフェルトからなる不織布ロール１ｂを得た。これら
のロール寸法は外径６０φ×面長３００ｍｍ、ロール表
面の高度はＪＩＳ−Ｃ形硬度計で８５±５°であった。
【００４８】この３種類の不織布ロールを実機にて使用
評価した。取付したのは２０００ｔ押出プレス機のイニ
シャルパート（総長５ｍ）で、押出プレス機直後より前
述の不織布ロールを３００ｍｍピッチにて、計１５本を
押出されたアルミ形材に均一に接触し、押出し速度に同
調するように取り付けた。押出されるアルミ形材は任意
の形状（形材単位は平均２ｋｇ／ｍ）であった。このと
きアルミ形材の冷却のため、空冷ファンおよび水冷シャ
ワーを任意で使用した。このとき、不織布ロールに接す
るアルミ形材の温度は推定で４８０℃〜５５０℃であっ
た。１日当たり２４時間の連続稼働にて実施した。
【００４９】以上の条件下で使用したところ、前記パラ
系芳香族ポリアミド繊維１００％の比較フェルトからな
る不織布ロールは、使用後約６ケ月にてアルミ形材との
接触部の摩耗が進行し、ついには使用不能となった。こ
れに対し、ガラス繊維６０％とパラ系芳香族ポリアミド
繊維４０％とを複合した本願フェルトからなる不織布
ロールは、約１０ケ月の使用にも耐え得た。
【００５０】また、前記ステンレス繊維１００％の本願
フェルトからなる不織布ロールの場合は、約２４ケ月
の使用に耐えることができた。勿論、この使用期間内に
おいて不織布ロールを原因とするアルミ形材へのキズや
凹みなどの異常や形材への黒斑の発生は起こらなかっ
た。
【００５１】以上の具体例（イ）〜（ハ）からアルミ押
出し工程のイニシャルパートからクーリングパートに至
るいわゆる高温域では、従来の耐熱フェルトに比べ、金
属繊維や無機繊維を配合することにより、耐熱フェルト
の耐熱性や耐摩耗性ひいては寿命の向上につながること
が実証された。
【００５２】次に、パラ系芳香族ポリアミド繊維１００
％の耐熱繊維ウエッブをニードルパンチングにより絡合
一体化して目付４０００ｇ／ｍ2 のチューブ状の耐熱フ
ェルト（比較フェルト）と、ガラス繊維とパラ系芳香族
ポリアミド繊維とを６０：４０の割合で複合した耐熱繊
維ウエッブをニードリングして目付２０００ｇ／ｍ2の
チューブ状の耐熱フェルト（本願フェルト）とを製作
し、それぞれメッキラインのトップロールに装着使用し
た。この時のメッキ板の温度は３８０℃であった。
【００５３】上記の結果、パラ系芳香族ポリアミド繊維
１００％の比較フェルトの寿命は、２０日であったが、
パラ系アミド繊維とガラス繊維６０：４０の複合の本願
フェルトの寿命は３６日で１８０％の寿命向上が図れ
た。
【００５４】次に、アルミニューム圧延の焼鈍工程で使
用するスペーサー材として、従来の石綿製と比較した例
を示す。ガラス繊維からなる基布に、炭素繊維７０％と
メタ系芳香族ポリアミド繊維３０％を複合した耐熱繊維
ウエッブを重ね、ニードリングして厚み４．５ｍｍの本
願フェルトを製作し、不活性ガス３５０度Ｃの状態で８
時間比較使用した。この本願フェルトは粉塵の発生もな
く使用された。
【００５５】また、５５０℃の焼鈍工程で、ステンレス
繊維と、ガラス繊維からなる基布を交互に積層し、ニー
ドルパンチングして絡合一体化して得た厚み８ｍｍの本
願フェルトを使用したところ、３０日間、使用可能であ
ったが、石綿製品は１０で使用不能となった。
【００５６】
【発明の効果】以上の如く、本発明は金属繊維又は無機
繊維を複合ないし積層するか、或いは金属繊維又は無機
繊維と耐熱性の有機繊維とを複合ないし積層してなる耐
熱繊維ウエッブを、ニードルパンチングにより絡合一体
化したことを特徴としているから、アルミニウム押出工
程のイニシャルパートのごとくアルミ形材が約５５０℃
にもなる個所において使用してその熱に充分耐え得る。
【００５７】また、本発明は前記耐熱繊維ウエッブを、
耐熱基布とともにニードルパンチングすることを特徴と
しているから、繊維間の固着力が向上し、摩耗にも強い
耐熱フェルトとなる上に、鉄、非鉄金属、窯業の製造工
程において得られたばかりの柔らかい高温の製品に対し
キズを生じさせたり、黒斑を発生させたりすることがな
い。しかも、耐熱基布（耐熱織布）により寸法安定性や
耐久力をより向上させることができる。
【００５８】さらにまた、ニードルパンチング後の耐熱
繊維ウエッブに耐熱性樹脂を付着させるときは、より耐
久性がより向上し、摩耗にも強い耐熱フェルトを作るこ
とができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】搬送ロールの外観図である。
【図２】同ロールの外面に被覆した本願フェルトの拡大
断面図である。
【図３】搬送ベルトの側面図である。
【図４】同ベルトを構成する本願フェルトの拡大断面図
である。
【図５】不織布ロールの製作過程の斜視図である。
【図６】同ロールのロールエレメントを構成する本願フ
ェルトの拡大斜視図である。
【図７】アルミ圧延における焼鈍工程でのスペーサー材
の使用例を示し、（ａ）は丸棒用、（ｂ）は平板用であ
る。
【符号の説明】
１ 搬送ロール １ａ 搬送ベルト １ｂ 不織布ロール ２ 金属性ロール主体 ２ａ キー付き金属製ロール ３ 本願フェルト ４ 耐熱繊維ウエッブ ５ 耐熱基布 ６ 耐摩耗性の樹脂層 ７ スペーサー材 ８ 圧延製品 Ｇ ガイド部材 Ｅ ロールエレメント
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年１２月２２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００９】また、本発明の他の目的は繊維間の固着力
はもとより耐久性、寸法安定性に優れた高温製品用耐熱
フェルトを提供することにある。さらに、本発明の他の
目的は耐摩耗性に優れた高温製品用耐熱フェルトを提供
することにある。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５４
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５４】次に、アルミニューム圧延の焼鈍工程で使
用するスペーサー材として、従来の石綿製と比較した例
を示す。ガラス繊維からなる基布に、炭素繊維７０％と
メタ系芳香族ポリアミド繊維３０％を複合した耐熱繊維
ウエッブを重ね、ニードリングして厚み４．５ｍｍの本
願フェルトを製作し、不活性ガス３５０°Ｃの状態で８
時間比較使用した。この本願フェルトは粉塵の発生もな
く使用された。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００５５】また、５５０℃の焼鈍工程で、ステンレス
繊維と、ガラス繊維からなる基布を交互に積層し、ニー
ドルパンチングして絡合一体化して得た厚み８ｍｍの本
願フェルトを使用したところ、３０日間、使用可能であ
ったが、石綿製品は１０日で使用不能となった。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｄ０４Ｈ 1/46 Ｄ０４Ｈ 1/46 Ｚ

Claims (3)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 金属繊維又は無機繊維を複合ないし積層
    するか、或いは金属繊維又は無機繊維と耐熱性の有機繊
    維とを複合ないし積層してなる耐熱繊維ウエッブを、ニ
    ードルパンチングにより絡合一体化したことを特徴とす
    る高温製品用耐熱フェルト。
  2. 【請求項２】 前記耐熱繊維ウエッブを、耐熱基布とと
    もにニードルパンチングすることを特徴とする請求項１
    に記載の高温製品用耐熱フェルト。
  3. 【請求項３】 前記ニードルパンチング後に耐熱樹脂を
    付着させたことを特徴とする請求項１または２に記載の
    高温製品用耐熱フェルト。
JP7123094A 1995-04-24 1995-04-24 高温製品用耐熱フェルト Pending JPH08296160A (ja)

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