JPH08294751A - 双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラム - Google Patents
双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムInfo
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- JPH08294751A JPH08294751A JP9906395A JP9906395A JPH08294751A JP H08294751 A JPH08294751 A JP H08294751A JP 9906395 A JP9906395 A JP 9906395A JP 9906395 A JP9906395 A JP 9906395A JP H08294751 A JPH08294751 A JP H08294751A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】双ドラム式連続鋳造において、ワレ疵の発生を
防止して表面が平滑な薄板鋳片を製造する事ができる鋳
造ドラムを提供する。 【構成】鋳造ドラムの表層を内層と外層との２層の構造
とし、銅の内層の外面に微細な凹凸を形成し、銅以外の
金属の外層で覆い、外層の外面は平滑に仕上げる。ある
いは銅の内層の該凹部に断熱材を配し、金属の外層で覆
い外層の外面は平滑に仕上げる。あるいは銅の内層の外
面に凹凸を形成しないで、内部に微細な断熱材が均一に
配された金属よりなる外層でこの銅の内層を覆い、外層
の外面は平滑に仕上げる。
防止して表面が平滑な薄板鋳片を製造する事ができる鋳
造ドラムを提供する。 【構成】鋳造ドラムの表層を内層と外層との２層の構造
とし、銅の内層の外面に微細な凹凸を形成し、銅以外の
金属の外層で覆い、外層の外面は平滑に仕上げる。ある
いは銅の内層の該凹部に断熱材を配し、金属の外層で覆
い外層の外面は平滑に仕上げる。あるいは銅の内層の外
面に凹凸を形成しないで、内部に微細な断熱材が均一に
配された金属よりなる外層でこの銅の内層を覆い、外層
の外面は平滑に仕上げる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、薄板鋳片を製造する双
ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムに関する。
ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は双ドラム式連続鋳造機の説明図で
ある。２本の水平な鋳造ドラム２,２’を同じ高さに、
平行に、かつ接近させて配設し、それぞれを矢印６，
６’方向に回転させる。鋳造ドラム２，２’の軸方向の
両端には２，２’に密着させて側堰３，３’を配設す
る。尚鋳造ドラム２，２’は内部水冷式で銅を基材とし
ている。溶湯１をドラム２，２’と側堰３，３’とで形
成された上部スペース（湯溜り）に連続的に注入する。
注入された溶湯１は鋳造ドラム２，２’で冷却されて、
２，２’の表面に凝固シェル４，４’を形成する。この
凝固シェル４と４’はドラムの最小間隙部７で一体化さ
れ、薄板鋳片５となって取り出される。
ある。２本の水平な鋳造ドラム２,２’を同じ高さに、
平行に、かつ接近させて配設し、それぞれを矢印６，
６’方向に回転させる。鋳造ドラム２，２’の軸方向の
両端には２，２’に密着させて側堰３，３’を配設す
る。尚鋳造ドラム２，２’は内部水冷式で銅を基材とし
ている。溶湯１をドラム２，２’と側堰３，３’とで形
成された上部スペース（湯溜り）に連続的に注入する。
注入された溶湯１は鋳造ドラム２，２’で冷却されて、
２，２’の表面に凝固シェル４，４’を形成する。この
凝固シェル４と４’はドラムの最小間隙部７で一体化さ
れ、薄板鋳片５となって取り出される。
【０００３】この双ドラム式連続鋳造機によると、板厚
が３ｍｍ以下で板幅が１０００ｍｍ以上の薄板鋳片を製
造することができるが、この薄板鋳片は十分に薄いため
複雑な後工程を行うことなくそのまゝで、あるいは後工
程で軽度の圧延を施す事により薄板として使用できる。
しかしこの薄板鋳片は鋳造中にワレ疵が発生し易いとい
う問題点がある。
が３ｍｍ以下で板幅が１０００ｍｍ以上の薄板鋳片を製
造することができるが、この薄板鋳片は十分に薄いため
複雑な後工程を行うことなくそのまゝで、あるいは後工
程で軽度の圧延を施す事により薄板として使用できる。
しかしこの薄板鋳片は鋳造中にワレ疵が発生し易いとい
う問題点がある。
【０００４】特開平２−１６５８４９号公報には、表面
に幅：０．０５〜０．２０ｍｍ、深さ：０．０５〜０．
１５ｍｍの溝を多数設けた鋳造ドラムが記載されてい
る。本発明者等の知見によると、表面に多数の凹凸を有
する鋳造ドラムを用いると薄板鋳片のワレ疵は低減す
る。しかし表面に多数の凹凸を有する鋳造ドラムを用い
て製造した薄板鋳片は、その表面に鋳造ドラムの凹凸に
見合った多数の凹凸がある。
に幅：０．０５〜０．２０ｍｍ、深さ：０．０５〜０．
１５ｍｍの溝を多数設けた鋳造ドラムが記載されてい
る。本発明者等の知見によると、表面に多数の凹凸を有
する鋳造ドラムを用いると薄板鋳片のワレ疵は低減す
る。しかし表面に多数の凹凸を有する鋳造ドラムを用い
て製造した薄板鋳片は、その表面に鋳造ドラムの凹凸に
見合った多数の凹凸がある。
【０００５】既に述べた如く、双ドラム式連続鋳造機に
よる薄板鋳片は、そのまゝであるいは軽度の圧延により
使用する事が望ましい。しかし表面に多数の凹凸がある
薄板鋳片は、表面が平滑でないために用途が制限され、
あるいは軽度の圧延では凹凸の痕跡が表面に残り薄板と
しての美観を損なうという問題点がある。
よる薄板鋳片は、そのまゝであるいは軽度の圧延により
使用する事が望ましい。しかし表面に多数の凹凸がある
薄板鋳片は、表面が平滑でないために用途が制限され、
あるいは軽度の圧延では凹凸の痕跡が表面に残り薄板と
しての美観を損なうという問題点がある。
【０００６】特願平６−６７４５０号には鋳型稼動面に
２層以上の耐火物層を形成した連続鋳造用鋳型が記載さ
れている。尚２層以上の耐火物層の第１層の例としては
ＴｉＮ，ＴｉＣ，ＡｌＮ，ＺｒＮがまた第２層の例とし
てはＺｒＯ2，Ａｌ2Ｏ3，スピネル，ＳｉＯ2が記載され
ている。
２層以上の耐火物層を形成した連続鋳造用鋳型が記載さ
れている。尚２層以上の耐火物層の第１層の例としては
ＴｉＮ，ＴｉＣ，ＡｌＮ，ＺｒＮがまた第２層の例とし
てはＺｒＯ2，Ａｌ2Ｏ3，スピネル，ＳｉＯ2が記載され
ている。
【０００７】図４で、凝固シェル４は、溶湯との接触開
始部８で発生し、最小間隙部７に至る間に（ｔ／２）の
厚さに成長させる。この成長は鋳造ドラム２による冷却
によって行う。双ドラム式連続鋳造機では鋳造ドラム２
を高速で回転させるために８から７に至る凝固シェル４
の成長時間は短い。この短い成長時間内に（ｔ／２）の
厚さに成長させるために、双ドラム式連続鋳造機では内
部水冷式で銅を基材とした冷却力が大きい鋳造ドラムを
用いる。
始部８で発生し、最小間隙部７に至る間に（ｔ／２）の
厚さに成長させる。この成長は鋳造ドラム２による冷却
によって行う。双ドラム式連続鋳造機では鋳造ドラム２
を高速で回転させるために８から７に至る凝固シェル４
の成長時間は短い。この短い成長時間内に（ｔ／２）の
厚さに成長させるために、双ドラム式連続鋳造機では内
部水冷式で銅を基材とした冷却力が大きい鋳造ドラムを
用いる。
【０００８】この高速回転する鋳造ドラム２に特願平６
−６７４５０の２層以上の耐火物層を形成すると、耐火
物層は熱伝達性が銅よりも悪いために、鋳造ドラムの冷
却力は低下して厚さが（ｔ／２）の凝固シェルを形成で
きない。従って鋳造ドラム２の回転速度を遅くする事と
なるが、鋳造ドラム２の回転速度を遅くすると、一時間
当りの薄板鋳片５の生産量が少なくなり、連続鋳造機の
生産能率が低下するという問題点が発生する。
−６７４５０の２層以上の耐火物層を形成すると、耐火
物層は熱伝達性が銅よりも悪いために、鋳造ドラムの冷
却力は低下して厚さが（ｔ／２）の凝固シェルを形成で
きない。従って鋳造ドラム２の回転速度を遅くする事と
なるが、鋳造ドラム２の回転速度を遅くすると、一時間
当りの薄板鋳片５の生産量が少なくなり、連続鋳造機の
生産能率が低下するという問題点が発生する。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、表面に凹凸
がない薄板鋳片をワレ疵の発生を防止して、かつ高い生
産能率で製造する事ができる、双ドラム式連続鋳造機の
鋳造ドラムの提供を課題としている。
がない薄板鋳片をワレ疵の発生を防止して、かつ高い生
産能率で製造する事ができる、双ドラム式連続鋳造機の
鋳造ドラムの提供を課題としている。
【００１０】
【課題を解決するための手段および作用】図１は本発明
者等による第１の発明の鋳造ドラムの表層の模式説明図
で、図１（Ａ）は図示の位置の説明図、図１（Ｂ）は矢
視(イ)，(ロ)，(ハ)，(ニ)断面の鋳造ドラム２の表層の
模式説明図である。
者等による第１の発明の鋳造ドラムの表層の模式説明図
で、図１（Ａ）は図示の位置の説明図、図１（Ｂ）は矢
視(イ)，(ロ)，(ハ)，(ニ)断面の鋳造ドラム２の表層の
模式説明図である。
【００１１】本発明者等による第１の発明は、図１で表
層に、外面に均一で微細な凹部１０（１０−１，…，１
０−２）と凸部１１（１１−１，…，１１−２）とを有
する銅よりなる内層９と、該内層９の外面に該内層９を
覆って形成された銅以外の金属よりなる外層１３とを有
し、該外層１３の外表面１２は平滑に仕上げられて鋳造
ドラム２の表面を形成していることを特徴とする、双ド
ラム式連続鋳造機の鋳造ドラムである。
層に、外面に均一で微細な凹部１０（１０−１，…，１
０−２）と凸部１１（１１−１，…，１１−２）とを有
する銅よりなる内層９と、該内層９の外面に該内層９を
覆って形成された銅以外の金属よりなる外層１３とを有
し、該外層１３の外表面１２は平滑に仕上げられて鋳造
ドラム２の表面を形成していることを特徴とする、双ド
ラム式連続鋳造機の鋳造ドラムである。
【００１２】微細な凹部１０や凸部１１の形状や大きさ
は特定するものではないが、例えば銅のドラムの外表面
にショットブラスト加工を施すと、高さが５０μｍ〜２
００μｍの略均一で微細な凹凸を有する内層９を形成す
る事ができる。外層１３の材質や形成方法も特定するも
のではないが、内層９の表面にＮｉメッキやＣｒメッキ
やＮｉ＋Ｃｒメッキを施し、メッキ施工の後に表面を研
磨する事によって、外層１３を容易に形成することがで
きる。尚外層１３の外表面は平滑に仕上げるが、平滑の
程度は、例えば通常の冷間圧延ロールの平滑の程度とす
ることが望ましい。
は特定するものではないが、例えば銅のドラムの外表面
にショットブラスト加工を施すと、高さが５０μｍ〜２
００μｍの略均一で微細な凹凸を有する内層９を形成す
る事ができる。外層１３の材質や形成方法も特定するも
のではないが、内層９の表面にＮｉメッキやＣｒメッキ
やＮｉ＋Ｃｒメッキを施し、メッキ施工の後に表面を研
磨する事によって、外層１３を容易に形成することがで
きる。尚外層１３の外表面は平滑に仕上げるが、平滑の
程度は、例えば通常の冷間圧延ロールの平滑の程度とす
ることが望ましい。
【００１３】図１（Ｂ）で、外層１３を形成しているＮ
ｉやＣｒは、Ｃｕよりも熱を伝え難い。内層９は熱を伝
え難い外層１３により覆われているが、内層９の凸部１
１（１１−１，１１−２）は外層１３が薄いために熱伝
導性がよく、一方凹部１０（１０−１，１０−２）は外
層１３が厚いために熱伝導性が悪い。このため鋳造ドラ
ムと接触している溶湯１において、凸部１１（１１−
１，１１−２）に対面する位置の溶湯１１'（１１'−
１，１１'−２）は鋳造ドラムによって急速に冷却され
て、凝固の進行が早い。一方凹部１０（１０−１，１０
−２）に対面する位置の溶湯１０'（１０'−１，１０'
−２）は冷却され難く凝固の進行が遅い。
ｉやＣｒは、Ｃｕよりも熱を伝え難い。内層９は熱を伝
え難い外層１３により覆われているが、内層９の凸部１
１（１１−１，１１−２）は外層１３が薄いために熱伝
導性がよく、一方凹部１０（１０−１，１０−２）は外
層１３が厚いために熱伝導性が悪い。このため鋳造ドラ
ムと接触している溶湯１において、凸部１１（１１−
１，１１−２）に対面する位置の溶湯１１'（１１'−
１，１１'−２）は鋳造ドラムによって急速に冷却され
て、凝固の進行が早い。一方凹部１０（１０−１，１０
−２）に対面する位置の溶湯１０'（１０'−１，１０'
−２）は冷却され難く凝固の進行が遅い。
【００１４】即ち本発明の鋳造ドラムに接触すると、溶
湯１は、凝固の進行が早い微細部分１１'（１１'−１，
１１'−２）と、凝固の進行が遅い微細部分１０'（１
０'−１，１０'−２）とが均一に分布混合した溶湯とな
る。
湯１は、凝固の進行が早い微細部分１１'（１１'−１，
１１'−２）と、凝固の進行が遅い微細部分１０'（１
０'−１，１０'−２）とが均一に分布混合した溶湯とな
る。
【００１５】この微細部分のそれぞれの大きさや分布
は、内層９の外面に設ける凹凸の大きさを所望の如くに
選定することによって制御する事ができる。また更に、
外層１３の金属の種類や外層１３の厚さを選定する事に
よって、１０'−１と１１'−１との凝固の進行の相違の
程度を所望の如くに制御することができる。
は、内層９の外面に設ける凹凸の大きさを所望の如くに
選定することによって制御する事ができる。また更に、
外層１３の金属の種類や外層１３の厚さを選定する事に
よって、１０'−１と１１'−１との凝固の進行の相違の
程度を所望の如くに制御することができる。
【００１６】図１（Ａ）で、湯溜り内の溶湯１は、先に
注入されて低温となっている溶湯と新たに注入された高
温の溶湯とが混じり合っているが、この混じり合いは不
十分であるため、湯溜り内の溶湯１には高温部と低温部
が層状に偏在している。
注入されて低温となっている溶湯と新たに注入された高
温の溶湯とが混じり合っているが、この混じり合いは不
十分であるため、湯溜り内の溶湯１には高温部と低温部
が層状に偏在している。
【００１７】格別の工夫を施さない鋳造ドラムの場合、
図１（Ａ）のａ近傍に例えば低温の溶湯層が偏在し、ｂ
近傍に例えば高温の溶湯層が偏在すると、図１（Ｂ）の
ａ近傍の１０'−１，１１'−１は共に低温であるために
凝固の進行が早く、ｂ近傍の１０'−２，１１'−２は共
に高温であるために凝固の進行が遅い。本発明者等の知
見によると、このように、凝固の進行が早い領域と凝固
の進行が遅い領域とが形成されると鋳片５にはワレ疵が
発生し易い。
図１（Ａ）のａ近傍に例えば低温の溶湯層が偏在し、ｂ
近傍に例えば高温の溶湯層が偏在すると、図１（Ｂ）の
ａ近傍の１０'−１，１１'−１は共に低温であるために
凝固の進行が早く、ｂ近傍の１０'−２，１１'−２は共
に高温であるために凝固の進行が遅い。本発明者等の知
見によると、このように、凝固の進行が早い領域と凝固
の進行が遅い領域とが形成されると鋳片５にはワレ疵が
発生し易い。
【００１８】この際に本発明の鋳造ドラムを用いると、
溶湯の温度の分布を、例えば１１'−１が最も低温で、
次に１１'−２とし、次に１０'−１とし、次に１０'−
２とする事ができる。凝固もこの順序に従って進行する
こととなる。このため凝固はａ近傍でもｂ近傍でも略一
様に進行し、凝固の進行が早い領域と遅い領域とが形成
される事を防止する。従って鋳片５のワレ疵の発生を防
止する。
溶湯の温度の分布を、例えば１１'−１が最も低温で、
次に１１'−２とし、次に１０'−１とし、次に１０'−
２とする事ができる。凝固もこの順序に従って進行する
こととなる。このため凝固はａ近傍でもｂ近傍でも略一
様に進行し、凝固の進行が早い領域と遅い領域とが形成
される事を防止する。従って鋳片５のワレ疵の発生を防
止する。
【００１９】本発明で外層１３の外表面１２は、例えば
通常の冷間圧延ロールと同程度の平滑さに仕上げられて
いる。従って薄板鋳片の表面も通常の冷間圧延材と同程
度に平滑にする事ができる。このため薄板鋳片の凹凸に
起因して従来発生していた使用上の問題点を解消するこ
とができる。また本発明の外層１３となるＮｉやＣｒ等
の金属は、金属であるために特願平６−６７４５０号の
耐火物層よりも熱伝導性が顕著に高い。このために鋳造
ドラム２の回転速度を遅くする事は不必要で、従来と同
様の高い能率で操業する事ができる。
通常の冷間圧延ロールと同程度の平滑さに仕上げられて
いる。従って薄板鋳片の表面も通常の冷間圧延材と同程
度に平滑にする事ができる。このため薄板鋳片の凹凸に
起因して従来発生していた使用上の問題点を解消するこ
とができる。また本発明の外層１３となるＮｉやＣｒ等
の金属は、金属であるために特願平６−６７４５０号の
耐火物層よりも熱伝導性が顕著に高い。このために鋳造
ドラム２の回転速度を遅くする事は不必要で、従来と同
様の高い能率で操業する事ができる。
【００２０】図２は本発明者等による第２の発明の鋳造
ドラムの表層の模式説明図で、図１（Ｂ）と同じ部分の
図である。図２の鋳造ドラムは、表層に、外面に均一で
微細な凹部１０と凸部１１とを有する銅よりなる内層９
と、該内層の外面の凹部１０に配した断熱材１４と、該
内層９と断熱材１４の外面にこれ等を覆って形成された
金属よりなる外層１５とを有し、該外層の表面は平滑に
仕上げられて鋳造ドラム２の外表面を形成していること
を特徴とする、双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムであ
る。
ドラムの表層の模式説明図で、図１（Ｂ）と同じ部分の
図である。図２の鋳造ドラムは、表層に、外面に均一で
微細な凹部１０と凸部１１とを有する銅よりなる内層９
と、該内層の外面の凹部１０に配した断熱材１４と、該
内層９と断熱材１４の外面にこれ等を覆って形成された
金属よりなる外層１５とを有し、該外層の表面は平滑に
仕上げられて鋳造ドラム２の外表面を形成していること
を特徴とする、双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムであ
る。
【００２１】図２の内層９は図１の内層９と同じ方法で
形成する事ができる。図２の鋳造ドラムにおいては断熱
材１４を用いるが、この断熱材としては各種の耐火物を
用いることができる。尚内層の凹部を空孔とする事もで
きるが、この際の空孔は、断熱材と同じ作用効果を奏す
る。図２の外層１５は銅でもよくまた銅以外のＮｉ，Ｃ
ｒ等の金属であってもよい。この外層１５は、例えば金
属溶射等の慣用の手段によって容易に形成する事ができ
る。外層１５の表面は、図１の外層１３で述べたと同様
に平滑に仕上げる。
形成する事ができる。図２の鋳造ドラムにおいては断熱
材１４を用いるが、この断熱材としては各種の耐火物を
用いることができる。尚内層の凹部を空孔とする事もで
きるが、この際の空孔は、断熱材と同じ作用効果を奏す
る。図２の外層１５は銅でもよくまた銅以外のＮｉ，Ｃ
ｒ等の金属であってもよい。この外層１５は、例えば金
属溶射等の慣用の手段によって容易に形成する事ができ
る。外層１５の表面は、図１の外層１３で述べたと同様
に平滑に仕上げる。
【００２２】図２で、断熱材はＣｕよりも熱を顕著に伝
え難い。このため断熱材のない内層９の凸部１１は熱伝
導性がよいが、凹部１０は断熱材があるために熱伝導性
が悪い。このため、鋳造ドラムと接触している溶湯１に
おいて、凸部１１に対面する位置の溶湯１１’は急速に
鋳造ドラムによって冷却されて凝固の進行は早いが、凹
部１０に対面する位置の溶湯１０’は冷却され難く、凝
固の進行が遅い。
え難い。このため断熱材のない内層９の凸部１１は熱伝
導性がよいが、凹部１０は断熱材があるために熱伝導性
が悪い。このため、鋳造ドラムと接触している溶湯１に
おいて、凸部１１に対面する位置の溶湯１１’は急速に
鋳造ドラムによって冷却されて凝固の進行は早いが、凹
部１０に対面する位置の溶湯１０’は冷却され難く、凝
固の進行が遅い。
【００２３】即ち図２の鋳造ドラムに接触すると、溶湯
１は、凝固の進行が早い微細部分１１’と凝固の進行が
遅い微細部分１０’とが均一に分布混合した溶湯とな
る。このため、図１で述べたと同様の理由で、図２の鋳
造ドラムも鋳片５のワレ疵の発生を防止する。また外層
１５の外表面は平滑であるために、図１で述べたと同様
に、薄板鋳片の表面の凹凸に起因して従来発生していた
問題点を解消する。また図２の外層は金属であるため
に、特願平６−６７４５０号の耐火物層よりも熱伝導性
が顕著に高く、また内層の凸部１１において内層９の銅
と外層１５の金属は接合されているために十分な熱伝導
性を有する。このために鋳造ドラム２の回転速度を遅く
する事は不必要で、従来と同様の高い能率で操業する事
ができる。
１は、凝固の進行が早い微細部分１１’と凝固の進行が
遅い微細部分１０’とが均一に分布混合した溶湯とな
る。このため、図１で述べたと同様の理由で、図２の鋳
造ドラムも鋳片５のワレ疵の発生を防止する。また外層
１５の外表面は平滑であるために、図１で述べたと同様
に、薄板鋳片の表面の凹凸に起因して従来発生していた
問題点を解消する。また図２の外層は金属であるため
に、特願平６−６７４５０号の耐火物層よりも熱伝導性
が顕著に高く、また内層の凸部１１において内層９の銅
と外層１５の金属は接合されているために十分な熱伝導
性を有する。このために鋳造ドラム２の回転速度を遅く
する事は不必要で、従来と同様の高い能率で操業する事
ができる。
【００２４】図３は、本発明の他の鋳造ドラムの模式説
明図で、図１（Ｂ）と同じ部分の図である。図３の鋳造
ドラムは、表層に、銅よりなる内層１７と、該内層１７
の外面に該内層１７を覆って形成された外層１６とを有
し、該外層１６は内部に微細な断熱材１８が均一に配さ
れた金属よりなり、該外層１６の表面は平滑に仕上げら
れて、鋳造ドラムの表面を形成していることを特徴とす
る、双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムである。
明図で、図１（Ｂ）と同じ部分の図である。図３の鋳造
ドラムは、表層に、銅よりなる内層１７と、該内層１７
の外面に該内層１７を覆って形成された外層１６とを有
し、該外層１６は内部に微細な断熱材１８が均一に配さ
れた金属よりなり、該外層１６の表面は平滑に仕上げら
れて、鋳造ドラムの表面を形成していることを特徴とす
る、双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラムである。
【００２５】図３で、外層１６を構成している金属は銅
でもよくまた銅以外のＮｉ，Ｃｒ等の金属であってもよ
い。また断熱材１８としては各種の耐火物を用いる事が
できる。図３の内部に微細な断熱材が均一に配された金
属よりなる外層１６は、例えば断熱材の繊維で織った布
を内層１７の外面に配し、その上から金属を溶射しある
いはメッキする事によって形成する事ができる。尚断熱
材の繊維で織った布を配しないで、溶射条件を選定する
事により、図３の断熱材１８の部分を空孔とする事もで
きるが、この際の空孔は、断熱材と同じ作用効果を奏す
る。
でもよくまた銅以外のＮｉ，Ｃｒ等の金属であってもよ
い。また断熱材１８としては各種の耐火物を用いる事が
できる。図３の内部に微細な断熱材が均一に配された金
属よりなる外層１６は、例えば断熱材の繊維で織った布
を内層１７の外面に配し、その上から金属を溶射しある
いはメッキする事によって形成する事ができる。尚断熱
材の繊維で織った布を配しないで、溶射条件を選定する
事により、図３の断熱材１８の部分を空孔とする事もで
きるが、この際の空孔は、断熱材と同じ作用効果を奏す
る。
【００２６】図３で、断熱材１８は外層を構成している
金属よりも熱を顕著に伝え難い。このため断熱材がない
部分１９は熱伝導性がよいが、断熱材がある２０は熱伝
導性が悪い。このため、鋳造ドラムと接触している溶湯
１において、１９に対面する位置の溶湯１９’は鋳造ド
ラムによって急速に冷却されて凝固の進行は早いが、２
０に対面する位置の溶湯２０’は冷却され難く、凝固の
進行が遅い。
金属よりも熱を顕著に伝え難い。このため断熱材がない
部分１９は熱伝導性がよいが、断熱材がある２０は熱伝
導性が悪い。このため、鋳造ドラムと接触している溶湯
１において、１９に対面する位置の溶湯１９’は鋳造ド
ラムによって急速に冷却されて凝固の進行は早いが、２
０に対面する位置の溶湯２０’は冷却され難く、凝固の
進行が遅い。
【００２７】即ち図３の鋳造ドラムに接触すると、溶湯
１は、凝固の進行が早い微細部分１９’と、凝固の進行
が遅い微細部分２０’とが均一に分布混合した溶湯とな
る。このため図１で述べたと同様の理由で、図３の鋳造
ドラムも鋳片５のワレ疵の発生を防止する。また外層１
６の外表面は平滑であるために、図１で述べたと同様
に、薄板鋳片の表面の凹凸に起因して従来発生していた
問題点を解消する。また図３の外層１６は金属よりなる
ために、特願平６−６７４５０号の耐火物よりも熱伝導
性が顕著に高く、鋳造ドラムの回転速度を遅くする事は
不必要で、従来と同様の高い能率で操業する事ができ
る。
１は、凝固の進行が早い微細部分１９’と、凝固の進行
が遅い微細部分２０’とが均一に分布混合した溶湯とな
る。このため図１で述べたと同様の理由で、図３の鋳造
ドラムも鋳片５のワレ疵の発生を防止する。また外層１
６の外表面は平滑であるために、図１で述べたと同様
に、薄板鋳片の表面の凹凸に起因して従来発生していた
問題点を解消する。また図３の外層１６は金属よりなる
ために、特願平６−６７４５０号の耐火物よりも熱伝導
性が顕著に高く、鋳造ドラムの回転速度を遅くする事は
不必要で、従来と同様の高い能率で操業する事ができ
る。
【００２８】
【実施例】表１に示した表層の４種類の鋳造ドラムを用
いて、板厚が２ｍｍの中炭素Ａｌキルド鋼の薄板鋳片を
製造した。尚鋳造ドラムは何れも、直径が４００ｍｍ、
長さが３５０ｍｍで、鋳造ドラムの周速度はいずれも４
０ｍ／分である。
いて、板厚が２ｍｍの中炭素Ａｌキルド鋼の薄板鋳片を
製造した。尚鋳造ドラムは何れも、直径が４００ｍｍ、
長さが３５０ｍｍで、鋳造ドラムの周速度はいずれも４
０ｍ／分である。
【００２９】表１のドラムＡは比較例で、内層や外層を
有しないもので、銅単独の表層である。尚この鋳造ドラ
ムＡは表面の粗度が１０μｍ以下となるように平滑に仕
上げた。表１のドラムＢは比較例で、内層や外層を有し
ないもので、銅単独の表層であるが、この鋳造ドラムＢ
の表面は、ショットブラストによって８０μｍの凹凸を
均一に形成した。表１のドラムＣは本発明例で、ショッ
トブラストによって８０μｍの凹凸を形成した銅の内層
の外面に、メッキにより厚さ３０μｍのＮｉの外層を形
成し、その後、表面粗度が１０μｍ以下となるように研
磨した。
有しないもので、銅単独の表層である。尚この鋳造ドラ
ムＡは表面の粗度が１０μｍ以下となるように平滑に仕
上げた。表１のドラムＢは比較例で、内層や外層を有し
ないもので、銅単独の表層であるが、この鋳造ドラムＢ
の表面は、ショットブラストによって８０μｍの凹凸を
均一に形成した。表１のドラムＣは本発明例で、ショッ
トブラストによって８０μｍの凹凸を形成した銅の内層
の外面に、メッキにより厚さ３０μｍのＮｉの外層を形
成し、その後、表面粗度が１０μｍ以下となるように研
磨した。
【００３０】表１で、鋳片割れの欄は、製造した鋳片を
酸洗し、１５倍のルーペで表面のワレ疵を観察した結果
で、◎：（０〜１ｃｍ）／ｍ2，○：（１ｃｍ超〜１０
ｃｍ)／ｍ2，△：（１０ｃｍ超〜５０ｃｍ）／ｍ2，
×：（５０ｃｍ超）／ｍ2である。また表１で鋳片粗度
欄は、鋳造したまゝの鋳片の粗度を表面粗度計で測定し
た結果で、◎：０〜８μｍ，○：８μｍ超〜１５μｍ，
△：１５μｍ超〜３０μｍ，×：３０μｍ超である。
酸洗し、１５倍のルーペで表面のワレ疵を観察した結果
で、◎：（０〜１ｃｍ）／ｍ2，○：（１ｃｍ超〜１０
ｃｍ)／ｍ2，△：（１０ｃｍ超〜５０ｃｍ）／ｍ2，
×：（５０ｃｍ超）／ｍ2である。また表１で鋳片粗度
欄は、鋳造したまゝの鋳片の粗度を表面粗度計で測定し
た結果で、◎：０〜８μｍ，○：８μｍ超〜１５μｍ，
△：１５μｍ超〜３０μｍ，×：３０μｍ超である。
【００３１】
【表１】
【００３２】表１のドラムＡにみられる如く、ドラム表
面を平滑にしただけでは鋳片割れが発生する。表１のド
ラムＢにみられる如く、ドラム表面に凹凸を形成すると
鋳片が粗面となる。表１のドラムＣにみられる如く、本
発明のドラムを用いると、鋳片割れを防止しかつ表面が
平滑な鋳片を製造する事ができる。
面を平滑にしただけでは鋳片割れが発生する。表１のド
ラムＢにみられる如く、ドラム表面に凹凸を形成すると
鋳片が粗面となる。表１のドラムＣにみられる如く、本
発明のドラムを用いると、鋳片割れを防止しかつ表面が
平滑な鋳片を製造する事ができる。
【００３３】
【発明の効果】本発明の鋳造ドラムを用いると、双ドラ
ム式連続鋳造において、ワレ疵の発生を防止して表面が
平滑な薄板鋳片を製造することができ、かつ薄板鋳片の
生産能率を低下させることがない。
ム式連続鋳造において、ワレ疵の発生を防止して表面が
平滑な薄板鋳片を製造することができ、かつ薄板鋳片の
生産能率を低下させることがない。
【図１】は本発明の第１の鋳造ドラムの表層の模式説明
図。
図。
【図２】は本発明の第２の鋳造ドラムの表層の模式説明
図。
図。
【図３】は本発明の他の鋳造ドラムの表層の模式説明
図。
図。
【図４】は双ドラム式連続鋳造機の説明図。
１：溶湯、 ２（２’）：鋳造ドラム、 ３（３’）：
側堰、 ４（４’）：凝固シェル、 ５：薄板鋳片、
６：鋳造ドラムの回転方向、 ７：ドラムの最小間隙
部、 ８：溶湯との接触開始部、 ９：銅の内層、 １
０（１０−１，１０−２）：内層に設けた凹部、 １
０'(１０'−１，１０'−２）：凝固の進行が遅い部分、
１１（１１−１，１１−２）：内層に設けた凸部、
１１'(１１'−１，１１'−２）：凝固の進行が早い部
分、 １２：外層の外表面、 １３：外層、 １４：断
熱材、 １５：外層、 １６：外層、 １７：銅の内
層、 １８：断熱材、 １９：断熱材のない部分、 １
９’：凝固の進行が早い部分、２０：断熱材のある部
分、 ２０：凝固の進行が遅い部分。
側堰、 ４（４’）：凝固シェル、 ５：薄板鋳片、
６：鋳造ドラムの回転方向、 ７：ドラムの最小間隙
部、 ８：溶湯との接触開始部、 ９：銅の内層、 １
０（１０−１，１０−２）：内層に設けた凹部、 １
０'(１０'−１，１０'−２）：凝固の進行が遅い部分、
１１（１１−１，１１−２）：内層に設けた凸部、
１１'(１１'−１，１１'−２）：凝固の進行が早い部
分、 １２：外層の外表面、 １３：外層、 １４：断
熱材、 １５：外層、 １６：外層、 １７：銅の内
層、 １８：断熱材、 １９：断熱材のない部分、 １
９’：凝固の進行が早い部分、２０：断熱材のある部
分、 ２０：凝固の進行が遅い部分。
フロントページの続き (72)発明者 荻林 成章 千葉県富津市新富20−１ 新日本製鐵株式 会社技術開発本部内
Claims (5)
- 【請求項１】表層に、外面に均一で微細な凹凸を有する
銅よりなる内層と、該内層の外面に該内層を覆って形成
された銅以外の金属よりなる外層とを有し、該外層の表
面は平滑に仕上げられて鋳造ドラムの表面を形成してい
ることを特徴とする、双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラ
ム。 - 【請求項２】表層に、外面に均一で微細な凹凸を有する
銅よりなる内層と、内層の該凹部に配した断熱材と、該
内層と該断熱材の外面にこれ等を覆って形成された金属
よりなる外層を有し、該外層の表面は平滑に仕上げられ
て鋳造ドラムの外表面を形成していることを特徴とす
る、双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラム。 - 【請求項３】表層に、銅よりなる内層と、該内層の外面
に該内層を覆って形成された外層とを有し、該外層は内
部に微細な断熱材が均一に配された金属よりなり、該外
層の表面は平滑に仕上げられて、鋳造ドラムの表面を形
成していることを特徴とする、双ドラム式連続鋳造機の
鋳造ドラム。 - 【請求項４】内層の該凹部に配した断熱材が、内層の該
凹部に形成せしめた空孔であることを特徴とする、請求
項２に記載の双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラム。 - 【請求項５】断熱材が均一に配された金属が、空孔が均
一に配された金属である、請求項３に記載の、双ドラム
式連続鋳造機の鋳造ドラム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9906395A JPH08294751A (ja) | 1995-04-25 | 1995-04-25 | 双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP9906395A JPH08294751A (ja) | 1995-04-25 | 1995-04-25 | 双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラム |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08294751A true JPH08294751A (ja) | 1996-11-12 |
Family
ID=14237312
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9906395A Withdrawn JPH08294751A (ja) | 1995-04-25 | 1995-04-25 | 双ドラム式連続鋳造機の鋳造ドラム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08294751A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1029617A2 (en) * | 1999-02-05 | 2000-08-23 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
| US6942013B2 (en) | 1998-08-07 | 2005-09-13 | Lazar Strezov | Casting steel strip |
| US7073565B2 (en) | 1999-02-05 | 2006-07-11 | Castrip, Llc | Casting steel strip |
| US7281569B2 (en) | 2003-01-24 | 2007-10-16 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| US7299857B2 (en) | 2004-12-13 | 2007-11-27 | Nucor Corporation | Method and apparatus for localized control of heat flux in thin cast strip |
| US7484550B2 (en) | 2003-01-24 | 2009-02-03 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| US7891407B2 (en) | 2004-12-13 | 2011-02-22 | Nucor Corporation | Method and apparatus for localized control of heat flux in thin cast strip |
| US9149868B2 (en) | 2005-10-20 | 2015-10-06 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| US9999918B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-06-19 | Nucor Corporation | Thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same |
| US10071416B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-09-11 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| JP2020082096A (ja) * | 2018-11-16 | 2020-06-04 | 日本製鉄株式会社 | 冷却ロールの製造方法、及び、薄肉鋳片の製造方法 |
| US11193188B2 (en) | 2009-02-20 | 2021-12-07 | Nucor Corporation | Nitriding of niobium steel and product made thereby |
-
1995
- 1995-04-25 JP JP9906395A patent/JPH08294751A/ja not_active Withdrawn
Cited By (18)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6942013B2 (en) | 1998-08-07 | 2005-09-13 | Lazar Strezov | Casting steel strip |
| EP1029617A2 (en) * | 1999-02-05 | 2000-08-23 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
| EP1029617A3 (en) * | 1999-02-05 | 2001-01-10 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Co., Ltd. | Casting steel strip |
| US7073565B2 (en) | 1999-02-05 | 2006-07-11 | Castrip, Llc | Casting steel strip |
| US7604039B2 (en) | 1999-02-05 | 2009-10-20 | Castrip, Llc | Casting steel strip |
| US7484550B2 (en) | 2003-01-24 | 2009-02-03 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| US7367378B2 (en) | 2003-01-24 | 2008-05-06 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| US7299856B2 (en) | 2003-01-24 | 2007-11-27 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| US7594533B2 (en) | 2003-01-24 | 2009-09-29 | Nucor Corporation | Casting steel strip |
| US7281569B2 (en) | 2003-01-24 | 2007-10-16 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
| US8016021B2 (en) | 2003-01-24 | 2011-09-13 | Nucor Corporation | Casting steel strip with low surface roughness and low porosity |
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| US10071416B2 (en) | 2005-10-20 | 2018-09-11 | Nucor Corporation | High strength thin cast strip product and method for making the same |
| US11193188B2 (en) | 2009-02-20 | 2021-12-07 | Nucor Corporation | Nitriding of niobium steel and product made thereby |
| JP2020082096A (ja) * | 2018-11-16 | 2020-06-04 | 日本製鉄株式会社 | 冷却ロールの製造方法、及び、薄肉鋳片の製造方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20020702 |