JPH08285995A - 放射性廃棄物の固化処理方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】溶解性の無機化合物を主成分とする放射性廃棄
物を、Ｃ−１４の分配係数を安全基準値以上に確保しつ
つ、減容性良く処分できる放射性廃棄物の固化処理方法
を提供する。 【構成】ペレット充填量が５０ｋｇの場合はＢ／（Ａ＋
Ｂ）＝０，０．１０の場合で、Ｃ−１４分配係数は、安
全基準値を下回る結果が得られる。これは、ペレット充
填量の増加に伴い、水に溶出する硫酸イオンＳＯ₄ ^2-の
量が増加し、炭酸イオンＣＯ₃ ^2-の形態でのＣ−１４の
固化体への吸着を妨害したからである。そして、高炉ス
ラグを添加しその配合割合を増加させていくと、Ｃ−１
４の分配係数は向上し、ピーク値を迎えた後に減少に転
じ、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．９０では安全基準値を下回
る。したがって、安全基準値より高い値が得られる領域
は、０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．８０である。ペレ
ット充填量が２００ｋｇの場合は、さらに０．３０≦Ｂ
／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０に限定される。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、放射性廃棄物の固化処
理方法に係わり、特に、硫酸ナトリウムなどの溶解性の
無機化合物を主成分とする放射性廃棄物の固化処理方法
に関する。

【０００２】

【従来の技術】原子力発電所など、放射性物質取扱い施
設から発生する放射性廃棄物のうち、硫酸ナトリウム、
塩化ナトリウム、硝酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウム等
の溶解性無機化合物を主成分とする濃縮廃液は、従来、
廃棄物固化体２００Ｌ当たり無機化合物の充填量が２０
ｋｇ程度となるようにセメント系固化材と直接混練を行
ってドラム缶等に充填する、いわゆる均質固化法により
安定に固化処理されている。

【０００３】一方、廃棄物の減容性を向上するために、
例えば特公昭５８−２６３８号公報に示されているよう
に、濃縮廃液をペレット固化・仮焼固化などの方法で減
容処理することが提唱されており、将来は、この減容処
理した濃縮廃液を安全な方法で固形化処理した後に陸地
処分することが考えられている。この場合、セメント系
固化材により固形化処理を行うとすると、ペレット化し
た放射性廃棄物の廃棄物充填量は、最大で固化体２００
Ｌ当たり２００ｋｇ程度の充填が可能となり、上述した
均質固化法に比べて減容性が大幅に向上する。

【０００４】このような陸地処分の対象となる廃棄物固
化体において、放射性核種を長期間にわたり安定な状態
で固化体内に保持することを目的として、非晶質シリカ
系添加材を加えて浸出を抑制する公知技術として、例え
ば、以下のものがある。 特開昭６１−２１５９９９号公報 この公知技術は、低・中レベル放射性廃棄物に、各種ポ
ルトランドセメント等のセメント質物質・シリカダスト
等の超微粉・ナフタリンスルホン酸ホルムアルデヒド等
の高性能減水剤・水を加えて固化処理を行い、このとき
超微粉の使用量を、例えばセメント質物質６０〜９０重
量部に対し５〜４０重量部とするものである。これによ
って、処理能力が大きく、浸出性の低い、耐候性の固化
体を得ることができる。

【０００５】特開平６−５６４９４号公報 この公知技術は、放射性廃棄物に、早強ポルトランドセ
メント等の結合材４０〜５０重量部・フライアッシュ等
の流動化材３〜１０重量部・川砂等の骨材３５〜５５重
量部等を加えて固化処理を行うことにより、放射性核種
をゼオライトが吸着した状態で保持し、かつ万一地下水
が浸透しても溶解した廃棄物を吸着して流出を防止する
ものである。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】一般に、陸地処分の対
象となる廃棄物固化体は、放射性核種を長期間にわたり
固化体内に保持するとき、それぞれの放射性核種につい
て保持性能の安全基準値が設けられている。すなわち、
固化体を陸地処分した後、処分場に水が侵入してきた場
合の固化体から水への放射性核種の漏洩量を、保持性能
の指標である分配係数を用いて規定している。この分配
係数は、微粉末状にした廃棄物固化体を水中で撹拌し定
常状態となった後、 分配係数＝固化体中の放射性核種濃度／水中の放射性核種濃度 (1 ) により求められるもので、この値が大きいほど固化体の
放射性核種保持性能が高いと判断することが一般的であ
る。

【０００７】ここで、本願発明者等は、溶解性の無機化
合物（硫酸ナトリウム・塩化ナトリウム・硝酸ナトリウ
ム・ホウ酸ナトリウム等）を主成分とする放射性廃棄物
において、上述したように減容処理を行った後にセメン
ト系の固化材を用いて固型化処理し、廃棄物充填量を均
質固化法に比べて増加させたときの分配係数を測定する
実験を行った。その結果、作成された固化体のＣ−１４
分配係数が安全基準値である５００（ｍＬ／ｇ）を満た
さず、陸地処分に適さない場合があることを知見した。

【０００８】そこで、固化体から水への放射性核種Ｃ−
１４の漏洩量を低減する観点から、上記公知技術を
適用して浸出を抑制することが考えられるが、この場合
には、以下のような問題点が存在する。すなわち、公知
技術においては、高性能減水材を用い緻密な固化体を
作成して多孔質の穴・亀裂等を少なくすることにより、
放射性核種の拡散を抑えて浸出性を抑制することを主眼
としている。したがって、放射性核種の吸着促進による
浸出低減に関する配慮はなく、その吸着性能の指標であ
る分配係数に関する記載もない。よって分配係数を安全
基準値以上に向上させるための手段としては不適当であ
る。

【０００９】また、公知技術においては、放射性核種
のうち、セシウム−１３３及びストロンチウム−８５に
関しては分配係数を向上させているが、その他の核種に
ついては分配係数向上手段の開示がなく単に水密性の向
上による浸出低減が示唆されるにとどまっている。よっ
てＣ−１４の分配係数を安全基準値以上に向上させるた
めの手段としては不適当である。

【００１０】本発明の目的は、溶解性の無機化合物を主
成分とする放射性廃棄物を、Ｃ−１４の分配係数を安全
基準値以上に確保しつつ、減容性良く処分できる放射性
廃棄物の固化処理方法を提供することである。

【００１１】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本発明の第１の概念によれば、溶解性の無機化合物
を含有する放射性廃棄物を、普通ポルトランドセメント
及び非晶質シリカ系添加材を含有するセメント系固化材
を用いて固化処理する放射性廃棄物の固化処理方法にお
いて、前記セメント系固化材として、前記普通ポルトラ
ンドセメントの重量をＡ、前記非晶質シリカ系添加材の
重量をＢとしたときに、０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦
０．８０であるものを使用することを特徴とする放射性
廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００１２】好ましくは、前記放射性廃棄物の固化処理
方法において、前記セメント系固化材として、前記普通
ポルトランドセメントの重量をＡ、前記非晶質シリカ系
添加材の重量をＢとしたときに、０．３０≦Ｂ／（Ａ＋
Ｂ）≦０．６０であるものを使用することを特徴とする
放射性廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００１３】また好ましくは、前記放射性廃棄物の固化
処理方法において、前記セメント系固化材として、前記
普通ポルトランドセメントの重量をＡ、前記非晶質シリ
カ系添加材の重量をＢとしたときに、０．４０≦Ｂ／
（Ａ＋Ｂ）≦０．５５であるものを使用することを特徴
とする放射性廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００１４】さらに好ましくは、前記放射性廃棄物の固
化処理方法において、前記無機化合物は、硫酸ナトリウ
ム、塩化ナトリウム、硝酸ナトリウム、及びホウ酸ナト
リウムのうち少なくとも１つであることを特徴とする放
射性廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００１５】また好ましくは、前記放射性廃棄物の固化
処理方法において、前記非晶質シリカ系添加材は、高炉
スラグ、フライアッシュ、及びシリカフュームのうち少
なくとも１つであることを特徴とする放射性廃棄物の固
化処理方法が提供される。

【００１６】さらに、上記目的を達成するために、本発
明の第２の概念によれば、溶解性の無機化合物を含有す
る放射性廃棄物を減容処理した後、普通ポルトランドセ
メント及び非晶質シリカ系添加材が、前記普通ポルトラ
ンドセメントの重量をＡ、前記非晶質シリカ系添加材の
重量をＢとしたときに、０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦
０．８０となるように含有されているセメント系固化材
を用いて、前記減容処理された放射性廃棄物を固化処理
することを特徴とする放射性廃棄物の固化処理方法が提
供される。

【００１７】好ましくは、前記放射性廃棄物の固化処理
方法において、前記減容処理として、ペレット固化及び
仮焼固化のうちいずれか一方の処理を施すことを特徴と
する放射性廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００１８】また、上記目的を達成するために、本発明
の第３の概念によれば、硫酸ナトリウムを含有する放射
性廃棄物をペレット固化した後、普通ポルトランドセメ
ント及び高炉スラグが、前記普通ポルトランドセメント
の重量をＡ、前記高炉スラグの重量をＢとしたときに、
０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０となるように含有
されているセメント系固化材を用いて、前記ペレット固
化された放射性廃棄物を固化処理することを特徴とする
放射性廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００１９】さらに、上記目的を達成するために、本発
明の第４の概念によれば、塩化ナトリウムを含有する放
射性廃棄物を仮焼固化した後、普通ポルトランドセメン
ト及びフライアッシュが、前記普通ポルトランドセメン
トの重量をＡ、前記フライアッシュの重量をＢとしたと
きに、０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０となるよう
に含有されているセメント系固化材を用いて、前記仮焼
固化された放射性廃棄物を固化処理することを特徴とす
る放射性廃棄物の固化処理方法が提供される。

【００２０】

【作用】一般に、放射性廃棄物中に含まれるＣ−１４
は、多くの場合、とりわけ原子力発電所から発生する放
射性廃棄物では、大半が炭酸イオン（ＣＯ₃ ^2-）の形態
であり、セメント固化体中においては、以下の反応によ
り吸着されている。すなわち、非晶質シリカ系添加材、
例えば高炉スラグ、フライアッシュ、シリカヒューム等
から供給される非晶質シリカ骨格が、普通ポルトランド
セメントから供給される水酸化カルシウムと反応して正
電荷を持つ吸着サイトを生成し、この吸着サイトの正電
荷に、陰イオンであり負に帯電している炭酸イオンが引
き寄せられて固定化されている。そして、この吸着反応
は、炭酸イオンの他に陰イオンが存在する場合には陰イ
オン同士での競合反応となる。したがって、放射性廃棄
物が溶解性の無機化合物、例えば硫酸ナトリウム、塩化
ナトリウム、硝酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウム等を含
有する場合には、これら無機化合物の溶解によって、硫
酸イオンＳＯ₄ ^2-、塩素イオンＣｌ^-、硝酸イオンＮ
Ｏ₃ ^-、ホウ酸イオンＢＯ₃ ^3-等の陰イオンが生成するの
で、この陰イオンの存在によって炭酸イオンの吸着サイ
トへの吸着が阻害され、Ｃ−１４の分配係数が低下す
る。

【００２１】ここにおいて、本発明の第１の概念におい
ては、非晶質シリカ系添加材を、普通ポルトランドセメ
ントの重量Ａ、非晶質シリカ系添加材の重量Ｂに対して
０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）となるように添加することに
より、非晶質シリカ系添加材から供給される非晶質シリ
カ骨格と、普通ポルトランドセメントより供給される水
酸化カルシウムとが、正電荷を備えた吸着サイトを多数
生成する。したがって、無機化合物からの陰イオンが生
成しある程度の数の吸着サイトと吸着したとしても、残
りの吸着サイトに炭酸イオンを吸着させることができる
ので、Ｃ−１４の分配係数を向上させることができる。
またこのとき、非晶質シリカ系添加材を過剰に添加し過
ぎると、非晶質シリカ骨格の量に対する水酸化カルシウ
ムの量が欠乏してかえってＣ−１４の分配係数が低くな
るが、非晶質シリカ系添加材をＢ／（Ａ＋Ｂ）≦０．８
０となるように添加することにより、Ｃ−１４の分配係
数の低下を防止することができる。よって、例えば、溶
解性無機化合物として硫酸ナトリウムを含有している放
射性廃棄物にペレット固化・仮焼固化等の減容処理を施
して、固化体２００Ｌ当たり５０ｋｇの放射性廃棄物を
充填しても、Ｃ−１４の分配係数を安全基準値の５００
ｍＬ／ｇ以上に確保することができる。また同様に、溶
解性無機化合物として塩化ナトリウムを含有している放
射性廃棄物に減容処理を施して、固化体２００Ｌ当たり
３５ｋｇの放射性廃棄物を充填しても、Ｃ−１４の分配
係数を安全基準値の５００ｍＬ／ｇ以上に確保すること
ができる。したがって、非晶質シリカ系添加材を添加し
ない場合の固化体２００Ｌ当たり放射性廃棄物３０ｋｇ
に比し、減容性良く処分することができる。

【００２２】なお、シリカ成分は、一般に骨材としてセ
メントに添加される砂や砂利などにも含まれているが、
これらはほとんどが結晶質の形で含まれていることか
ら、水酸化カルシウムとの反応性が低い。よって、セメ
ント系固化材に添加してもＣ−１４分配係数が向上する
効果はほとんどない。しかしながら、高炉スラグ等を添
加することにより、これらに含まれるシリカ成分は非晶
質であって細かく粉砕されて存在しているので、水酸化
カルシウムとの反応性が高い。よって炭酸イオンの吸着
サイトが生成しやすく、Ｃ−１４の分配係数を確実に向
上させることができる。また、水産化カルシウムは一般
的なセメントの硬化反応における主生成物の一成分であ
ることから、普通ポルトランドセメントを含有するセメ
ント系固化材を水酸化カルシウム供給源として使用する
ことにより、固化材に水産化カルシウムを直接添加する
場合よりも簡単に水酸化カルシウムの供給を行うことが
できる。さらに、廃棄物固化時の固化材ペースト流動性
・固化体強度・固化体物性等を向上させる観点からも好
ましい。

【００２３】また、セメント系固化材として、普通ポル
トランドセメントの重量をＡ、非晶質シリカ系添加材の
重量をＢとしたときに、０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦
０．６０であるものを使用することにより、例えば、放
射性廃棄物が、溶解性無機化合物として硫酸ナトリウム
を含有している場合には、Ｃ−１４の分配係数を安全基
準値の５００ｍＬ／ｇ以上に確保しつつ、固化体２００
Ｌ当たり２００ｋｇの放射性廃棄物を充填することがで
き、これが固化体２００Ｌに対する実用的な最大充填量
となる。また同様に、溶解性無機化合物として塩化ナト
リウムを含有している場合には、Ｃ−１４の分配係数を
安全基準値の５００ｍＬ／ｇ以上に確保しつつ、固化体
２００Ｌ当たり５０ｋｇの放射性廃棄物を充填すること
ができる。したがって、さらに減容性良く処分すること
ができる。また、例えば、減容処理時においてペレット
等を混練する場合、混練時において溶解性無機化合物で
ある硫酸ナトリウムが少量溶解し、ペーストの流動性を
低下させる場合があるが、０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）で
あるセメント系固化材を用いることにより、例えば混練
後約２時間後であっても流動性を良好に確保し混練時の
安全性を確保できる。さらに、固化体作成後、硬化反応
に寄与しなかった余剰水などがブリージング水として発
生する場合があるが、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０である
セメント系固化材を用いることにより、例えば固化体作
成後１日後であってもブリージング水の発生を防止する
ことができる。

【００２４】さらに、セメント系固化材として、普通ポ
ルトランドセメントの重量をＡ、非晶質シリカ系添加材
の重量をＢとしたときに、０．４０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦
０．５５であるものを使用することにより、例えば、放
射性廃棄物が、溶解性無機化合物として硫酸ナトリウム
を含有している場合には、Ｃ−１４の分配係数を安全基
準値の５００ｍＬ／ｇ以上に確保しつつ、固化体２００
Ｌ当たり２２０ｋｇの放射性廃棄物を充填することがで
きる。また同様に、溶解性無機化合物として塩化ナトリ
ウムを含有している場合には、Ｃ−１４の分配係数を安
全基準値の５００ｍＬ／ｇ以上に確保しつつ、固化体２
００Ｌ当たり１００ｋｇの放射性廃棄物を充填すること
ができる。したがって、またさらに減容性良く処分する
ことができる。

【００２５】また、無機化合物は、硫酸ナトリウム、塩
化ナトリウム、硝酸ナトリウム、及びホウ酸ナトリウム
のうち少なくとも１つであることにより、非晶質シリカ
骨格と反応して正電荷を持つ吸着サイトを生成する水産
化カルシウムを供給することができる。

【００２６】さらに、非晶質シリカ系添加材は、高炉ス
ラグ、フライアッシュ、及びシリカフュームのうち少な
くとも１つであることにより、水酸化カルシウムと反応
して正電荷を持つ吸着サイトを生成する非晶質シリカ骨
格を供給することができる。

【００２７】

【実施例】以下、本発明の実施例を図面を参照して説明
する。本発明の第１の実施例を図１〜図８により説明す
る。本実施例による放射性廃棄物の固化処理方法を実施
する処理システム１００を図２に示す。本実施例による
固化処理方法は、ＢＷＲプラントから発生する濃縮廃液
ペレットを固化処理するものである。図２に示す処理シ
ステム１００において、ＢＷＲプラントから発生する硫
酸ナトリウムを主成分とする濃縮廃液は、あらかじめ、
ペレット固化による減容処理が施されている。すなわ
ち、濃縮廃液は乾燥機で粉末とされ、さらに造粒機で長
さ３ｃｍ程度のアーモンド形のペレットとされた後、ペ
レット貯槽１に保管されている。そして、このペレット
貯槽１内のペレットは、ペレット取出装置２で抜き出さ
れた後、吸引装置３によってペレットホッパ４まで移送
される。その後、このペレットホッパ４内のペレット
が、ペレット供給機５により計量器６に供給されて所定
の充填量（＝２００ｋｇ）が計量される。

【００２８】一方、固化材タンク７には、固化体のＣ−
１４保持性能を向上することを目的として、水酸化カル
シウムの供給源としての普通ポルトランドセメント、及
び非晶質シリカ成分として高炉スラグを含むセメント系
固化材が充填されている。そしてこのとき、普通ポルト
ランドセメントの重量をＡ、高炉スラグの重量をＢとし
たときに、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．５０となるようにあら
かじめ配合されている。そして、固化材タンク７内の固
化材及び混練水タンク８内の水が、それぞれバルブ９及
びバルブ１０を介して混練機１１に供給され、撹拌機１
２により混練され固化材ペーストが形成される。なおこ
の際、供給される固化材の量と水の量は、固化材ペース
トの混練性が最も良くなるように、固化材１５１ｋｇ、
水８３ｋｇとなっている。このようにして混練機１１内
で固化材と水とが十分に混練された後に、計量器６内の
ペレットがバルブ１３を介して混練機１１に供給され、
ペレットと固化材ペーストが均一になるように撹拌機１
２でさらに撹拌される。こうして十分混練された混練機
１１内のペーストは、電磁バルブ１４によって容積２０
０Ｌの固化容器１５に注入される。注入後１日間は固化
容器１５の蓋は解放され、その後は蓋が閉められて約１
ヵ月間静置される。

【００２９】次に、本実施例の作用を図３〜図８により
説明する。 （１）Ｃ−１４分配係数の向上作用 一般に、放射性廃棄物中に含まれるＣ−１４は、多くの
場合、とりわけ原子力発電所から発生する放射性廃棄物
では、大半が炭酸イオン（ＣＯ₃ ^2-）の形態であり、セ
メント固化体中においては、以下の反応により吸着され
ている。すなわち、非晶質シリカ系添加材、例えば高炉
スラグ、フライアッシュ、シリカヒューム等から供給さ
れる非晶質シリカ骨格が、普通ポルトランドセメントか
ら供給される水酸化カルシウムと図３に示すように反応
して正電荷を持つ吸着サイトを生成し、この吸着サイト
の正電荷に、陰イオンであり負に帯電している炭酸イオ
ンが引き寄せられて固定化されている。そして、この吸
着反応は、炭酸イオンの他に陰イオンが存在する場合に
は陰イオン同士での競合反応となる。したがって、放射
性廃棄物が溶解性の無機化合物、例えば硫酸ナトリウ
ム、塩化ナトリウム、硝酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウ
ム等を含有する場合には、これら無機化合物の溶解によ
って、硫酸イオンＳＯ₄ ^2-、塩素イオンＣｌ^-、硝酸イオ
ンＮＯ₃ ^-、ホウ酸イオンＢＯ₃ ^3-等の陰イオンが生成す
るので、この陰イオンの存在によって炭酸イオンの吸着
サイトへの吸着が阻害され、Ｃ−１４の分配係数が低下
する。本願発明者等は、このことを確認するために、放
射性廃棄物の固化処理実験を行った。すなわち、硫酸ナ
トリウムを主成分とするペレット状放射性廃棄物を２０
０Ｌドラム缶に固化処理し、一定期間の養生を行った後
にこれら廃棄物固化体の中心部をコアボーリングして、
そのサンプルを水浸漬した。そして、 分配係数＝固化体中のＣ−１４濃度／水中のＣ−１４濃
度 によって放射性核種Ｃ−１４に関する分配係数を算出
し、廃棄物充填量との関係を求めたものである。この結
果を図４に示す。なお、最も一般的なセメント系固化材
である普通ポルトランドセメントを固化材として用いた
場合と、Ｃ種高炉セメントを固化材として用いた場合と
を比較して示している。

【００３０】図４において、普通ポルトランドセメント
で固化処理を行った廃棄物固化体のＣ−１４分配係数
は、廃棄物の充填量とともに低下し、固化体２００Ｌ当
たりの廃棄物充填量が３０ｋｇを超えたところで、安全
基準値である５００（ｍＬ／ｇ）を下回ることが新たな
知見として得られた。また、Ｃ種高炉セメントを用いて
固化処理した場合は、全体的にＣ−１４の分配係数は若
干改善されるものの、上記同様に廃棄物の充填量ととも
に低下する傾向が見られ、固化体２００Ｌ当たりの廃棄
物充填量が５０ｋｇよりやや少ないところで、安全基準
値である５００（ｍＬ／ｇ）以下となることがわかっ
た。さらに、硫酸ナトリウムに代え、塩化ナトリウム、
硝酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウムの３種類について、
それぞれを主成分とするペレット状放射性廃棄物を用い
て同様の実験を行った結果、Ｃ−１４の分配係数はほぼ
同様に低下することを確認した。

【００３１】以上のことから、溶解性の無機化合物を主
成分とする放射性廃棄物は、減容処理を行うことで多量
の廃棄物を固化体内に充填すると、Ｃ−１４分配係数が
安全基準値を満たさず、陸地処分に適さない可能性が存
在することがわかった。したがって、廃棄物充填量を増
加して減容性良く固化するためには、セメント系固化材
によるＣ−１４分配係数を向上することが必須となる。

【００３２】そこで本願発明者等は、図４において高炉
スラグを含むＣ種高炉セメントのほうが普通ポルトラン
ドセメントよりもＣ−１４分配係数が若干向上している
ことに鑑み、固化材中の高炉スラグの割合を変化させた
ときのＣ−１４分配係数と放射性廃棄物充填量との関係
を検討し、図１に示す結果を得た。すなわち図１は、図
２に示された処理システム１００と同様の固化処理シス
テムを使用して、硫酸ナトリウムを主成分とする濃縮廃
液のペレット充填量が３０ｋｇ・５０ｋｇ・２００ｋｇ
・２２０ｋｇの４つの場合について、普通ポルトランド
セメント重量Ａ・高炉スラグ重量Ｂの配合を０≦Ｂ／
（Ａ＋Ｂ）≦０．９０の間で変化させた種々の固化材に
よって２００Ｌドラム缶内において固化し、そして、そ
れぞれの固化体の中心部をコアボーリングしてそのサン
プルを水浸漬することによってＣ−１４の放射性核種に
ついて分配係数を測定したものである。なおこれらの場
合、供給される固化材の量と水の量は、固化材ペースト
の混練性が最も良くなるように、図５に示すような量と
した。

【００３３】図１において、まず、ペレット充填量が３
０ｋｇの場合は、高炉スラグを添加してその配合割合を
増加させていくにしたがってＣ−１４の分配係数は向上
する。これは、高炉スラグ中の非晶質シリカ成分と普通
ポルトランドセメント中の水産化カルシウム成分が反応
し、Ｃ−１４吸着サイトの生成量が増加したからである
と考えられる。そして、配合割合を最適化したＢ／（Ａ
＋Ｂ）＝０．５０の場合においては、普通ポルトランド
セメント単独（Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０）の場合に比べて５
倍程度向上し、安全性が向上することがわかる。そして
さらに高炉スラグの配合割合を増加させていくと、Ｃ−
１４の分配係数は減少に転じる。これは、高炉スラグの
非晶質シリカ成分に対し、供給される水酸化カルシウム
の量が欠乏したためであると考えられる。しかしなが
ら、Ｃ−１４の分配係数は、０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．
９０の全ての領域において、すなわち固化材中の普通ポ
ルトランドセメントの重量Ａと高炉スラグの重量Ｂとの
配合割合に関わらず、常に安全基準値である５００（ｍ
Ｌ／ｇ）を満たしている。

【００３４】次に、ペレット充填量が５０ｋｇの場合
は、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０，０．１０の場合、すなわち普
通ポルトランドセメントのみの固化体や高炉スラグがほ
とんど含まれていない固化体で、Ｃ−１４分配係数は、
安全基準値を下回る結果が得られた。これは、ペレット
充填量の増加に伴い、水に溶出する硫酸イオンＳＯ₄ ^2-
の量が増加し、炭酸イオンＣＯ₃ ^2-の形態でのＣ−１４
の固化体への吸着を妨害したからと考えられる。そし
て、高炉スラグを添加しその配合割合を増加させていく
と、Ｃ−１４の分配係数は向上し、上記同様、ピーク値
を迎えた後に減少に転じ、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．９０で
は安全基準値を下回る。したがって、安全基準値より高
い値が得られる領域は、０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦
０．８０に限定されることがわかる。

【００３５】同様に、ペレット充填量が２００ｋｇの場
合は、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０，０．１０，０．２０及びＢ
／（Ａ＋Ｂ）＝０．９０の場合で、Ｃ−１４分配係数は
安全基準値を下回る。したがって、安全基準値より高い
値が得られる領域は、さらに０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）
≦０．６０に限定される。

【００３６】また同様に、ペレット充填量が２２０ｋｇ
の場合は、さらに限定され、安全基準値より高い値のＣ
−１４分配係数が得られる領域は、０．４０≦Ｂ／（Ａ
＋Ｂ）≦０．５５となる。なおこのように、固化容器に
２００Ｌドラム缶を用いる場合、固化体中のペレットの
充填量は物理的には最大で２２０ｋｇ程度の充填が可能
である。しかし、実際にはペレットの比重やペレット形
状のばらつきなどを考慮すると、２００Ｌドラム缶当た
り２００ｋｇが、実用的な最大充填量としては好まし
い。但し、目標充填量を２００ｋｇとした場合でも、ペ
レットの形状等により実際は２００ｋｇを超えて充填し
てしまう可能性あるので、その意味では、上述した結果
は、０．４０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．５５の範囲であれ
ば、±２０ｋｇの誤差が生じても安全基準値を満足でき
ることが確認されたといえる。

【００３７】本実施例による固化処理方法においては、
普通ポルトランドセメント重量Ａ・高炉スラグ重量Ｂの
配合割合はＢ／（Ａ＋Ｂ）＝０．５０である。したがっ
て、安全基準値以上のＣ−１４分配係数を確保しつつ、
最大２２０ｋｇ、実用的にも最大２００ｋｇの廃棄物を
２００Ｌドラム缶に充填することができる。

【００３８】（２）流動性向上・ブリージング水発生防
止作用 一般に、溶解性無機廃棄物を減容処理したペレット等を
固化材と混練する場合、ペレット中の溶解性無機化合物
成分である硫酸ナトリウムが混練時にも少量ではあるが
溶解し、ペーストの流動性を低下させる場合がある。こ
のため混練時の安全性を確保するためにはペーストの流
動性が２時間程度は低下しないことが好ましい。また、
固化体作成後、硬化反応に寄与しなかった余剰水などが
ブリージング水として発生する場合があるが、安全性の
観点からはブリージング水が発生しないことが好まし
い。

【００３９】そこで本願発明者等は、良好な流動性とブ
リージング水発生防止を可能とする範囲を確認するため
に放射性廃棄物の固化処理実験を行い、図６に示す結果
を得た。すなわち図６は、図２に示された処理システム
１００と同様の固化処理システムを使用して、硫酸ナト
リウムを主成分とする濃縮廃液のペレットを２００ｋｇ
充填したものを、普通ポルトランドセメント重量Ａ・高
炉スラグ重量Ｂの配合を０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．９０
の間で変化させた種々の固化材によって２００Ｌドラム
缶内において固化し、混練後２時間放置したときのペー
スト流動性の指標となるフロー値と、固化体作成後１日
目のブリージング水発生量を測定したものである。

【００４０】図６において、ペーストフロー値は、普通
ポルトランドセメント重量Ａ・高炉スラグ重量Ｂの配合
割合が０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）の領域において流動性
が良好である１９０以上の値を確保できることがわかっ
た。また、ブリージング水は、普通ポルトランドセメン
ト重量Ａ・高炉スラグ重量Ｂの配合割合がＢ／（Ａ＋
Ｂ）≦０．６０の領域では発生しないことがわかった。
したがって、普通ポルトランドセメント重量Ａ・高炉ス
ラグ重量Ｂの配合割合を０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦
０．６０とすることで、Ｃ−１４の分配係数を確保する
効果の他に、流動性を確保しかつブリージング水の発生
を防止する効果が得られることがわかる。

【００４１】本実施例による固化処理方法においては、
普通ポルトランドセメント重量Ａ・高炉スラグ重量Ｂの
配合割合はＢ／（Ａ＋Ｂ）＝０．５０である。したがっ
て、Ｃ−１４の分配係数を確保しつつ２００ｋｇ充填で
きる効果の他に、流動性を確保しかつブリージング水の
発生を防止する効果が得られる。

【００４２】なお、上記測定においては、固化体２００
Ｌ当たりの放射性廃棄物充填量を２００ｋｇとしたが、
その他の充填量、例えば２００ｋｇより少ない３０ｋ
ｇ、５０ｋｇや、２００ｋｇより多い２２０ｋｇの場合
も同様の効果が得られた。

【００４３】以上説明したように、本実施例によれば、
硫酸ナトリウムを主成分とする放射性廃棄物を、Ｃ−１
４の分配係数を安全基準値以上に確保しつつ、減容性良
く処分することができる。そしてこのとき流動性を良好
に確保しつつブリージング水の発生を防止することがで
きる。

【００４４】なお、上記第１の実施例においては、放射
性廃棄物として硫酸ナトリウムを主成分とする廃液を取
り上げたが、本実施例による固化処理方法は、塩化ナト
リウム、硝酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウムなどの放射
性廃棄物を固化処理する際にも適用でき、これらの場合
も同様の効果を得る。

【００４５】また、本実施例では、非晶質シリカ系添加
材として高炉スラグを取り上げたが、本実施例の方法
は、他の非晶質シリカ系添加材、例えばフライアッシュ
・シリカフュームでも同様の作用が得られる可能性があ
る。そこで本願発明者等は、高炉スラグ以外の非晶質シ
リカ系添加材への適用性を確認するために、放射性廃棄
物の固化処理実験を行った。この固化処理実験を実施し
た処理システム１５０を図７に示す。図２と同等の部材
には同一の符号を付す。この処理システム１５０はＢＷ
Ｒプラントから発生する硫酸ナトリウムを主成分とする
廃液を固化処理するものである。

【００４６】図７に示す処理システム１５０において、
ＢＷＲプラントの復水脱塩器の再生操作で発生した硫酸
ナトリウムを主成分とする放射性廃液が、廃液受けタン
ク２３に一旦貯蔵されている。そしてこの廃液は、濃縮
器２４に送られて廃液濃度を３０重量％まで高められ、
た。得られた濃縮廃液はポンプ１８により濃縮廃液タン
ク１９に送られる。その後、この濃縮廃液タンク１９内
の濃縮廃液が、バルブ２０を介し計量器２１に供給され
て所定の供給量（＝１６７ｋｇ）が計量される。

【００４７】一方、固化材タンク７には、普通ポルトラ
ンドセメント、及び非晶質シリカ系添加材としてフライ
アッシュ（又はシリカヒューム）を含むセメント系固化
材が充填されている。そしてこのとき、普通ポルトラン
ドセメント重量Ａ・非晶質シリカ系添加材成分Ｂの配合
割合を０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．９０の間で変化させて
供給可能になっている。そして、固化材タンク７内の固
化材が、バルブ９を介して混練機１１に供給され撹拌機
１２により混練される。なおこの際、供給される固化材
の量は２３３ｋｇとなっている。その後、計量器２１内
の濃縮廃液がバルブ２２を介して混練機１１に供給さ
れ、廃液と固化材とが均一になるように撹拌機１２でさ
らに撹拌される。なおこの際、供給される廃液の量は１
６７ｋｇとなっており、さらにこの濃縮廃液に含まれる
硫酸ナトリウムの成分は５０ｋｇであり一部固形分を含
んでいた。

【００４８】こうして十分混練された混練機１１内のペ
ーストは、電磁バルブ１４によって容積２００Ｌの固化
容器１５に注入された。注入後３日間は固化容器１５は
蓋は解放され、その後は蓋が閉められて約１ヵ月間静置
された。このようにして作成された固化体の中心部をそ
れぞれコアボーリングし、そのサンプルを水浸漬するこ
とでＣ−１４の放射性核種について分配係数を測定し
た。これら測定結果を図８に示す。なお、比較のため
に、同条件の高炉スラグの結果（＝図１における「充填
量５０ｋｇ」の曲線）も併せて示してある。

【００４９】図８において、フライアッシュを添加した
場合のＣ−１４分配係数、シリカヒュームを添加した場
合のＣ−１４分配係数ともに、高炉スラグとほぼ同様の
傾向を示した。すなわち、分配係数の向上効果が高炉ス
ラグよりもフライアッシュのほうがやや低く、さらにシ
リカヒュームがフライアッシュよりも低くなるものの、
いずれもＣ−１４分配係数は、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０，
０．１０の場合安全基準値を下回り、フライアッシュ・
シリカヒュームの配合割合を増加させていくと向上して
Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．５０でピーク値を迎え、その後減
少に転じてＢ／（Ａ＋Ｂ）＝０．９０では安全基準値を
下回る。よって、シリカヒューム・フライアッシュのい
ずれも、高炉スラグと同様、０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）
≦０．８０では安全基準値より高い値が得られることが
わかった。したがって、高炉スラグの代わりにシリカヒ
ュームやフライアッシュを用いた場合でも、上記第１の
実施例と同様の効果が得られることがわかる。

【００５０】本発明の第２の実施例を図９〜図１１によ
り説明する。本実施例は、溶解性無機化合物として、塩
化ナトリウムを主成分とする濃縮廃液を対象とするもの
である。本実施例による放射性廃棄物の固化処理方法を
実施する処理システム２００を図９に示す。本実施例に
よる固化処理方法は、仮焼固化法により容器内に固体化
した塩化ナトリウムを固化処理するものである。図９に
示す処理システム２００において、公知の仮焼固化法に
よって固体容器１６内に固化された固体状濃縮廃液は、
粉砕若しくは水溶解により固化容器１６から取り出され
て溶解槽１７で水に溶解される。これは、濃縮廃液を、
一部固形分を含む所定濃度に調整することによって、固
化体中の塩化ナトリウム充填量を調整するためである。

【００５１】溶解槽１７内で得られた濃縮廃液は、ポン
プ１８により濃縮廃液タンク１９に送られ、さらにバル
ブ２０を介し計量器２１に供給されて所定の充填量（５
０ｋｇ）が計量される。

【００５２】一方、固化材タンク７には、固化体のＣ−
１４保持性能を向上することを目的として、水酸化カル
シウムの供給源としての普通ポルトランドセメント、及
び非晶質シリカ成分としてフライアッシュを含むセメン
ト系固化材が充填されている。そしてこのとき、普通ポ
ルトランドセメントの重量をＡ、高炉スラグの重量をＢ
としたときに、Ｂ／（Ａ＋Ｂ）＝０．５０となるように
あらかじめ配合されている。そして、計量器２１内の濃
縮廃液及び固化材タンク７内の固化材が、それぞれバル
ブ２２及びバルブ９を介して混練機１１に供給され、撹
拌機１２により混練されペーストが形成される。なおこ
の際、塩化ナトリウム充填量５９ｋｇに対し、きょ供給
される濃縮廃液及び固化材の量は、ペーストの混練性が
最も良くなるように、濃縮廃液１６７ｋｇ、固化材２３
３ｋｇとなっている。

【００５３】こうして固化材と一部固形分を含む濃縮廃
液が十分に混練されペーストとなった後、このペースト
は電磁バルブ１４によって容積２００Ｌの固化容器１５
に注入される。注入後３日は固化容器１５の蓋は解放さ
れ、その後は蓋が閉められて約１ヵ月間静置される。

【００５４】次に、本実施例の作用を図１０及び図１１
により説明する。本願発明者等は、第１の実施例と同
様、固化材中のフライアッシュの割合を変化させたとき
のＣ−１４分配係数と塩化ナトリウム含有廃棄物充填量
との関係を検討し、図１０に示す結果を得た。すなわち
図１０は、図９に示された処理システム２００と同様の
固化処理システムを使用して、塩化ナトリウムを主成分
とする濃縮廃液供給量１５３ｋｇ（塩化ナトリウム充填
量３０ｋｇ）・１５６ｋｇ（同３５ｋｇ）・１６７ｋｇ
（同５０ｋｇ）・２００ｋｇ（同１００ｋｇ）の４つの
場合について、普通ポルトランドセメント重量Ａ・フラ
イアッシュ重量Ｂの配合を０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．９
０の間で変化させた種々の固化材によって２００Ｌドラ
ム缶内において固化し、そして、それぞれの固化体の中
心部をコアボーリングしてそのサンプルを水浸漬するこ
とによってＣ−１４の放射性核種について分配係数を測
定したものである。なおこれらの場合、供給される濃縮
廃液の量と固化材の量は、ペーストの混練性が最も良く
なるように、図１１に示すような量とした。

【００５５】図１０において、塩化ナトリウム充填量が
３０ｋｇの場合は、固化体のＣ−１４分配係数は、０≦
Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦１．００の全ての領域において、すな
わち固化材中の普通ポルトランドセメントの重量Ａとフ
ライアッシュの重量Ｂとの配合割合に関わらず、常に安
全基準値である５００（ｍＬ／ｇ）を満たしている。そ
して、塩化ナトリウム充填量が多くなるにしたがってＣ
−１４分配係数が安全基準値を満たす領域が狭くなり、
塩化ナトリウム３５ｋｇでは０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）
≦０．８０、塩化ナトリウム５０ｋｇでは０．３０≦Ｂ
／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０、そして塩化ナトリウム１００
ｋｇの場合には０．４０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．５５に
限定されることがわかる。

【００５６】本実施例による固化処理方法においては、
普通ポルトランドセメント重量Ａ・フライアッシュ重量
Ｂの配合割合はＢ／（Ａ＋Ｂ）＝０．５０である。した
がって、安全基準値以上のＣ−１４分配係数を確保しつ
つ、最大１００ｋｇの廃棄物を２００Ｌドラム缶に充填
することができる。

【００５７】なお、上記第２の実施例においては、放射
性廃棄物として塩化ナトリウムを主成分とする濃縮廃液
を取り上げたが、本実施例による固化処理方法は、硫酸
ナトリウム、硝酸ナトリウム、ホウ酸ナトリウムなどの
放射性廃棄物を固化処理する際に適用でき、これらの場
合も同様の効果を得る。

【００５８】

【発明の効果】本発明によれば、溶解性の無機化合物を
主成分とする放射性廃棄物を、Ｃ−１４の分配係数を安
全基準値以上に確保しつつ、減容性良く処分できる。す
なわち、セメント系固化材として、普通ポルトランドセ
メントの重量をＡ、非晶質シリカ系添加材の重量をＢと
したときに、０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．８０であ
るものを使用するので、固化体２００Ｌ当たり、５０ｋ
ｇの硫酸ナトリウム含有放射性廃棄物若しくは３５ｋｇ
の塩化ナトリウム含有放射性廃棄物を充填できる。ま
た、セメント系固化材として、普通ポルトランドセメン
トの重量をＡ、非晶質シリカ系添加材の重量をＢとした
ときに、０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０であるも
のを使用するので、固化体２００Ｌ当たり、２００ｋｇ
の硫酸ナトリウム含有放射性廃棄物若しくは５０ｋｇの
塩化ナトリウム含有放射性廃棄物を充填できる。そして
このとき流動性を良好に確保しつつブリージング水の発
生を防止することができる。さらに、セメント系固化材
として、普通ポルトランドセメントの重量をＡ、非晶質
シリカ系添加材の重量をＢとしたときに、０．４０≦Ｂ
／（Ａ＋Ｂ）≦０．５５であるものを使用するので、固
化体２００Ｌ当たり、２２０ｋｇの硫酸ナトリウム含有
放射性廃棄物若しくは１００ｋｇの塩化ナトリウム含有
放射性廃棄物を充填できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の第１の実施例による放射性廃棄物の固
化処理方法において、非晶質シリカ系添加材の配合割合
を変化させたときの、Ｃ−１４分配係数と廃棄物充填量
との関係を示した図である。

【図２】放射性廃棄物の固化処理方法を実施する処理シ
ステムを表す概念図である。

【図３】Ｃ−１４のセメント固化体への吸着原理を示す
図である。

【図４】普通ポルトランドセメント・Ｃ種高炉セメント
を固化材として用いた場合における、Ｃ−１４分配係数
と廃棄物充填量との関係を示した図である。

【図５】ペースト中の固化材及び水の配合量を示す図で
ある。

【図６】普通ポルトランドセメント重量Ａ・高炉スラグ
重量Ｂを変化させたときのフロー値及びブリージング水
発生量の測定結果を示した図である。

【図７】高炉スラグ以外の非晶質シリカ系添加材の固化
処理実験を実施した処理システムを表す概念図である。

【図８】各種の非晶質シリカ系添加材を用いた場合にお
いて、非晶質シリカ系添加材成分を変化させたときのＣ
−１４分配係数の変化を表した図である。

【図９】本発明の第２の実施例による放射性廃棄物の固
化処理方法を実施する処理システムを表す概念図であ
る。

【図１０】固化材中のフライアッシュの割合を変化させ
たときのＣ−１４分配係数と廃棄物充填量との関係を示
した図である。

【図１１】ペースト中の濃縮廃液及び固化材の配合量を
示す図である。

【符号の説明】

１ ペレット貯槽 ２ ペレット取出装置 ４ ペレットホッパ ７ 固化材タンク ８ 混練水タンク １１ 混練機 １５ 固化容器 １７ 溶解槽 １９ 濃縮廃液タンク ２３ 廃液受けタンク

フロントページの続き (72)発明者 小森 至 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所エネルギー研究所内 (72)発明者 松尾 俊明 茨城県日立市大みか町七丁目２番１号 株 式会社日立製作所エネルギー研究所内 (72)発明者 泉田 龍男 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内

Claims (9)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 溶解性の無機化合物を含有する放射性廃
   棄物を、普通ポルトランドセメント及び非晶質シリカ系
   添加材を含有するセメント系固化材を用いて固化処理す
   る放射性廃棄物の固化処理方法において、 前記セメント系固化材として、前記普通ポルトランドセ
   メントの重量をＡ、前記非晶質シリカ系添加材の重量を
   Ｂとしたときに、 ０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．８０ であるものを使用することを特徴とする放射性廃棄物の
   固化処理方法。
2. 【請求項２】 請求項１記載の放射性廃棄物の固化処理
   方法において、前記セメント系固化材として、前記普通
   ポルトランドセメントの重量をＡ、前記非晶質シリカ系
   添加材の重量をＢとしたときに、 ０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０ であるものを使用することを特徴とする放射性廃棄物の
   固化処理方法。
3. 【請求項３】 請求項１記載の放射性廃棄物の固化処理
   方法において、前記セメント系固化材として、前記普通
   ポルトランドセメントの重量をＡ、前記非晶質シリカ系
   添加材の重量をＢとしたときに、 ０．４０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．５５ であるものを使用することを特徴とする放射性廃棄物の
   固化処理方法。
4. 【請求項４】 請求項１〜３記載の放射性廃棄物の固化
   処理方法において、前記無機化合物は、硫酸ナトリウ
   ム、塩化ナトリウム、硝酸ナトリウム、及びホウ酸ナト
   リウムのうち少なくとも１つであることを特徴とする放
   射性廃棄物の固化処理方法。
5. 【請求項５】 請求項１〜３記載の放射性廃棄物の固化
   処理方法において、前記非晶質シリカ系添加材は、高炉
   スラグ、フライアッシュ、及びシリカフュームのうち少
   なくとも１つであることを特徴とする放射性廃棄物の固
   化処理方法。
6. 【請求項６】 溶解性の無機化合物を含有する放射性廃
   棄物を減容処理した後、 普通ポルトランドセメント及び非晶質シリカ系添加材
   が、前記普通ポルトランドセメントの重量をＡ、前記非
   晶質シリカ系添加材の重量をＢとしたときに、 ０．２０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．８０ となるように含有されているセメント系固化材を用い
   て、前記減容処理された放射性廃棄物を固化処理するこ
   とを特徴とする放射性廃棄物の固化処理方法。
7. 【請求項７】 請求項６記載の放射性廃棄物の固化処理
   方法において、前記減容処理として、ペレット固化及び
   仮焼固化のうちいずれか一方の処理を施すことを特徴と
   する放射性廃棄物の固化処理方法。
8. 【請求項８】 硫酸ナトリウムを含有する放射性廃棄物
   をペレット固化した後、 普通ポルトランドセメント及び高炉スラグが、前記普通
   ポルトランドセメントの重量をＡ、前記高炉スラグの重
   量をＢとしたときに、 ０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０ となるように含有されているセメント系固化材を用い
   て、前記ペレット固化された放射性廃棄物を固化処理す
   ることを特徴とする放射性廃棄物の固化処理方法。
9. 【請求項９】 塩化ナトリウムを含有する放射性廃棄物
   を仮焼固化した後、 普通ポルトランドセメント及びフライアッシュが、前記
   普通ポルトランドセメントの重量をＡ、前記フライアッ
   シュの重量をＢとしたときに、 ０．３０≦Ｂ／（Ａ＋Ｂ）≦０．６０ となるように含有されているセメント系固化材を用い
   て、前記仮焼固化された放射性廃棄物を固化処理するこ
   とを特徴とする放射性廃棄物の固化処理方法。