JPH0828343A - 多気筒内燃機関のシリンダブロック - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 シリンダブロックの剛性を確保しつつシリン
ダボアの変形を低減する。 【構成】 各シリンダボアの周囲に沿いつつ第１シリン
ダボア2aから第４シリンダボア2dまで連続して延びる第
１溝５および第２溝６を長手軸線K-K の両側にそれぞれ
形成する。シリンダボア側の第１溝内壁面5aとこれに対
面する第１溝外壁面5bとを互いに結合するリブ9a, 9b,
9cを第１溝５内に形成し、シリンダボア側の第２溝内壁
面６ａとこれに対面する第２溝外壁面６ｂとを互いに結
合するリブ10a, 10b, 10c を第２溝６内に形成する。各
リブは長手軸線K-K に対し垂直をなしかつ隣接するシリ
ンダボア間のボア壁4a, 4b, 4cの中心部を含んで延びる
平面La, Lb, Lcに沿いつつ延びるように形成される。さ
らに、長手軸線K-K 方向における各リブの肉厚をボア壁
4a, 4b, 4cの長手軸線K-K 方向における肉厚以下に設定
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は多気筒内燃機関のシリン
ダブロックに関する。

【０００２】

【従来の技術】機関の長手軸線に沿って配置された複数
個のシリンダボアを備え、機関の長手軸線の一側におい
て各シリンダボアの周囲に沿いつつ一端のシリンダボア
から他端のシリンダボアまで連続して延びる第１の溝を
形成すると共に機関の長手軸線の他側において各シリン
ダボアの周囲に沿いつつ一端のシリンダボアから他端の
シリンダボアまで連続して延びる第２の溝を形成し、こ
れら第１および第２の溝はシリンダブロックの頂面にお
いてそれぞれ開口しており、該第１の溝の一端と該第２
の溝の一端とを互いに連結すると共に該第１の溝の他端
と該第２の溝の他端とを互いに連結し、シリンダボア側
に位置する第１および第２の溝の内壁面とこれに対面す
る第１および第２の溝の外壁面とを互いに結合するリブ
を設けた多気筒内燃機関のシリンダブロックが公知であ
る（実開平１−１４５９６４号公報参照）。このシリン
ダブロックでは、上記リブが機関長手軸線に垂直をなし
かつシリンダボアの中心部を含んで延びる平面に沿いつ
つ延びるように第１および第２の溝内にそれぞれ形成さ
れており、これらリブによりシリンダブロックの剛性が
できるだけ高くなるようにしている。シリンダブロック
の剛性が高くなるとシリンダブロックの振動が低減さ
れ、したがって機関の騒音が低減される。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上述した
シリンダブロックにおけるようにシリンダボアと第１の
溝間のボア壁およびシリンダボアと第２の溝間のボア壁
にそれぞれリブが結合されている場合、機関が作動され
てリブがこれらボア壁に対しリブの一端が結合されてい
る第１および第２の溝の外壁面からリブの他端が結合さ
れている第１および第２の溝の内壁面に向かう方向また
はこれと逆方向の応力を作用するようになるとこれら応
力が作用する方向におけるこれらボア壁の剛性は比較的
低いので機関作動時にシリンダボアが大きく変形すると
いう問題がある。機関作動時にシリンダボアが大きく変
形するとシリンダボア内で摺動するピストンの摩擦抵抗
が増大して機関出力が低下し、またはブローバイガスが
多量に排出されるという問題を生ずる。

【０００４】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明によれば、機関の長手軸線に沿って配置された
複数個のシリンダボアを備え、機関の長手軸線の一側に
おいて各シリンダボアの周囲に沿いつつ一端のシリンダ
ボアから他端のシリンダボアまで連続して延びる第１の
溝を形成すると共に機関の長手軸線の他側において各シ
リンダボアの周囲に沿いつつ一端のシリンダボアから他
端のシリンダボアまで連続して延びる第２の溝を形成
し、これら第１および第２の溝はシリンダブロックの頂
面においてそれぞれ開口しており、該第１の溝の一端と
該第２の溝の一端とを互いに連結すると共に該第１の溝
の他端と該第２の溝の他端とを互いに連結し、シリンダ
ボア側に位置する第１および第２の溝の内壁面とこれに
対面する第１および第２の溝の外壁面とを互いに結合す
るリブを設けた多気筒内燃機関のシリンダブロックにお
いて、上記リブが機関長手軸線に対し垂直をなしかつ隣
接するシリンダボア間のボア壁の中心部を含んで延びる
平面に沿いつつ延びるように上記第１および第２の溝内
にそれぞれ形成されており、機関長手方向における該リ
ブの肉厚をシリンダボア間のボア壁の機関長手方向にお
ける肉厚以下に設定している。

【０００５】本発明によればさらに、上記第１および第
２の溝内に冷却水を流通させ、シリンダボア間のボア壁
内に上記第１の溝と第２の溝とを互いに連通させて第１
の溝から第２の溝に冷却水を流通させる連通路を形成し
ている。本発明によればさらに、上記第１および第２の
溝がシリンダブロックとシリンダヘッド間に挿入される
ガスケットによりシリンダヘッド内のシリンダヘッド冷
却水通路から分離されており、該ガスケット内に上記第
１および第２の溝とシリンダヘッド冷却水通路とをそれ
ぞれ連通する複数個の流通孔を形成し、第１の溝とシリ
ンダヘッド冷却水通路とを連通する流通孔の流路抵抗を
第２の溝とシリンダヘッド冷却水通路とを連通する流通
孔の流路抵抗に比べて大きくしている。本発明によれば
さらに、上記平面上において上記第２の溝の流路抵抗を
上記第１の溝の流路抵抗に比べて大きくしている。さら
に本発明によれば、シリンダブロックとシリンダヘッド
間に挿入されるガスケットから上記平面上において上記
第２の溝内に延びる突起部を具備し、該突起部により第
２の溝の流路面積を第１の溝の流路面積に比べて小さく
している。本発明によればさらに、上記第１の溝内に一
端のシリンダボアから他端のシリンダボアに向けて冷却
水を流通させ、該第１の溝の流路抵抗を一端のシリンダ
ボアから他端のシリンダボアに近づくのに従って小さく
するようにしている。本発明によればさらに、上記第１
の溝の一端と上記第２の溝の一端との連結部に冷却水流
入口を形成して該冷却水流入口内を流通した冷却水を次
いで上記第１の溝と第２の溝とに流入させてこれら第１
および第２の溝内に一端のシリンダボアから他端のシリ
ンダボアに向けて冷却水を流通させ、該第１の溝の流路
抵抗を一端のシリンダボアから他端のシリンダボアに近
づくのに従って小さくするようにしている。本発明によ
ればさらに、上記第１の溝内に一端のシリンダボアから
他端のシリンダボアに向けて冷却水を流通させると共に
第１の溝内を流通した冷却水を次いで上記第２の溝内に
流入させて該第２の溝内に冷却水を他端のシリンダボア
から一端のシリンダボアに向けて流通させ、該第２の溝
の流路抵抗を一端のシリンダボアから他端のシリンダボ
アに近づくのに従って大きくするようにしている。本発
明によればさらに、シリンダボア間のボア壁のシリンダ
ボア側壁面に凹部または凸部を形成し、該ボア壁の凹部
または凸部に対応する凸部または凹部を備えた環状のラ
イナをシリンダボア内に挿入してボア壁の凹部または凸
部とライナの凸部または凹部とを互いに結合させてい
る。本発明によればさらに、上記リブを上記第１または
第２の溝内においてシリンダボアの軸線方向の中間高さ
位置に配置し、該リブ内にシリンダボア軸線方向に延び
る貫通穴を設けている。さらに本発明によれば、上記第
１の溝内に冷却水を流通させると共に第１の溝内を流通
した冷却水を次いで上記第２の溝内に流入させ、第２の
溝の冷却水出口部に冷却水の流出を遮断する遮断部材を
配置し、該遮断部材内に第２の溝の底部に開口して第２
の溝の底部の冷却水をシリンダヘッド内のシリンダヘッ
ド冷却水通路内に導く冷却水流出通路を形成している。

【０００６】

【作用】請求項１に記載の発明では、ボア壁のうち比較
的剛性の高い部分のボア壁にリブを結合しているのでシ
リンダブロックの剛性が向上されつつシリンダボアの変
形が低減される。請求項２に記載の発明では請求項１に
記載の発明に加えて、シリンダボア間のボア壁内に冷却
水が流通されるのでシリンダボア間のボア壁が冷却され
る。請求項３に記載の発明では請求項２に記載の発明に
加えて、連通路の冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力
差が増大される。請求項４に記載の発明では請求項２に
記載の発明に加えて、連通路の冷却水流入端と冷却水流
出端間の圧力差が増大される。請求項５に記載の発明で
は請求項４に記載の発明に加えて、連通路の冷却水流出
端における圧力が低下されるので連通路の冷却水流入端
と冷却水流出端間の圧力差が増大される。請求項６に記
載の発明では請求項２に記載の発明に加えて、第１の溝
の下流に近づくのに従って生じる圧力降下が低減される
ので第１の溝の下流側に位置する連通路の冷却水流入端
と冷却水流出端間の圧力差が増大される。請求項７に記
載の発明では請求項２に記載の発明に加えて、第２の溝
の上流に近づくのに従って圧力降下が大きくされるので
第２の溝の上流側に位置する連通路の冷却水流入端と冷
却水流出端間の圧力差が増大される。請求項８に記載の
発明では請求項２に記載の発明に加えて、連通路を形成
することにより低下しうるシリンダボア間のボア壁の剛
性が高められる。請求項９に記載の発明では請求項２に
記載の発明に加えて、冷却水中のゴミが貫通穴を介して
第１および第２の溝の底部に移動可能となるので連通路
がゴミによって目詰まりするのが阻止される。請求項１
０に記載の発明では請求項１に記載の発明に加えて、遮
断部材に隣接する第２の溝の底部において冷却水が淀む
のが阻止される。

【０００７】

【実施例】図１は本発明を例えば４個のシリンダボアを
備えた多気筒内燃機関用シリンダブロック１に適用した
場合を示している。シリンダブロック１の平面断面図を
示す図１を参照すると、シリンダブロック１はシリンダ
ブロック１の長手軸線Ｋ−Ｋに沿って配置された４個の
シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄを備えている。各
シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄはシリンダブロッ
ク１の長手軸線Ｋ−Ｋに対し垂直をなす軸線を有するほ
ぼ円筒状をなしている。第１シリンダボア２ａはシリン
ダボア軸線に対しほぼ平行に延びるボア壁３ａにより画
定され、同様に第２シリンダボア２ｂ，第３シリンダボ
ア２ｃおよび第４シリンダボア２ｄはシリンダボア軸線
に対しほぼ平行に延びるボア壁３ｂ，３ｃ，３ｄによっ
てそれぞれ画定される。さらに、第１シリンダボア２ａ
と第２シリンダボア２ｂ間にはボア壁３ａとボア壁３ｂ
とに対して共通のボア壁４ａが形成されている。同様に
第２シリンダボア２ｂと第３シリンダボア２ｃ間にはボ
ア壁３ｂとボア壁３ｃとに対して共通のボア壁４ｂが形
成されており、第３シリンダボア２ｃと第４シリンダボ
ア２ｄ間にはボア壁３ｃとボア壁３ｄとに対して共通の
ボア壁４ｃが形成されている。したがって図１に示す実
施例ではいわゆるサイアミーズ型のシリンダボアが形成
されていることとなる。

【０００８】長手軸線Ｋ−Ｋの一側、すなわち図１にお
いて長手軸線Ｋ−Ｋの上方にはボア壁３ａ，３ｂ，３
ｃ，３ｄの外周面に沿いつつ図１において最も左側に位
置する第１シリンダボア２ａから最も右側に位置する第
４シリンダボア２ｄまで連続して延びる第１の溝５が形
成される。一方、長手軸線Ｋ−Ｋの他側、すなわち図１
において長手軸線Ｋ−Ｋの下方にはボア壁３ａ，３ｂ，
３ｃ，３ｄの外周面に沿いつつ図１において最も左側に
位置する第１シリンダボア２ａから最も右側に位置する
第４シリンダボア２ｄまで連続して延びる第２の溝６が
形成される。また図１に示すように、これら第１溝５と
第２溝６とは第１シリンダボア２ａ側に位置するシリン
ダブロック１の端部において連結部７により互いに結合
され、第４シリンダボア２ｄ側に位置するシリンダブロ
ック１の端部において連結部８により互いに結合されて
いる。さらに図２に示すように、これら第１溝５および
第２溝６はそれぞれシリンダブロック１の頂面からシリ
ンダボア２の軸線Ｍ−Ｍ方向に延びている。したがって
図１に示したシリンダブロック１は第１溝５および第２
溝６の上端がそれぞれ開放されている、いわゆるオープ
ンデッキ型のシリンダブロックから構成されていること
となる。

【０００９】ところで第１溝および第２溝の上端が各シ
リンダボアの周囲に沿いつつこれら第１溝および第２溝
のほぼ全長にわたって閉鎖されている、いわゆるクロー
ズドデッキ型のシリンダブロックも知られている。この
クローズドデッキ型シリンダブロックでは図１に示すよ
うなオープンデッキ型シリンダブロックに比べてシリン
ダブロックの剛性を高くすることができ、したがってシ
リンダブロックの振動を低減できる。ところが、シリン
ダボアの変形量を代表するシリンダボアの平面断面の真
円度はクローズドデッキ型シリンダブロックの場合大き
くなる、すなわちシリンダボアが大きく変形し、その結
果シリンダボア内で摺動するピストン（図示しない）の
摩擦抵抗が増大して機関出力が低下し、またはブローバ
イガスが多量に排出されてしまう。またクローズドデッ
キ型シリンダブロックは製造が困難である。そこで図１
に示した実施例ではシリンダブロック１をオープンデッ
キ型シリンダブロックから構成するようにしている。

【００１０】上述したようにオープンデッキ型シリンダ
ブロック１ではクローズドデッキ型シリンダブロックに
おけるようなシリンダブロック１の剛性が得られないの
で図１に示した実施例では第１溝５および第２溝６内に
リブを形成し、それによりシリンダブロック１の剛性を
高めるようにしている。図１および図２を参照すると、
第１溝５内にはリブ９ａ，９ｂ，９ｃが形成され、第２
溝６内にはリブ１０ａ，１０ｂ，１０ｃが形成される。
第１溝５内の各リブ９ａ，９ｂ，９ｃはシリンダボア２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ側に位置する第１溝５の内壁面５
ａとこの内壁面５ａに対面する第１溝５の外壁面５ｂと
を互いに結合する。一方、第２溝６内の各リブ１０ａ，
１０ｂ，１０ｃはシリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ
側に位置する第２溝６の内壁面６ａとこの内壁面６ａに
対面する第２溝６の外壁面６ｂとを互いに結合する。さ
らに、リブ９ａ，１０ａは長手軸線Ｋ−Ｋに垂直をなし
かつ第１シリンダボア２ａと第２シリンダボア２ｂ間の
ボア壁４ａの中心部を含んで延びる平面Ｌａに沿いつつ
延びるように形成されている。同様に、リブ９ｂ，１０
ｂは長手軸線Ｋ−Ｋに垂直をなしかつ第２シリンダボア
２ｂと第３シリンダボア２ｃ間のボア壁４ｂの中心部を
含んで延びる平面Ｌｂに沿いつつ延びるように形成され
ており、リブ９ｃ，１０ｃは長手軸線Ｋ−Ｋに垂直をな
しかつ第３シリンダボア２ｃと第４シリンダボア２ｄ間
のボア壁４ｃの中心部を含んで延びる平面Ｌｃに沿いつ
つ延びるように形成されている。

【００１１】さらに、各リブ９ａ，９ｂ，９ｃは第１溝
５の底部から頂部に向けてシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向
に延びており、各リブ１０ａ，１０ｂ，１０ｃは第２溝
６の底部から頂部に向けてシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向
に延びている。また、シリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向にお
いて各リブ９ａ，９ｂ，９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃ
の高さｈ（図２参照）は第１溝５および第２溝６の高さ
Ｈの約半分以上、詳しくは７０％以上であるのが好まし
い。

【００１２】次に、リブを第１溝５および第２溝６内の
図３に示す位置に形成した場合について説明する。図３
を参照すると、リブ９′，１０′は例えば平面Ｌａと平
面Ｌｂ間に位置する第１溝５および第２溝６内にそれぞ
れ形成される。この場合シリンダブロック１′の剛性が
高くなり、したがってシリンダブロック１′の振動が低
減される。ところが、機関作動時においてリブ９′がボ
ア壁３ｂに対しリブ９′の一端が結合されている第１溝
５の内壁面５ａからリブ９′の他端が結合されている第
１溝５の外壁面５ｂに向かう方向またはこれと逆の方向
に応力ｆを作用し、リブ１０′がボア壁３ｂに対しリブ
１０′の一端が結合されている第２溝６の内壁面６ａか
らリブ１０′の他端が結合されている第２溝６の外壁面
６ｂに向かう方向またはこれと逆の方向に応力ｆを作用
するようになる。このような方向の応力ｆがボア壁３ｂ
に作用すると応力ｆの方向におけるボア壁３ｂの剛性は
比較的低いので機関作動時にシリンダボア２ｂが大きく
変形してしまう。機関作動時においてシリンダボア２ｂ
が大きく歪むとシリンダボア２ｂ内で摺動するピストン
（図示しない）の摩擦抵抗が増大し、したがって機関出
力が低下する。またはブローバイガスが多量に排出され
てしまう。そこで図１に示す実施例では、リブ９ａ，１
０ａをボア壁４ａの中心部を含んで延びる平面Ｌａに沿
いつつ延びるように形成し、リブ９ｂ，１０ｂをボア壁
４ｂの中心部を含んで延びる平面Ｌｂに沿いつつ延びる
ように形成し、リブ９ｃ，１０ｃをボア壁４ｃの中心部
を含んで延びる平面Ｌｃに沿いつつ延びるように形成し
ている。その結果機関作動時に、例えばリブ９ａの一端
が結合されている第１溝５の内壁面５ａからリブ９ａの
他端が結合されている第１溝５の外壁面５ｂに向かう方
向に応力が作用してもこの応力の方向におけるボア壁４
ａの剛性は比較的高く、したがって機関作動時にシリン
ダボア２ａが変形するのを低減できる。

【００１３】図４は、各リブ９ａ，９ｂ，９ｃ，１０
ａ，１０ｂ，１０ｃの長手軸線Ｋ−Ｋ方向の肉厚ｔを変
化させたときのシリンダブロック１の剛性を示す数値解
析結果であり、図５は、各リブ９ａ，９ｂ，９ｃ，１０
ａ，１０ｂ，１０ｃの肉厚ｔを変化させたときの機関作
動時における各シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの
平面断面の真円度を示す数値解析結果である。ここで各
シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの平面断面の真円
度は各シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形量を
代表しており、この真円度が大きいとき程各シリンダボ
ア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形量が大きいことを表し
ている。なお、図４および図５に示したＴは図６に示す
ように各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの長手軸線Ｋ−Ｋ方向
の肉厚を示している。図４からわかるように、各リブ９
ａ，９ｂ，９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃの肉厚ｔが大
きくなる程シリンダブロック１の剛性を高くすることが
できる。ところが、図５からわかるように各リブ９ａ，
９ｂ，９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃの肉厚ｔがボア壁
の肉厚Ｔと同程度までは真円度を小さく維持できるもの
の各リブ９ａ，９ｂ，９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃの
肉厚ｔがボア壁の肉厚Ｔを越えて大きくなると各シリン
ダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形量が大きくなって
いく。そこで図１に示した実施例では各リブ９ａ，９
ｂ，９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃの肉厚ｔを各ボア壁
４ａ，４ｂ，４ｃの肉厚Ｔ以下に設定するようにしてい
る。その結果シリンダブロック１の剛性を高めつつ機関
作動時における各シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ
の変形を低減することができる。したがって、各２ａ，
２ｂ，２ｃ，２ｄシリンダボア内で摺動するピストンの
摩擦を低減できるので機関出力を向上できると共にエン
ジンオイルの消費量を低減できる。さらに、ブローバイ
ガスの発生量を低減することもでき、またシリンダボア
内壁面が局所的に高温になるのを阻止できる。

【００１４】なお図４および図５において、リブが形成
されていないクローズドデッキ型シリンダブロックの剛
性および真円度がそれぞれ破線でもって示されている。
図４および図５からわかるように、各リブ９ａ，９ｂ，
９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃの肉厚ｔを各ボア壁４
ａ，４ｂ，４ｃの肉厚Ｔの約０．７倍から１．０倍にす
ることによりクローズドデッキ型シリンダブロックの場
合と比べてシリンダブロック１の高い剛性を確保できる
と共に機関作動時におけるシリンダボアの変形を低減す
ることができる。

【００１５】次に図７から図９を参照して別の実施例を
説明する。まず図７および図８を参照すると、この実施
例においても第１溝５および第２溝６内には平面Ｌａに
沿ってリブ９ａおよびリブ１０ａがそれぞれ形成されて
おり、平面Ｌｂ上に沿ってリブ９ｂおよびリブ１０ｂが
それぞれ形成されており、平面Ｌｃ上に沿ってリブ９ｃ
およびリブ１０ｃがそれぞれ形成されている。図８に示
すように、シリンダブロック１の頂面上には図９（Ａ）
に示すシリンダヘッド１１が例えばボルト締めにより互
いに固締される。この際シリンダヘッド１１とシリンダ
ブロック１間には図９（Ｂ）に示すガスケットが挿入さ
れる。

【００１６】各リブ、例えばリブ９ａ，１０ａは図８に
示すようにそれぞれ第１溝５および第２溝６の底部から
シリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向に延びており、リブ９ａ，
１０ａの高さｈはそれぞれ第１溝５および第２溝６の高
さＨの約７０％である。したがってリブ９ａ，１０ａの
各頂面とガスケット１２間の第１溝５および第２溝６内
には間隙１３，１４がそれぞれ形成されている。リブ９
ｂ，１０ｂ，９ｃ，１０ｃの各頂面とガスケット１２間
の第１溝５および第２溝６内にも同様の間隙１３，１４
が形成されている。

【００１７】図７および図８に示すように、シリンダボ
ア間のボア壁４ａ，４ｂ，４ｃ内、例えば平面Ｌａ，Ｌ
ｂ，Ｌｃ上のボア壁４ａ，４ｂ，４ｃ内には第１溝５と
第２溝６とをそれぞれ連通する連通路１５ａ，１５ｂ，
１５ｃが形成される。これら連通路１５ａ，１５ｂ，１
５ｃの冷却水流入端はそれぞれ対応する間隙１３内に開
口しており、連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流
出端はそれぞれ対応する間隙１４内に開口している。

【００１８】さらに図７を参照すると、シリンダブロッ
ク１には第１シリンダボア２ａ側に位置する端部におい
て連結部７と連通する冷却水流入口１６が設けられ、し
たがってこの冷却水流入口１６は第１溝５および第２溝
６の両方に連通される。また、この冷却水流入口１６は
連結部７のうち第２溝６よりも第１溝５に近い部分にお
いて設けられる。

【００１９】次に図９（Ａ）および（Ｂ）を参照する
と、図９（Ａ）に示すシリンダヘッド１１内にはシリン
ダヘッド冷却水通路１７が形成されている。シリンダヘ
ッド冷却水通路１７は各気筒に対してそれぞれ設けられ
た例えば一対の吸気ポート１１ａ、一対の排気ポート１
１ｂ、および点火栓ポート１１ｃ間の間隙として画定さ
れる。図７も併せて参照すると、シリンダブロック１内
の第１溝５は第１シリンダボア２ａ周りにおいてガスケ
ット１２内に形成された流通孔２０ａおよびシリンダヘ
ッド１１内に形成された流入口１８ａを介してシリンダ
ヘッド冷却水通路１７に連通される。同様に、第１溝５
は第２シリンダボア２ｂ周りにおいてガスケット１２内
の流通孔２０ｂおよびシリンダヘッド１１内の流入口１
８ｂを介し、第３シリンダボア２ｃ周りにおいてガスケ
ット１２内の流通孔２０ｃおよびシリンダヘッド１１内
の流入口１８ｃを介し、第４シリンダボア２ｄ周りにお
いてガスケット１２内の流通孔２０ｄおよびシリンダヘ
ッド１１内の流入口１８ｄを介し、それぞれシリンダヘ
ッド冷却水通路１７に連通される。また同様に、シリン
ダブロック１内の第２溝６は第１シリンダボア２ａ周り
においてガスケット１２内の流通孔２１ａおよびシリン
ダヘッド１１内の流入口１９ａを介し、第２シリンダボ
ア２ｂ周りにおいてガスケット１２内の流通孔２１ｂお
よびシリンダヘッド１１内の流入口１９ｂを介し、第３
シリンダボア２ｃ周りにおいてガスケット１２内の流通
孔２１ｃおよびシリンダヘッド１１内の流入口１９ｃを
介し、第４シリンダボア２ｄ周りにおいてガスケット１
２内の流通孔２１ｄおよびシリンダヘッド１１内の流入
口１９ｄを介し、それぞれシリンダヘッド冷却水通路１
７に連通される。

【００２０】本実施例では図９（Ｂ）に示すように、流
通孔２０ａの流路面積と流通孔２１ａの流路面積はほぼ
等しく、流通孔２０ｂの流路面積と流通孔２１ｂの流路
面積はほぼ等しく、流通孔２０ｃの流路面積と流通孔２
１ｃの流路面積はほぼ等しく、流通孔２０ｄの流路面積
と流通孔２１ｄの流路面積はほぼ等しくされている。し
かしながら、流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの
各流路面積は第１シリンダボア２ａから第４シリンダボ
ア２ｄに近づくのに従って大きくされており、すなわち
第１溝５内の冷却水の流れの下流に近づくのに従って大
きくされている。同様に流通孔２１ａ，２１ｂ，２１
ｃ，２１ｄの各流路面積は第１シリンダボア２ａから第
４シリンダボア２ｄに近づくのに従って大きくされてお
り、すなわち第２溝６内の冷却水の流れの下流に近づく
のに従って大きくされている。さらに、シリンダブロッ
ク１内の連結部８はガスケット１２内の流通孔２３およ
びシリンダヘッド１１内の流入孔２２を介してシリンダ
ヘッド冷却水通路１７と連通される。また、シリンダヘ
ッド冷却水通路１７には流出口２４も形成される。

【００２１】本実施例においてシリンダブロック１の冷
却水流入口１６は例えば機関駆動式の冷却水ポンプ（図
示しない）に連結される。冷却水ポンプから吐出された
冷却水はまずシリンダブロック１の冷却水流入口１６を
介してシリンダブロック１内の第１溝５、第２溝６、お
よび連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃを流通した後にガス
ケット１２内の各流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０
ｄ，２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２１ｄ，２３とそれぞれ
対応するシリンダヘッド１１内の各流入口１８ａ，１８
ｂ，１８ｃ，１８ｄ，１９ａ，１９ｂ，１９ｃ，１９
ｄ，２１とを介してシリンダヘッド冷却水通路１７内に
流入する。シリンダヘッド冷却水通路１７内を流通した
冷却水は次いで流出口２４を介しシリンダヘッド冷却水
通路１７から排出され、次いでラジエータ（図示しな
い）に到った後に冷却水ポンプに吸入され、したがって
冷却水はこれらを順次循環するようになっている。な
お、本実施例において第１溝５および第２溝６はシリン
ダブロック１内における冷却水流通用の通路を構成して
おり、一方ガスケット１２内の各流通孔２０ａ，２０
ｂ，２０ｃ，２０ｄ，２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２１
ｄ，２３は第１溝５および第２溝６の冷却水出口部を構
成している。

【００２２】次に本実施例における冷却水の流れを詳細
に説明する。上述したように冷却水ポンプから吐出され
た冷却水はシリンダブロック１の冷却水流入口１６を介
して第１溝５および第２溝６内に流入する。このとき、
冷却水流入口１６は第２溝６よりも第１溝５に隣接して
設けられているので冷却水流入口１６を介した冷却水の
多くは第１溝５内に流入し、残りの冷却水が第２溝６内
に流入する。第１溝５および第２溝６内に流入した冷却
水は次いで第１溝５および第２溝６内を第１シリンダボ
ア２ａから第４シリンダボア２ｄに向かう方向にそれぞ
れ流通する。したがって本実施例では第１溝５内におけ
る冷却水の流通方向と第２溝６内における冷却水の流通
方向とはほぼ等しくなっている。

【００２３】冷却水流入口１６から第１溝５および第２
溝６内に冷却水が流入すると第１シリンダボア２ａ周り
の第１溝５および第２溝６内に到った冷却水の一部は流
通孔２０ａ，２１ａおよび対応する流入口１８ａ，１９
ａをそれぞれ介してシリンダヘッド冷却水通路１７内に
流入する。残りの冷却水は次いで平面Ｌａ上の間隙１
３，１４内を流通した後に第２シリンダボア２ｂ周りの
第１溝５および第２溝６内に到り、この冷却水の一部は
流通孔２０ｂ，２１ｂおよび対応する流入口１８ｂ，１
９ｂをそれぞれ介してシリンダヘッド冷却水通路１７内
に流入する。次いで、残りの冷却水は平面Ｌｂ上の間隙
１３，１４内を流通した後に第３シリンダボア２ｃ周り
の第１溝５および第２溝６内に到り、この冷却水の一部
は流通孔２０ｃ，２１ｃおよび対応する流入口１８ｃ，
１９ｃをそれぞれ介してシリンダヘッド冷却水通路１７
内に流入する。次いで残りの冷却水は平面Ｌｃ上の間隙
１３，１４内を流通した後に第４シリンダボア２ｄ周り
の第１溝５および第２溝６内に到り、この冷却水の一部
は流通孔２０ｄ，２１ｄおよび対応する流入口１８ｄ，
１９ｄをそれぞれ介してシリンダヘッド冷却水通路１７
内に流入する。次いで残りの冷却水は流通孔２３および
流入口２２を介してシリンダヘッド冷却水通路１７内に
流入する。このように冷却水は第１溝５および第２溝６
の全長にわたって流通して各ボア壁３ａ，３ｂ，３ｃ，
３ｄを冷却し、したがって機関作動時におけるシリンダ
ボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形を低減することがで
きる。上述したように流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，
２０ｄおよび流通孔２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２１ｄの
流路面積を第１シリンダボア２ａから第４シリンダボア
２ｄに近づくのに従って大きくすることにより第４シリ
ンダボア２ｄ周りの第１溝５および第２溝６内を流通す
る冷却水の流量を確保することができ、したがって冷却
水流入口１６から最も遠い位置にある第４シリンダボア
２ｄも良好に冷却することができる。

【００２４】また、上述したように第１溝５内を流通す
る冷却水の流量は第２溝６内を流通する冷却水の流量よ
りも多いので第１溝５内の圧力は第２溝６内の圧力より
も高く、その結果各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷
却水流入端と冷却水流出端間の圧力差が確保されるので
冷却水が各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を第１溝５
から第２溝６へ向かう方向に流通するようになる。その
結果各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却
水により各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃを良好に冷却するこ
とができる。各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃは機関作動時に
高温になっているシリンダボア間に位置しているので各
ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃも高温になり、それにより各ボ
ア壁４ａ，４ｂ，４ｃが大きく変形する恐れがある。こ
れに対し本実施例では各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃ内にそ
れぞれ連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃを形成して各連通
路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水により対
応するボア壁４ａ，４ｂ，４ｃを冷却するようにしてい
るので機関作動時における各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの
変形を低減できる。その結果機関作動時における各シリ
ンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形をさらに低減す
ることができる。したがって、リブ９ａ，９ｂ，９ｃ，
１０ａ，１０ｂ，１０ｃによりシリンダブロック１の剛
性を確保しつつ機関作動時における各シリンダボア２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形をさらに低減できる。

【００２５】各流入口１８ａ，１８ｂ，１８ｃ，１８
ｄ，１９ａ，１９ｂ，１９ｃ，１９ｄ，２２からシリン
ダヘッド冷却水通路１７内に流入した冷却水はシリンダ
ヘッド冷却水通路１７内を流通してシリンダヘッド１１
を冷却し、したがって機関作動時におけるシリンダヘッ
ド１１の変形が低減される。シリンダヘッド冷却水通路
１７内を流通した冷却水は次いで流出口２４から排出さ
れる。

【００２６】上述したようにシリンダブロック１の冷却
水流入口１６を流通した冷却水の多くは第１溝５内に流
入し、この冷却水は次いでそれぞれ対応する流通孔２０
ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄおよび流入口１８ａ，１８
ｂ，１８ｃ，１８ｄを介して吸気ポート１１ａに隣接す
るシリンダヘッド冷却水通路１７内に流入する。このた
め各吸気ポート１１ａを良好に冷却することができるの
で各吸気ポート１１ａ内を流通する吸入空気を良好に冷
却でき、斯くして吸気効率が向上される。なお、シリン
ダブロック１のその他の特徴は図１に示した実施例と同
様であるので説明を省略する。

【００２７】次に図１０および図１１を参照してさらに
別の実施例を説明する。図１０を参照すると、図７から
図９を参照して説明した実施例と同様に、第１溝５内に
リブ９ａ，９ｂ，９ｃが形成され、第２溝６内にリブ１
０ａ，１０ｂ，１０ｃが形成され、各ボア壁４ａ，４
ｂ，４ｃ内に連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃがそれぞれ
形成される。また、シリンダブロック１には第２シリン
ダボア２ａ側に位置する端部において連結部７と連通す
る冷却水流入口１６が形成される。本実施例では、連結
部７側に位置する第２溝６の端部内に遮断部材２５が配
置される。したがって冷却水流入口１６はこの遮断部材
２５により第２溝６と遮断され、しかしながら第１溝５
と連通される。

【００２８】冷却水流入口１６から第１溝５内に流入し
た冷却水は次いで第１溝５内を第１シリンダボア２ａか
ら第４シリンダボア２ｄに向かう方向に流通する。第１
溝５内を流通した冷却水は次いで連結部８を介して第２
溝６内に流入し、第２溝６内を第４シリンダボア２ｄか
ら第１シリンダボア２ａに向かう方向に流通する。した
がって本実施例では第１溝５内における冷却水の流通方
向と第２溝６内における冷却水の流通方向とが互いに逆
になっている。第２溝６の冷却水出口部２６に到った冷
却水は次いでガスケット１２内に形成された流通孔２７
およびシリンダヘッド１１内に形成された流入口２８を
介してシリンダヘッド冷却水通路１７内に流入する。次
いで冷却水はシリンダヘッド冷却水通路１７内を流通し
た後に流出口２４からシリンダヘッド１１の外部に排出
される。

【００２９】上述したように第１溝５内を流通した冷却
水を次いで第２溝６内に流通させるようにするとこれら
第１溝５および第２溝６の圧力損失でもって第１溝５内
の圧力が第２溝６内の圧力よりも高くなっている。その
結果各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流入端と
冷却水流出端間の圧力差を確保できるので冷却水が各連
通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を第１溝５から第２溝６
へ向けて良好に流通するようになり、したがって各ボア
壁４ａ，４ｂ，４ｃを良好に冷却することができる。さ
らに本実施例では、ラジエータを介し冷却水ポンプから
吐出された冷却水がまず第１溝５内を流通するので第１
溝５を流通する冷却水の温度は比較的低くなっており、
その結果吸気ポート１１ａをさらに良好に冷却できるの
で機関吸気効率をさらに向上することができる。なお、
シリンダブロック１のその他の特徴は図１に示した実施
例と同様であるので説明を省略する。

【００３０】次に図１２および図１３を参照してさらに
別の実施例を説明する。なお、本実施例におけるシリン
ダブロック１およびシリンダヘッド１１の構造は図７か
ら図９を参照して説明した実施例と同様であるので説明
を省略する。本実施例においてもガスケット１２内には
第１溝５および第２溝６とシリンダヘッド冷却水通路１
７とをそれぞれ連通する流通孔２０ａ，２０ｂ，２０
ｃ，２０ｄ，２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２１ｄが形成さ
れる。ところが本実施例では図１３（Ｂ）に示すよう
に、第１シリンダボア２ａ周りにおいて第１溝５とシリ
ンダヘッド冷却水通路１７とを連通する流通孔２０ａの
流路面積が第２溝６とシリンダヘッド冷却水通路１７と
を連通する流通孔２１ａの流路面積よりも小さくされて
いる。同様に、第２シリンダボア２ｂ周りにおいて第１
溝５とシリンダヘッド冷却水通路１７とを連通する流通
孔２０ｂの流路面積が第２溝６とシリンダヘッド冷却水
通路１７とを連通する流通孔２１ｂの流路面積よりも小
さくされ、第３シリンダボア２ｃ周りにおいて第１溝５
とシリンダヘッド冷却水通路１７とを連通する流通孔２
０ｃの流路面積が第２溝６とシリンダヘッド冷却水通路
１７とを連通する流通孔２１ｃの流路面積よりも小さく
され、第４シリンダボア２ｄ周りにおいて第１溝５とシ
リンダヘッド冷却水通路１７とを連通する流通孔２０ｄ
の流路面積が第２溝６とシリンダヘッド冷却水通路１７
とを連通する流通孔２１ｄの流路面積よりも小さくされ
ている。

【００３１】ところで各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ
の流路面積はそれぞれ対応するボア壁４ａ，４ｂ，４ｃ
の剛性を考えると小さくせざるを得ない。このため各連
通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量
は比較的少なくなっている。ところが各連通路１５ａ，
１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量が少ないとそ
れぞれ対応するボア壁４ａ，４ｂ，４ｃを良好に冷却す
ることができず、その結果機関作動時において各シリン
ダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄが大きく変形してしま
う。また各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する
冷却水の流量が少ないと冷却水が沸騰する恐れがあり、
この場合次いでシリンダヘッド冷却水通路１７内に流入
したときにシリンダヘッド１１を良好に冷却できなくな
る。

【００３２】ところで上述の図７から図９を参照して説
明した実施例では、第１溝５内に流通する冷却水の流量
を第２溝６内を流通する冷却水の流量よりも多くするこ
とにより各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流入
端と冷却水流出端間の圧力差を確保し、この圧力差でも
って各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内に冷却水を流通
させるようにしている。この場合、ボア壁４ａ，４ｂ，
４ｃの冷却作用を向上すべく各連通路１５ａ，１５ｂ，
１５ｃ内を流通する冷却水の流量を増大するためには各
連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流入端と冷却水
流出端間の圧力差を確保すべく例えば冷却水流入口１６
から第２溝６内に流入する冷却水の流量を減少させれば
よい。ところが冷却水流入口１６から第２溝６内に流入
する冷却水流量を減少させると第２溝６周りのボア壁３
ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄを良好に冷却できなくなる。そこ
で本実施例では、第１溝５とシリンダヘッド冷却水通路
１７とを連通する各流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２
０ｄの流路抵抗を第２溝６とシリンダヘッド冷却水通路
１７とを連通する各流通孔２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２
１ｄの流路抵抗よりも大きくし、すなわち各流通孔２０
ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの流路面積を各流通孔２１
ａ，２１ｂ，２１ｃ，２１ｄの流路面積よりも小さく
し、それにより第１溝５内の圧力を増大すると共に第２
溝６内の圧力を低下することによって各連通路１５ａ，
１５ｂ，１５ｃの冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力
差が増大するようにしている。その結果各連通路１５
ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量を増大さ
せることができ、したがってボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの
冷却作用を向上することができ、斯くして機関作動時に
おける各シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形を
さらに低減することができる。

【００３３】次に図１４および図１５を参照してさらに
別の実施例を説明する。なお、本実施例におけるシリン
ダブロック１およびシリンダヘッド１１の構造は図１０
および図１１を参照して説明した実施例と同様であるの
で説明を省略する。図１５（Ｂ）に示すように、ガスケ
ット１２内には第１溝５とシリンダヘッド冷却水通路１
７とを連通する流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ
が形成され、第２溝６とシリンダヘッド冷却水通路１７
とを連通する流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄ，２７が形
成される。本実施例において、第１溝５側の流通孔２０
ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの各流路面積は第２溝６側
の流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄ，２７の各流路面積よ
りも小さくされている。また、流通孔２０ａ，２０ｂ，
２０ｃ，２０ｄの各流路面積は第１シリンダボア２ａか
ら第４シリンダボア２ｄに近づくのに従って大きくされ
ており、すなわち第１溝５内の冷却水の流れの下流に近
づくのに従って大きくされている。同様に流通孔２１
ｂ，２１ｃ，２１ｄ，２７の各流路面積は第４シリンダ
ボア２ｄから第１シリンダボア２ａに近づくのに従って
大きくされており、すなわち第２溝６内の冷却水の流れ
の下流に近づくのに従って大きくされている。

【００３４】本実施例において、冷却水流入口１６から
第１溝５内に流入した冷却水の大部分は第１溝５内を第
１シリンダボア２ａから第４シリンダボア２ｄに向かう
方向に流通し、次いで第２溝６内に流入して第２溝６内
を第４シリンダボア２ｄから第１シリンダボア２ａに向
かう方向に流通した後に流通孔２７および流入口２８を
介してシリンダヘッド冷却水通路１７内に流出する。第
１溝５内を流通する冷却水の一部は流通孔２０ａ，２０
ｂ，２０ｃ，２０ｄをそれぞれ介してシリンダヘッド冷
却水通路１７内に流入し、第２溝６内を流通する冷却水
の一部は流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄをそれぞれ介し
てシリンダヘッド冷却水通路１７内に流入する。この場
合、図１０および図１１を参照して説明した実施例と同
様に第２溝６内の圧力は第１溝５内の圧力よりも低いの
で各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を冷却水が第１溝
５から第２溝６へ向けて流通している。

【００３５】さらに本実施例では、ガスケット１２内に
形成された流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄを介
して第１溝５内からシリンダヘッド冷却水通路１７内へ
冷却水が流出し、流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄを介し
て第２溝６内からシリンダヘッド冷却水通路１７内へ冷
却水が流出する。このとき、上述したように第１溝５側
の流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの各流路面積
は第２溝６側の流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄの各流路
面積よりも小さくされており、すなわち第１溝５側の流
通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄの各流路抵抗は第
２溝６側の流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１ｄの各流路抵抗
よりも大きくされているので第２溝６側の流通孔２１
ｂ，２１ｃ，２１ｄを介し第２溝６から流出する冷却水
の流量が第１溝５側の流通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，
２０ｄを介し第１溝５から流出する冷却水の流量よりも
多くなり、その結果第１溝５内の圧力と第２溝６内の圧
力差を増大することができる。したがって各連通路１５
ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流入端と冷却水流出端間の
圧力差を増大することができるので各連通路１５ａ，１
５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量を増大すること
ができ、斯くして各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの変形をさ
らに低減することができる。

【００３６】ところで、図１０および図１１を参照して
説明した実施例においてシリンダヘッド冷却水通路１７
内には第１溝５および第２溝６を順次流通した後の冷却
水が流入する。これに対し本実施例では、第１溝５およ
び第２溝６内を流通している比較的低温の冷却水も各流
通孔２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ，２１ｂ，２１
ｃ，２１ｄを介してシリンダヘッド冷却水通路１７内に
流入するようになっており、その結果シリンダヘッド１
１をさらに良好に冷却することができる。

【００３７】なお図１４および図１５に示した実施例で
は、ガスケット１２内に第１溝５とシリンダヘッド冷却
水通路１７とを連通する流通孔２０ａ，２０ｂ，２０
ｃ，２０ｄを設けると共に第２溝６とシリンダヘッド冷
却水通路１７とを連通する流通孔２１ｂ，２１ｃ，２１
ｄ，２７を設けている。しかしながら、ガスケット１２
内に第１溝５とシリンダヘッド冷却水通路１７とを連通
する流通孔を設けることなく第２溝６とシリンダヘッド
冷却水通路１７とを連通する流通孔を設けるようにして
もよい。

【００３８】図１６を参照してさらに別の実施例を説明
する。これまで述べてきた実施例では、第１溝５内に形
成されるリブ９ａ，９ｂ，９ｃのシリンダボア軸線Ｍ−
Ｍ方向高さと第２溝６内に形成されるリブ１０ａ，１０
ｂ，１０ｃのシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向高さとが互い
に等しくされ、その結果各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内にお
ける間隙１３の断面積と間隙１４の断面積とが互いに等
しくされていた。これに対し、本実施例では図１６に示
すように、例えば第１溝５内のリブ９ａの高さｈ１は第
２溝６内のリブ１０ａの高さｈ２よりも低くされ、その
結果平面Ｌａ内における間隙１３の断面積が間隙１４の
断面積よりも大きくされている。リブ９ｂ，９ｃの高さ
はリブ９ａの高さと等しくされており、リブ１０ｂ，１
０ｃの高さはリブ１０ａの高さと等しくされており、し
たがって第１溝５内に形成されるリブ９ａ，９ｂ，９ｃ
の高さｈ１は第２溝６内に形成されるリブ１０ａ，１０
ｂ，１０ｃの高さｈ２よりも低くされている。その結果
各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内における間隙１３の断面積は
間隙１４の断面積よりも大きくされている。

【００３９】ところで、第１溝５および第２溝６内に冷
却水を図７または図１０に示した実施例におけるように
流通させる場合、冷却水は各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内に
おける間隙１３，１４の断面をそれぞれ横切りつつ流通
する。また冷却水を図７または図１０に示した実施例に
おけるように流通させる場合、第１溝５内の圧力が第２
溝６内の圧力よりも高いので第１溝５内の各間隙１３内
を流通する冷却水の一部が対応する各連通路１５ａ，１
５ｂ，１５ｃ内を介して第２溝６内の各間隙１４内に流
通する。このとき本実施例では、第１溝５内に形成され
る各間隙１３の各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内における断面
積が大きくされているので各間隙１３内を流通する冷却
水の流速が小さくされ、その結果各間隙１３内の圧力が
高くされている。これに対し、第２溝６内に形成される
各間隙１４の各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内における断面積
が小さくされているので各間隙１４内を流通する冷却水
の流速が大きくされ、その結果各間隙１４内の圧力が低
くされている。このため各連通路１５ａ，１５ｂ，１５
ｃの冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力差がさらに増
大されるので各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通
する冷却水の流量をさらに増大することができる。した
がって各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃをさらに良好に冷却す
ることができ、斯くして機関作動時における各シリンダ
ボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形をさらに低減するこ
とができる。なお本実施例は図７または図１０に示した
シリンダブロック１に適用することができる。

【００４０】図１７を参照してさらに別の実施例を説明
する。図１７を参照すると、この実施例におけるガスケ
ット１２にはガスケット１２から平面Ｌａ上において第
２溝６内に延びる、すなわち間隙１４内に延びる突起部
２９が形成されている。一方、本実施例においてリブ９
ａの高さとリブ１０ａの高さとは互いに等しくされてお
り、したがってこの突起部２９により平面Ｌａ内におけ
る間隙１４の断面積が間隙１３の断面積よりも小さくさ
れている。同様に、ガスケット１２にはガスケット１２
から平面Ｌｂ，Ｌｃ上において第２溝６内にそれぞれ延
びる突起部２９が形成されており、したがってこれら突
起部２９により平面Ｌｂ，Ｌｃ内における各間隙１４の
断面積がそれぞれ対応する間隙１３の断面積よりも小さ
くされている。

【００４１】各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ上のガスケット１
２に突起部２９を設け、それにより各平面Ｌａ，Ｌｂ，
Ｌｃ内における各間隙１４の断面積を各間隙１３の断面
積よりも小さくすることによって、図１６に示した実施
例と同様に、それぞれ対応する連通路１５ａ，１５ｂ，
１５ｃの冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力差をさら
に増大できるので各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を
流通する冷却水の流量をさらに増大することができる。
したがって各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃをさらに良好に冷
却することができ、斯くして機関作動時における各シリ
ンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形をさらに低減す
ることができる。さらに、本実施例ではガスケット１２
に突起部２９を取付けるまたは一体形成することにより
各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内における第２溝６の流路面積
を小さくできるので安価にかつ容易に実施することがで
きる。なお本実施例は図７または図１０に示したシリン
ダブロック１に適用することができる。

【００４２】図１８および図１９を参照してさらに別の
実施例を説明する。これまで述べてきた実施例では、第
１溝５の幅と第２溝６の幅とは互いに等しくされてい
た。これに対し、本実施例では図１８および図１９に示
すように、例えば平面Ｌａ上における第２溝６の幅Ｂ２
が第１溝５の幅Ｂ１よりも小さくされている。すなわ
ち、平面Ｌａ上において第２溝６の外壁面６ｂを構成す
るボルトボス３１の壁面が第２溝６の内壁面６ａを構成
するボア壁４ａに向けて、第１溝５の外壁面５ｂを構成
するボルトボス３０に比べて、大きく突出され、その結
果平面Ｌａ上における第２溝６の幅Ｂ２が第１溝５の幅
Ｂ１よりも小さくされる。図１９に示すようにリブ９ａ
の高さとリブ１０ａの高さとは互いに等しくされてお
り、その結果平面Ｌａ内における間隙１３の断面積が間
隙１４の断面積よりも大きくされる。同様に、各平面Ｌ
ｂ，Ｌｃ上において第２溝６の外壁面６ｂを構成するボ
ルトボス３１がそれぞれ対応するボア壁４ｂ，４ｃに向
けて大きく突出され、したがって各平面Ｌｂ，Ｌｃ上に
おいて第２溝６の幅Ｂ２が第１溝５の幅Ｂ１よりもそれ
ぞれ小さくされる。その結果各平面Ｌｂ，Ｌｃ内におけ
る間隙１３の断面積が間隙１４の断面積よりもそれぞれ
大きくされる。

【００４３】各平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ上において第２溝
６の幅Ｂ２が第１溝５の幅Ｂ１よりもそれぞれ小さくな
るようにボルトボス３０，３１を形成し、それにより各
平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ内における各間隙１４の断面積を
各間隙１３の断面積よりも小さくすることによって、図
１６および図１７に示した実施例と同様に、それぞれ対
応する連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流入端と
冷却水流出端間の圧力差をさらに増大できるので各連通
路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量を
さらに増大することができる。したがって機関作動時に
おける各シリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの変形を
さらに低減することができる。なお本実施例は図７また
は図１０に示したシリンダブロック１に適用することが
できる。

【００４４】次に図２０および図２１を参照してさらに
別の実施例を説明する。本実施例におけるシリンダブロ
ック１は図７に示すシリンダブロックとほぼ同様に構成
される。しかしながら第１溝５の形状が図７のシリンダ
ブロックと異なっている。本実施例における第１溝５の
形状を略示する図２０（Ａ）および第２溝６の形状を略
示する図２０（Ｂ）を参照すると、第１溝５の深さｈ１
は第１シリンダボア２ａから第４シリンダボア２ｄに近
づくのに従って、すなわち冷却水流入口１６から結合部
８に近づくのに従って大きくされており、それにより第
１シリンダボア２ａから第４シリンダボア２ｄに近づく
のに従って第１溝５の流路面積が大きくされるように
し、したがって第１シリンダボア２ａから第４シリンダ
ボア２ｄに近づくのに従って第１溝５の流路抵抗が小さ
くなるようにしている。これに対し、本実施例において
第２溝６の深さｈ２は冷却水流入口１６から結合部８ま
でほぼ一定にされており、したがって第２溝６の流路抵
抗は冷却水流入口１６から結合部８までほぼ一定にされ
ている。なお図２０に示す例では、冷却水流入口１６に
おいて第１溝５の深さｈ１と第２溝６の深さｈ２とが互
いに等しくなっている。

【００４５】ところで、これまで述べてきた例えば図７
に示す実施例では、第１溝５の深さｈ１は冷却水流入口
１６から連結部８までほぼ一定にされ、第２溝６の深さ
ｈ２も冷却水流入口１６から連結部８までほぼ一定にさ
れている。この場合、図２１において破線でもって示す
ように各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃの冷却水流入端
（第１溝５側）と冷却水流出端（第２溝６側）間の圧力
差は互いにほぼ等しくなっており、その結果各連通路１
５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量は互い
にほぼ等しくなっている。一方、図２０に示すシリンダ
ブロック１では冷却水は第１溝５内を冷却水流入口１６
から連結部８に向けて流通し、同時に各連通路１５ａ，
１５ｂ，１５ｃ内を第１溝５内から第２溝６内へ流通し
ている。このため、連通路１５ａ内には第１シリンダボ
ア２ａを冷却した後の冷却水が流通し、連通路１５ｂ内
には第２シリンダボア２ｂをさらに冷却した後の冷却水
が流通し、連通路１５ｃ内には第３シリンダボア２ｃを
さらに冷却した後の冷却水が流通している。その結果連
結部８から近い連通路程その内部を流通する冷却水の温
度が高くなる。この場合、上述したように各連通路１５
ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量はほぼ等
しくなっているので図７に示した実施例では連結部８か
ら近い連通路程冷却作用が低くなってしまう。

【００４６】そこで図２０に示した実施例では、第１溝
５の深さｈ１を冷却水流入口１６から連結部８に向かう
のに従って大きくすることにより第１溝５の流路抵抗が
冷却水流入口１６から連結部８に向かうのに従って小さ
くなるようにしている。第１溝５の流路抵抗が冷却水流
入口１６から連結部８に向かうのに従って小さくなると
第１溝５内を流通する冷却水の流速が冷却水流入口１６
から連結部８に向かうのに従って次第に低下されるよう
になり、その結果第１溝５内において冷却水流入口１６
と連結部８間に生ずる圧力降下が図２１において実線で
もって示すように小さくなる。一方、第２溝６内の圧力
は図７に示した場合とほぼ同様であり、したがって図２
０に示すシリンダブロック１では第１溝５の冷却水流の
下流に近づくのに従って各連通路１５ａ，１５ｂ，１５
ｃの冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力差が大きくさ
れる。その結果各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流
通する冷却水の流量が連結部８の近くに位置する連通路
程多くなり、すなわち連通路１５ａ内を流通する冷却水
量よりも連通路１５ｂ内を流通する冷却水量の方が多
く、連通路１５ｂ内を流通する冷却水量よりも連通路１
５ｃ内を流通する冷却水量の方が多くなる。したがっ
て、連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水
の温度が高い連通路程冷却水の流量が多くされるので連
結部８の近くに位置する連通路において冷却作用が低下
するのを阻止することができる。

【００４７】次に図２２および図２３を参照してさらに
別の実施例を説明する。本実施例におけるシリンダブロ
ック１は図１０に示すシリンダブロックとほぼ同様に構
成される。しかしながら第２溝５の形状が図１０のシリ
ンダブロックと異なっている。本実施例における第１溝
５の形状を略示する図２２（Ａ）および第２溝６の形状
を略示する図２２（Ｂ）を参照すると、第２溝５の深さ
ｈ２は第１シリンダボア２ａから第４シリンダボア２ｄ
に近づくのに従って、すなわち冷却水出口部２６から結
合部８に近づくのに従って小さくされており、それによ
り第１シリンダボア２ａから第４シリンダボア２ｄに近
づくのに従って第１溝５の流路面積が小さくされるよう
にし、したがって第１シリンダボア２ａから第４シリン
ダボア２ｄに近づくのに従って第２溝６の流路抵抗が大
きくなるようにしている。これに対し、本実施例におい
て第１溝５の深さｈ１は冷却水流入口１６から結合部８
までほぼ一定にされており、したがって第２溝６の流路
抵抗は冷却水流入口１６から結合部８までほぼ一定にさ
れている。なお図２２に示す例では、冷却水流入口１６
における第１溝５の深さｈ１と冷却水出口部２６におけ
る第２溝６の深さｈ２とが互いに等しくなっている。

【００４８】ところで、図１０に示した実施例では、ま
ず第１溝５内に冷却水を流入させ、第１溝５内を冷却水
流入口１６から連結部８に向けて流通した後の冷却水を
次いで第２溝６内に流入させ、第２溝６内を連結部８か
ら冷却水出口部２６に向けて流通した後にシリンダヘッ
ド冷却水通路１７内に流入させるようにしている。この
ため、図２３において破線でもって示すように第１溝５
内では冷却水流入口１６から連結部８に向かうのに従っ
て圧力が低くなり、一方第２溝６内では連結部８から冷
却水出口部２６に向かうのに従って圧力が低くなる。そ
の結果連結部８に近い連通路程その冷却水流入端と冷却
水流出端間の圧力差が小さくなっており、したがって連
結部８の近くに位置する連通路程冷却作用が低くなって
しまう。

【００４９】そこで図２２に示した実施例では、第２溝
６の深さｈ１を冷却水流入口１６から連結部８に向かう
のに従って小さくすることにより第２溝６の流路抵抗が
冷却水流入口１６から連結部８に向かうのに従って大き
くなるようにしている。この場合、連結部８を介して第
２溝６内に流入した冷却水の流速が急激に高められるの
で図２３において実線でもって示すように連結部８と連
通路１５ｃ間における第２溝６内の圧力が急激に低下す
る。次いで第２溝６の流路抵抗は冷却水出口部２６に向
けて次第に小さくされているので第２溝６内を流通する
冷却水の流速が連結部８から冷却水出口部２６に向かう
のに従って次第に低下されるようになり、その結果冷却
水出口部２６に向かうのに従って第２溝６内に生ずる圧
力降下が小さくなる。一方、第１溝５内の圧力は図１０
に示した場合とほぼ同様であり、したがって図２２に示
すシリンダブロック１では、連結部８の近くに位置する
連通路の冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力差を図１
０の場合に比べて大きくすることができる。その結果、
連結部８の近くに位置する連通路内を流通する冷却水の
流量を確保することができ、したがって連結部８の近く
に位置する連通路において冷却作用が低下するのを阻止
することができる。

【００５０】図２４および図２５を参照してさらに別の
実施例を説明する。図２４および図２５を参照すると、
第１シリンダボア２ａ内には第１シリンダボア２ａの内
壁面に沿いつつシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向に延びる環
状のライナ３１ａが挿入され、第２シリンダボア２ｂ内
には第２シリンダボア２ｂの内壁面に沿いつつシリンダ
ボア軸線Ｍ−Ｍ方向に延びる環状のライナ３１ｂが挿入
される。第１シリンダボア２ａと第２シリンダボア２ｂ
間に形成されるボア壁４ａの第１シリンダボア２ａ側壁
面４ａａにはシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向に延びる例え
ば３個の凹部３３ａが形成されており、一方ライナ３２
ａの外周面にはボア壁４ａの凹部３３ａに対応した形状
をなす凸部３４ａが形成されている。このため、ライナ
３２ａを第１シリンダボア２ａ内に挿入することにより
ボア壁４ａの凹部３３ａとライナ３２ａの凸部３４ａと
が互いに結合することとなる。同様に、ボア壁４ａの第
２シリンダボア２ｂ側壁面にはシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ
方向に延びる例えば３個の凹部が形成されており、一方
ライナ３２ｂの外周面にはボア壁４ａの凹部に対応した
形状をなす凸部が形成されており、このためライナ３２
ｂを第２シリンダボア２ｂ内に挿入することによりボア
壁４ａの凹部とライナ３２ａの凸部とが互いに結合され
ることとなる。なお、第３シリンダボア２ｃおよび第４
シリンダボア２ｄ内にもライナ３２ａ，３２ｂと同様の
ライナがそれぞれ挿入されている。さらに、第２シリン
ダボア２ｂと第３シリンダボア２ｃ間のボア壁４ｂは第
２シリンダボア２ｂ内のライナ３２ｂおよび第３シリン
ダボア２ｃ内のライナと、ボア壁４ａの場合と同様にし
てそれぞれ結合されており、第３シリンダボア２ｃと第
４シリンダボア２ｄ間のボア壁４ｃは第３シリンダボア
２ｃ内のライナおよび第４シリンダボア２ｄ内のライナ
と、ボア壁４ａの場合と同様にしてそれぞれ結合されて
いる。なお、これらライナはシリンダブロック１の鋳造
時にシリンダブロック１内に鋳ぐるむ、またはシリンダ
ボア内に打ち込むことによってシリンダブロック１に取
付けられる。

【００５１】ところで上述したように各ボア壁４ａ，４
ｂ，４ｃの冷却作用を向上するためには各連通路１５
ａ，１５ｂ，１５ｃの流路面積を大きくして各連通路１
５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を流通する冷却水の流量を増大
すればよい。ところが各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ
の流路面積を大きくするとボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの剛
性が低くなる。そこで本実施例では、各シリンダボア２
ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ内にライナを挿入してシリンダボ
ア間のボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの剛性が高くなるように
している。しかもボア壁４ａ，４ｂ，４ｃのシリンダボ
ア側壁面においてボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの凹部とライ
ナの凸部とが結合されているのでさらにボア壁４ａ，４
ｂ，４ｃの剛性を高めることができる。その結果、各ボ
ア壁４ａ，４ｂ，４ｃ内に形成される連通路１５ａ，１
５ｂ，１５ｃの流路面積を大きくすることができ、した
がって各ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの冷却作用を向上する
ことができる。さらに、ボア壁４ａ，４ｂ，４ｃに凹部
を設けると共にライナに凸部を設けることによりボア壁
４ａ，４ｂ，４ｃとライナとの接触面積が増大するので
ライナを良好に冷却することができる。なお本実施例は
図７または図１０に示したシリンダブロック１に適用す
ることができる。

【００５２】上述の図２４および図２５に示した実施例
では、例えばボア壁４ａのシリンダボア側壁面４ａａに
シリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向に延びる凹部３３ａを形成
すると共にライナ３２ａ外周面にボア壁４ａの凹部３３
ａに対応する形状の凸部３４ａを形成している。しかし
ながら図２６に示すようにボア壁４ａのシリンダボア側
壁面４ａａにシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ方向に延びる凸部
を形成すると共にライナ３２ａ外周面にボア壁４ａの凸
部に対応する形状の凹部を形成してもよい。

【００５３】図２７を参照してさらに別の実施例を説明
する。この実施例でも第１シリンダボア２ａ内には環状
をなすライナ３２ａが挿入され、第２シリンダボア２ｂ
内にも環状をなすライナ３２ｂが挿入され、第３シリン
ダボア２ｃおよび第４シリンダボア２ｄ内にも同様のラ
イナが挿入される。しかしながら本実施例では、例えば
第１シリンダボア２ａの内周面に環状の凹部３７ａが形
成され、一方ライナ３２ａの外周面に凹部３７ａに対応
する形状の凸部３８ａが形成される。ライナ３２ａを第
１シリンダボア２ａ内に挿入することによってこれら凹
部３７ａと凸部３８ａとが結合される。同様に第２シリ
ンダボア２ｂの内周面に環状の凹部が形成され、ライナ
３２ｂの外周面に凸部が形成されてこれら凹部および凸
部が互いに結合される。その結果、図２４に示した実施
例と同様に、ライナ３２ａ，３２ｂによりボア壁４ａの
剛性を高めることができ、したがって連通路１５ａの流
路面積を確保することができるのでボア壁４ａを良好に
冷却することができる。なおボア壁４ｂ，４ｃについて
も同様であるので説明を省略する。また本実施例は図７
または図１０に示したシリンダブロック１に適用するこ
とができる。

【００５４】図２８を参照してさらに別の実施例を説明
する。本実施例では、例えば図２８に示すように平面Ｌ
ａ上に形成されるリブ９ａは第１溝５内においてシリン
ダボア軸線Ｍ−Ｍ方向の中間位置に配置されており、リ
ブ１０ａも第２溝６内においてシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ
方向の中間位置に配置されている。したがって、平面Ｌ
ａ上の第１溝５内にはリブ９ａの上方において間隙１３
が形成されると共にリブ９ａの下方において間隙３９が
形成され、平面Ｌａ上の第２溝６内にはリブ１０ａの上
方において間隙１４が形成されると共にリブ１０ａの下
方において間隙４０が形成される。さらに、リブ９ａ内
には間隙１３と間隙３９とを連通する貫通穴４１が形成
されており、リブ１０ａ内には間隙１４と間隙４０とを
連通する貫通穴４２が形成されている。同様に、リブ９
ｂ，９ｃは第１溝５内においてシリンダボア軸線Ｍ−Ｍ
方向の中間位置にそれぞれ配置されており、リブ１０
ｂ，１０ｃは第２溝６内においてシリンダボア軸線Ｍ−
Ｍ方向の中間位置にそれぞれ配置されている。さらに、
各リブ９ｂ，９ｃ内にはそれぞれ平面Ｌｂ，Ｌｃ上に形
成される間隙１３と間隙３９とを連通する貫通穴４１が
それぞれ形成され、各リブ１０ｂ，１０ｃ内にはそれぞ
れ平面Ｌｂ，Ｌｃ上に形成される間隙１４と間隙４０と
を連通する貫通穴４２がそれぞれ形成される。

【００５５】ところで、平面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ上の各間
隙１３内を流通する冷却水の一部がそれぞれ対応する連
通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内に流入する。この場合平
面Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ上の各間隙１３内を流通する冷却水
中に加工屑または水垢などのゴミが含まれているとこの
ゴミが連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内に流入して連通
路１５ａ，１５ｂ，１５ｃが目詰まりする恐れがある。
連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃが目詰まりするともはや
連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内に冷却水が流通しにく
くなり、または流通しなくなるのでボア壁４ａ，４ｂ，
４ｃを良好に冷却できなくなる。そこで本実施例では、
各リブ９ａ，９ｂ，９ｃ内に貫通穴４１を設けて間隙１
３内のゴミを貫通穴４１を介して間隙３９内に導くよう
にし、すなわち第１溝５内を流通する冷却水中にゴミが
含まれている場合にこのゴミが第１溝５内の底部に存在
するようにしている。上述したように各連通路１５ａ，
１５ｂ，１５ｃは第１溝５内の頂部において開口してお
り、したがって各リブ９ａ，９ｂ，９ｃ内に貫通穴４１
を設けることにより連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃが目
詰まりするのを阻止できる。

【００５６】同様に、各リブ１０ａ，１０ｂ，１０ｃ内
に貫通穴４２を設けることにより第２溝６内を流通する
冷却水中に含まれうるゴミが第２溝６の底部に存在する
ようにしている。その結果、例えば機関停止時に冷却水
が各連通路１５ａ，１５ｂ，１５ｃ内を第２溝６から第
１溝５へ向けて流通するようなことがあっても連通路１
５ａ，１５ｂ，１５ｃが目詰まりするのを阻止できる。
したがってボア壁４ａ，４ｂ，４ｃの良好な冷却を確保
でき、したがってシリンダボア２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ
の変形を低減することができる。なお本実施例は図７ま
たは図１０に示したシリンダブロック１に適用すること
ができる。

【００５７】図２９から図３１を参照してさらに別の実
施例を説明する。図２９および図３１（Ａ）を参照する
と、第２溝６の冷却水出口部２６には冷却水流入口１６
と第２溝６の冷却水出口部２６とを遮断する遮断部材４
３が配置される。この遮断部材４３内には冷却水流出通
路４４が形成されており、この冷却水流出通路４４の一
端は冷却水出口部２６の頂部および底部に開口してお
り、冷却水流出通路４４の他端はガスケット１２内の流
通孔２７内に開口している。したがって、冷却水流入口
１６から第１溝５内に流入した冷却水は第１溝５内を流
通した後に第２溝６内に流入し、次いで第２溝６内を流
通した後に遮断部材４３内の冷却水流出通路４４内を流
通し、ガスケット１２内の流通孔２７およびシリンダヘ
ッド１１内の流入口２８を介してシリンダヘッド冷却水
通路１７内に流入する。

【００５８】ところで、図１０に示した実施例における
ように冷却水出口部２６内に到った冷却水を遮断部材２
５の側壁面に沿いつつ流通孔２７および流入口２８を介
してシリンダヘッド冷却水通路１７内に導くようにする
と第２溝６内において冷却水は図３１（Ｂ）において矢
印Ｗ′でもって示すように流通するので遮断部材２５に
隣接する第２溝６の底部が淀んで淀み部４５が形成され
る恐れがある。そこで本実施例では、遮断部材４３内に
第２溝６の底部に開口して第２溝６の底部を流通する冷
却水をシリンダヘッド冷却水通路１７内に導く冷却水流
通通路４４を形成するようにしている。その結果、第２
溝６内を流通した後の冷却水は図３１（Ａ）において矢
印Ｗでもって示すように次いで遮断部材４３内の冷却水
流出通路４４内に流入し、したがって第２溝６内が淀む
のが阻止される。

【００５９】これまで述べてきた実施例ではリブ９ａ，
９ｂ，９ｃ，１０ａ，１０ｂ，１０ｃをシリンダブロッ
ク１と一体的に形成している。しかしながら、これらリ
ブをシリンダブロック１とは別個に形成して各平面Ｌ
ａ，Ｌｂ，Ｌｃ上の第１溝５および第２溝６内において
それぞれシリンダブロック１と結合するようにしてもよ
い。

【００６０】

【発明の効果】請求項１に記載の発明では、ボア壁のう
ち比較的剛性の高い部分のボア壁にリブを結合している
のでシリンダブロックの剛性を向上しつつシリンダボア
の変形を低減できる。請求項２に記載の発明では請求項
１に記載の発明に加えて、シリンダボア間のボア壁内の
連通路内に冷却水が流通するのでシリンダボア間のボア
壁の冷却を確保でき、それによりシリンダボアの変形を
さらに低減できる。請求項３に記載の発明では請求項２
に記載の発明に加えて、連通路の冷却水流入端と冷却水
流出端間の圧力差を増大できるので連通路内を流通する
冷却水の流量を確保でき、したがってシリンダボア間の
ボア壁をさらに良好に冷却でき、斯くしてシリンダボア
の変形をさらに低減できる。請求項４に記載の発明では
請求項２に記載の発明に加えて、連通路の冷却水流入端
と冷却水流出端間の圧力差を増大できるのでシリンダボ
ア間のボア壁をさらに良好に冷却でき、したがってシリ
ンダボアの変形をさらに低減できる。請求項５に記載の
発明では請求項４に記載の発明に加えて、連通路の冷却
水流出端における圧力を低下させることができるので連
通路の冷却水流入端と冷却水流出端間の圧力差を増大で
き、したがってシリンダボア間のボア壁をさらに良好に
冷却でき、したがってシリンダボアの変形をさらに低減
できる。請求項６に記載の発明では請求項２に記載の発
明に加えて、第１の溝の下流側に位置する連通路内を流
通する冷却水流量を確保することができるので各連通路
間の冷却作用の差を低減することができる。請求項７に
記載の発明では請求項２に記載の発明に加えて、第２の
溝の上流側に位置する連通路内を流通する冷却水流量を
確保することができるので各連通路間の冷却作用の差を
低減することができる。請求項８に記載の発明では請求
項２に記載の発明に加えて、シリンダボア間のボア壁内
に連通路を形成したときに生じうるボア壁の剛性の低下
を阻止できる。請求項９に記載の発明では請求項２に記
載の発明に加えて、冷却水中のゴミが貫通穴を介して第
１および第２の溝の底部に移動可能となるので連通路が
ゴミによって目詰まりするのを阻止でき、したがって連
通路内を冷却水が良好に流通するのを確保できる。請求
項１０に記載の発明では請求項１に記載の発明に加え
て、遮断部材に隣接する第２の溝の底部において冷却水
が淀むのを阻止でき、したがってシリンダボアの変形を
さらに低減できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示すシリンダブロックの平
面断面図である。

【図２】図１の線ＩＩ−ＩＩに沿ってみたシリンダブロ
ックの断面図である。

【図３】好ましくない例を示すシリンダブロックの部分
拡大断面図である。

【図４】シリンダブロックの剛性とリブの肉厚との関係
を示す数値解析結果である。

【図５】シリンダボアの平面断面の真円度とリブの肉厚
との関係を示す数値解析結果である。

【図６】図１のＡ部の拡大図である。

【図７】別の実施例を示すシリンダブロックの平面断面
図である。

【図８】図７の線ＶＩＩＩ−ＶＩＩＩに沿ってみたシリ
ンダブロックの断面図である。

【図９】図７のシリンダブロックに適用される（Ａ）シ
リンダヘッドの平面断面図および（Ｂ）ガスケットの頂
面図である。

【図１０】さらに別の実施例を示すシリンダブロックの
平面断面図である。

【図１１】図１０のシリンダブロックに適用される
（Ａ）シリンダヘッドの平面断面図および（Ｂ）ガスケ
ットの頂面図である。

【図１２】さらに別の実施例を示すシリンダブロックの
平面断面図である。

【図１３】図１２のシリンダブロックに適用される
（Ａ）シリンダヘッドの平面断面図および（Ｂ）ガスケ
ットの頂面図である。

【図１４】さらに別の実施例を示すシリンダブロックの
平面断面図である。

【図１５】図１４のシリンダブロックに適用される
（Ａ）シリンダヘッドの平面断面図および（Ｂ）ガスケ
ットの頂面図である。

【図１６】さらに別の実施例を示す、図２と同様なシリ
ンダブロックの断面図である。

【図１７】さらに別の実施例を示す、図２と同様なシリ
ンダブロックの断面図である。

【図１８】さらに別の実施例を示す、図６と同様なシリ
ンダブロックの部分拡大断面図である。

【図１９】図１８の線ＸＩＸ−ＸＩＸに沿ってみたシリ
ンダブロックの断面図である。

【図２０】さらに別の実施例を示す、第１溝および第２
溝の概略図である。

【図２１】図２０に示す実施例における第１溝および第
２溝内の圧力を示す線図である。

【図２２】さらに別の実施例を示す、第１溝および第２
溝の概略図である。

【図２３】図２２に示す実施例における第１溝および第
２溝内の圧力を示す線図である。

【図２４】さらに別の実施例を示す、図６と同様なシリ
ンダブロックの部分拡大断面図である。

【図２５】図２４の線ＸＸＶ−ＸＸＶに沿ってみたシリ
ンダブロックの断面図である。

【図２６】さらに別の実施例を示す、図６と同様なシリ
ンダブロックの部分拡大断面図である。

【図２７】さらに別の実施例を示す、図２５と同様なシ
リンダブロックの部分断面図である。

【図２８】さらに別の実施例を示す、図２と同様なシリ
ンダブロックの断面図である。

【図２９】さらに別の実施例を示すシリンダブロックの
平面断面図である。

【図３０】図２９のシリンダブロックに適用される
（Ａ）シリンダヘッドの平面断面図および（Ｂ）ガスケ
ットの頂面図である。

【図３１】冷却水出口部における冷却水の流れを説明す
る図である。

【符号の説明】

１…シリンダブロック ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ…シリンダボア ３ａ，３ｂ，３ｃ，３ｄ…ボア壁 ４ａ，４ｂ，４ｃ…隣接するシリンダボア間のボア壁 ５…第１溝 ５ａ…第１溝の内壁面 ５ｂ…第１溝の外壁面 ６…第２溝 ６ａ…第２溝の内壁面 ６ｂ…第２溝の外壁面 ９ａ，９ｂ，９ｃ…第１溝内のリブ １０ａ，１０ｂ，１０ｃ…第２溝内のリブ １１…シリンダヘッド １２…ガスケット １５ａ，１５ｂ，１５ｃ…連通路 １６…冷却水流入口 １７…シリンダヘッド冷却水通路 ２０ａ，２０ｂ，２０ｃ，２０ｄ…第１溝側の流通孔 ２１ａ，２１ｂ，２１ｃ，２１ｄ…第２溝側の流通孔 ２５…遮断部材 ２６…第２溝の冷却水出口部 ２９…突起部 ４１，４２…貫通穴 Ｋ−Ｋ…シリンダブロックの長手軸線 Ｌａ，Ｌｂ，Ｌｃ…平面 Ｍ−Ｍ…シリンダボアの軸線

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 勝又 勝美 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 河内 正人 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内

Claims (10)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 機関の長手軸線に沿って配置された複数
   個のシリンダボアを備え、機関の長手軸線の一側におい
   て各シリンダボアの周囲に沿いつつ一端のシリンダボア
   から他端のシリンダボアまで連続して延びる第１の溝を
   形成すると共に機関の長手軸線の他側において各シリン
   ダボアの周囲に沿いつつ一端のシリンダボアから他端の
   シリンダボアまで連続して延びる第２の溝を形成し、こ
   れら第１および第２の溝はシリンダブロックの頂面にお
   いてそれぞれ開口しており、該第１の溝の一端と該第２
   の溝の一端とを互いに連結すると共に該第１の溝の他端
   と該第２の溝の他端とを互いに連結し、シリンダボア側
   に位置する第１および第２の溝の内壁面とこれに対面す
   る第１および第２の溝の外壁面とを互いに結合するリブ
   を設けた多気筒内燃機関のシリンダブロックにおいて、
   上記リブが機関長手軸線に対し垂直をなしかつ隣接する
   シリンダボア間のボア壁の中心部を含んで延びる平面に
   沿いつつ延びるように上記第１および第２の溝内にそれ
   ぞれ形成されており、機関長手方向における該リブの肉
   厚をシリンダボア間のボア壁の機関長手方向における肉
   厚以下に設定した多気筒内燃機関のシリンダブロック。
2. 【請求項２】 上記第１および第２の溝内に冷却水を流
   通させ、シリンダボア間のボア壁内に上記第１の溝と第
   ２の溝とを互いに連通させて第１の溝から第２の溝に冷
   却水を流通させる連通路を形成した請求項１に記載の多
   気筒内燃機関のシリンダブロック。
3. 【請求項３】 上記第１および第２の溝がシリンダブロ
   ックとシリンダヘッド間に挿入されるガスケットにより
   シリンダヘッド内のシリンダヘッド冷却水通路から分離
   されており、該ガスケット内に上記第１および第２の溝
   とシリンダヘッド冷却水通路とをそれぞれ連通する複数
   個の流通孔を形成し、第１の溝とシリンダヘッド冷却水
   通路とを連通する流通孔の流路抵抗を第２の溝とシリン
   ダヘッド冷却水通路とを連通する流通孔の流路抵抗に比
   べて大きくした請求項２に記載の多気筒内燃機関のシリ
   ンダブロック。
4. 【請求項４】 上記平面上において上記第２の溝の流路
   抵抗を上記第１の溝の流路抵抗に比べて大きくした請求
   項２に記載の多気筒内燃機関のシリンダブロック。
5. 【請求項５】 シリンダブロックとシリンダヘッド間に
   挿入されるガスケットから上記平面上において上記第２
   の溝内に延びる突起部を具備し、該突起部により第２の
   溝の流路面積を第１の溝の流路面積に比べて小さくする
   請求項４に記載の多気筒内燃機関のシリンダブロック。
6. 【請求項６】 上記第１の溝の一端と上記第２の溝の一
   端との連結部に冷却水流入口を形成して該冷却水流入口
   内を流通した冷却水を次いで上記第１の溝と第２の溝と
   に流入させてこれら第１および第２の溝内に一端のシリ
   ンダボアから他端のシリンダボアに向けて冷却水を流通
   させ、該第１の溝の流路抵抗を一端のシリンダボアから
   他端のシリンダボアに近づくのに従って小さくするよう
   にした請求項２に記載の多気筒内燃機関のシリンダブロ
   ック。
7. 【請求項７】 上記第１の溝内に一端のシリンダボアか
   ら他端のシリンダボアに向けて冷却水を流通させると共
   に第１の溝内を流通した冷却水を次いで上記第２の溝内
   に流入させて該第２の溝内に冷却水を他端のシリンダボ
   アから一端のシリンダボアに向けて流通させ、該第２の
   溝の流路抵抗を一端のシリンダボアから他端のシリンダ
   ボアに近づくのに従って大きくするようにした請求項２
   に記載の多気筒内燃機関のシリンダブロック。
8. 【請求項８】 シリンダボア間のボア壁のシリンダボア
   側壁面に凹部または凸部を形成し、該ボア壁の凹部また
   は凸部に対応する凸部または凹部を備えた環状のライナ
   をシリンダボア内に挿入してボア壁の凹部または凸部と
   ライナの凸部または凹部とを互いに結合させた請求項２
   に記載の多気筒内燃機関のシリンダブロック。
9. 【請求項９】 上記リブを上記第１または第２の溝内に
   おいてシリンダボアの軸線方向の中間高さ位置に配置
   し、該リブ内にシリンダボア軸線方向に延びる貫通穴を
   設けた請求項２に記載の多気筒内燃機関のシリンダブロ
   ック。
10. 【請求項１０】 上記第１の溝内に冷却水を流通させる
    と共に第１の溝内を流通した冷却水を次いで上記第２の
    溝内に流入させ、第２の溝の冷却水出口部に冷却水の流
    出を遮断する遮断部材を配置し、該遮断部材内に第２の
    溝の底部に開口して第２の溝の底部の冷却水をシリンダ
    ヘッド内のシリンダヘッド冷却水通路内に導く冷却水流
    出通路を形成した請求項１に記載の多気筒内燃機関のシ
    リンダブロック。