JPH08277422A - ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 - Google Patents
ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法Info
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- JPH08277422A JPH08277422A JP8060695A JP8060695A JPH08277422A JP H08277422 A JPH08277422 A JP H08277422A JP 8060695 A JP8060695 A JP 8060695A JP 8060695 A JP8060695 A JP 8060695A JP H08277422 A JPH08277422 A JP H08277422A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ローピング性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板の製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 重量％にてＡｌ：０．０３〜０．１０％、Ｃ
ｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．００５〜０．０２
５％を含有するフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板を
ラルソン・ミラーパラメータが２３０００以上となる条
件で焼鈍し、続いて１パス目の圧下率を２０％以下で、
かつ総圧下率を５０〜９０％の範囲とする条件で冷間圧
延を行うことからなり、その際好ましくは最終パスのロ
ール硬さがビッカース硬度でＨｖ≧９００、ロール粗さ
が平均粗さでＲａ≦０．１０μm である圧延ロールを用
いる。
ス鋼板の製造方法を提供することを目的とする。 【構成】 重量％にてＡｌ：０．０３〜０．１０％、Ｃ
ｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．００５〜０．０２
５％を含有するフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板を
ラルソン・ミラーパラメータが２３０００以上となる条
件で焼鈍し、続いて１パス目の圧下率を２０％以下で、
かつ総圧下率を５０〜９０％の範囲とする条件で冷間圧
延を行うことからなり、その際好ましくは最終パスのロ
ール硬さがビッカース硬度でＨｖ≧９００、ロール粗さ
が平均粗さでＲａ≦０．１０μm である圧延ロールを用
いる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ローピング性に優れた
フェライト系ステンレス鋼板を冷間圧延により製造する
方法に関するものである。
フェライト系ステンレス鋼板を冷間圧延により製造する
方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼薄板製品は、家庭用品、自
動車用品、厨房用品などに極めて広汎に使用されてお
り、深絞り等の成形加工性だけでなく、優れた表面品位
を有する薄板が要望されている。フェライト系ステンレ
ス鋼板の表面品位としては、光沢、写像性が挙げられ、
それらを向上させる技術として、従来から冷間圧延条件
の最適化が図られてきた。しかしながら、フェライト系
ステンレス鋼板にはローピングと呼ばれる特有現象があ
り、これにより品位の優劣が決定される場合があるた
め、品質上の問題になることがある。
動車用品、厨房用品などに極めて広汎に使用されてお
り、深絞り等の成形加工性だけでなく、優れた表面品位
を有する薄板が要望されている。フェライト系ステンレ
ス鋼板の表面品位としては、光沢、写像性が挙げられ、
それらを向上させる技術として、従来から冷間圧延条件
の最適化が図られてきた。しかしながら、フェライト系
ステンレス鋼板にはローピングと呼ばれる特有現象があ
り、これにより品位の優劣が決定される場合があるた
め、品質上の問題になることがある。
【０００３】ローピングとは、圧延方向と平行に凹凸の
縞模様が発生する現象である。フェライト系ステンレス
鋼板をプレス成形すると、リジングと呼ばれる同様な現
象を生じることが知られており、従来からリジングに関
する改善方法の提案は数多くなされている。しかしなが
ら、ローピングについての改善提案は少なく、製品板の
表面品位や美観を向上させるためには解決しなければな
らない問題であった。
縞模様が発生する現象である。フェライト系ステンレス
鋼板をプレス成形すると、リジングと呼ばれる同様な現
象を生じることが知られており、従来からリジングに関
する改善方法の提案は数多くなされている。しかしなが
ら、ローピングについての改善提案は少なく、製品板の
表面品位や美観を向上させるためには解決しなければな
らない問題であった。
【０００４】連続鋳造鋳片より製造されるフェライト系
ステンレス鋼板は、鋳造時に形成される柱状晶が原因で
リジングが顕著になるとされており、柱状晶を減少させ
ることによりリジングは低減されることが確認されてい
る。また、特開昭６０−２４３２５号公報に開示されて
いるように、成分元素の影響や、熱延条件、熱延板焼鈍
の最適条件化によってリジングが低減することが認めら
れているが、何れにしても結晶粒の微細化、ランダム化
を図り、塑性変形能の異なる集合組織を破砕することが
共通の思想であった。
ステンレス鋼板は、鋳造時に形成される柱状晶が原因で
リジングが顕著になるとされており、柱状晶を減少させ
ることによりリジングは低減されることが確認されてい
る。また、特開昭６０−２４３２５号公報に開示されて
いるように、成分元素の影響や、熱延条件、熱延板焼鈍
の最適条件化によってリジングが低減することが認めら
れているが、何れにしても結晶粒の微細化、ランダム化
を図り、塑性変形能の異なる集合組織を破砕することが
共通の思想であった。
【０００５】しかしながら、ローピングは圧延により板
厚方向の圧縮変形および圧延方向の引張変形などが生じ
て初めて発生する。これは、先に述べたように、圧延に
おける塑性変形能が、同一方位を有する集合組織によっ
て異なるためである。つまり、冷間圧延工程においてロ
ーピングは発生・発達し、最終工程終了後の製品板の表
面に凹凸を形成する。
厚方向の圧縮変形および圧延方向の引張変形などが生じ
て初めて発生する。これは、先に述べたように、圧延に
おける塑性変形能が、同一方位を有する集合組織によっ
て異なるためである。つまり、冷間圧延工程においてロ
ーピングは発生・発達し、最終工程終了後の製品板の表
面に凹凸を形成する。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】フェライト系ステンレ
ス鋼板のローピング性の向上を阻害する因子として、圧
延による塑性変形能の異なる集合組織の発達がある。こ
の集合組織の発達を抑え、かつ余分な製造工程や製造時
間を必要とせずにローピングを低減する方法が求められ
ていた。そこで本発明者らは、ローピング性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板を効果的かつ効率的に得るこ
とのできる製造方法について検討を行った。
ス鋼板のローピング性の向上を阻害する因子として、圧
延による塑性変形能の異なる集合組織の発達がある。こ
の集合組織の発達を抑え、かつ余分な製造工程や製造時
間を必要とせずにローピングを低減する方法が求められ
ていた。そこで本発明者らは、ローピング性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板を効果的かつ効率的に得るこ
とのできる製造方法について検討を行った。
【０００７】本発明は、冷間圧延工程において効果的に
ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を製
造する方法を提供することを目的とするものである。
ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板を製
造する方法を提供することを目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】すなわち、本発明の要旨
とするところは、重量％にて、Ａｌ：０．０３〜０．１
０％、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２５％を含有するフェライト系ステンレス鋼の熱
延鋼板を下記の（１）式で示される条件で焼鈍し、続い
て１パス目の圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総圧下
率Ｒt を５０〜９０％の範囲とする条件で冷間圧延を行
うことを特徴とするローピング性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法にある。
とするところは、重量％にて、Ａｌ：０．０３〜０．１
０％、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２５％を含有するフェライト系ステンレス鋼の熱
延鋼板を下記の（１）式で示される条件で焼鈍し、続い
て１パス目の圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総圧下
率Ｒt を５０〜９０％の範囲とする条件で冷間圧延を行
うことを特徴とするローピング性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法にある。
【０００９】 ＬＭＰ＝（Ｔ＋２７３）・（ｌｏｇｔ＋２０）≧２３０００ …… （１） Ｔ：焼鈍温度（℃）、ｔ：焼鈍時間（ｈｒ） さらに本発明は、前記冷間圧延において、最終パスのロ
ール硬さＨがビッカース硬度でＨｖ≧９００、ロール表
面粗さＲが平均粗さでＲａ≦０．１０μｍである圧延ロ
ールを用いることでローピング高さを低減することを特
徴とする。
ール硬さＨがビッカース硬度でＨｖ≧９００、ロール表
面粗さＲが平均粗さでＲａ≦０．１０μｍである圧延ロ
ールを用いることでローピング高さを低減することを特
徴とする。
【００１０】以下に本発明の限定理由を説明する。Ｃｒ
は耐食性および耐高温酸化性の向上のために１３．０％
以上の添加が必要であり、また１８．０％を超える添加
は成形加工性が劣化するので、１３．０〜１８．０％の
範囲とした。さらに、耐食性と成形加工性の確保という
点から、１５．０〜１７．０％の範囲が望ましい。
は耐食性および耐高温酸化性の向上のために１３．０％
以上の添加が必要であり、また１８．０％を超える添加
は成形加工性が劣化するので、１３．０〜１８．０％の
範囲とした。さらに、耐食性と成形加工性の確保という
点から、１５．０〜１７．０％の範囲が望ましい。
【００１１】Ａｌは、後述する熱延板焼鈍において、Ｎ
と結合してＡｌＮとして析出することにより冷間圧延前
の材料を軟質化させる効果があり、そのためには０．０
３％以上の添加が必要である。一方、０．１０％を超え
るとＡｌ2 Ｏ3 系介在物量が増えてＡｌ2 Ｏ3 起因の耐
銹性の劣化が起こる。従って、Ａｌの範囲は０．０３〜
０．１０％とした。Ａｌが少ないと、最終焼鈍において
鋼板中の硬い相をフェライトと炭化物に分離する際に比
較的長時間の焼鈍を要するため、経済性を考慮すると
０．０５〜０．１０％が望ましい。
と結合してＡｌＮとして析出することにより冷間圧延前
の材料を軟質化させる効果があり、そのためには０．０
３％以上の添加が必要である。一方、０．１０％を超え
るとＡｌ2 Ｏ3 系介在物量が増えてＡｌ2 Ｏ3 起因の耐
銹性の劣化が起こる。従って、Ａｌの範囲は０．０３〜
０．１０％とした。Ａｌが少ないと、最終焼鈍において
鋼板中の硬い相をフェライトと炭化物に分離する際に比
較的長時間の焼鈍を要するため、経済性を考慮すると
０．０５〜０．１０％が望ましい。
【００１２】Ｎは０．０２５％を超えると熱延板焼鈍時
のＡｌＮ析出による材料の軟化効果が不十分であり、ま
た０．００５％未満では高純化のためのコストアップに
つながる。従って、Ｎの範囲は０．００５〜０．０２５
％とした。さらに、経済性と材質特性を考慮すると０．
００７〜０．０１５％が望ましい。通常、ステンレス鋼
板は熱間圧延−焼鈍−冷間圧延−焼鈍−調質圧延の工程
により製造される。その際、先にも述べたようにローピ
ング高さを低減するためには、熱間圧延後の焼鈍により
再結晶を促進させなければならない。本発明者らは、成
分および熱延板焼鈍条件を種々検討した結果、Ａｌを
０．０３％以上添加すると、焼鈍温度Ｔと焼鈍時間ｔに
より表わされるラルソン・ミラーパラメータ（以下、Ｌ
ＭＰと呼ぶ）を２３０００以上とする熱延板焼鈍を行う
ことによって、製品板のローピング性を向上させること
ができることを見出した。
のＡｌＮ析出による材料の軟化効果が不十分であり、ま
た０．００５％未満では高純化のためのコストアップに
つながる。従って、Ｎの範囲は０．００５〜０．０２５
％とした。さらに、経済性と材質特性を考慮すると０．
００７〜０．０１５％が望ましい。通常、ステンレス鋼
板は熱間圧延−焼鈍−冷間圧延−焼鈍−調質圧延の工程
により製造される。その際、先にも述べたようにローピ
ング高さを低減するためには、熱間圧延後の焼鈍により
再結晶を促進させなければならない。本発明者らは、成
分および熱延板焼鈍条件を種々検討した結果、Ａｌを
０．０３％以上添加すると、焼鈍温度Ｔと焼鈍時間ｔに
より表わされるラルソン・ミラーパラメータ（以下、Ｌ
ＭＰと呼ぶ）を２３０００以上とする熱延板焼鈍を行う
ことによって、製品板のローピング性を向上させること
ができることを見出した。
【００１３】ＳＵＳ４３０についてＡｌ含有量およびＬ
ＭＰの条件を変化させた時のローピング高さを図１に示
す。この図から明らかなように、ＬＭＰを大きくするこ
とによりローピング高さは低減するが、Ａｌ含有量が
０．０３％以上ではＬＭＰを２３０００以上にすること
により冷間圧延前の材料の硬さＨｖが１３５以下とな
る。さらに、続いて行う冷間圧延での条件を限定するこ
とによりローピング高さが低減し、品質上問題にならな
い高さである０．２μｍ以下になる。さらに、Ａｌを
０．１０％を超えて添加しても、冷間圧延前の材料の硬
さに対する軟化効果は飽和しており、ローピング高さに
対する軽減効果も同様である。従って、Ａｌ添加量を
０．０３〜０．１０％の範囲とし、熱延板焼鈍条件とし
てＬＭＰの範囲を２３０００以上とした。
ＭＰの条件を変化させた時のローピング高さを図１に示
す。この図から明らかなように、ＬＭＰを大きくするこ
とによりローピング高さは低減するが、Ａｌ含有量が
０．０３％以上ではＬＭＰを２３０００以上にすること
により冷間圧延前の材料の硬さＨｖが１３５以下とな
る。さらに、続いて行う冷間圧延での条件を限定するこ
とによりローピング高さが低減し、品質上問題にならな
い高さである０．２μｍ以下になる。さらに、Ａｌを
０．１０％を超えて添加しても、冷間圧延前の材料の硬
さに対する軟化効果は飽和しており、ローピング高さに
対する軽減効果も同様である。従って、Ａｌ添加量を
０．０３〜０．１０％の範囲とし、熱延板焼鈍条件とし
てＬＭＰの範囲を２３０００以上とした。
【００１４】なお、焼鈍温度が７５０℃未満の場合には
再結晶が不十分となり、９５０℃を超えるとγ相が析出
し、焼鈍後にマルテンサイトに変態して硬質化する。こ
のため、焼鈍温度は７５０〜９５０℃が望ましい。ま
た、焼鈍時間が２ｈｒ未満では再結晶が不十分となり、
１０時間を超えてもその効果は飽和するため、焼鈍時間
は２〜１０時間が望ましい。以上の焼鈍温度と焼鈍時間
を考慮すると、ＬＭＰは２３０００〜２４０００が望ま
しい。
再結晶が不十分となり、９５０℃を超えるとγ相が析出
し、焼鈍後にマルテンサイトに変態して硬質化する。こ
のため、焼鈍温度は７５０〜９５０℃が望ましい。ま
た、焼鈍時間が２ｈｒ未満では再結晶が不十分となり、
１０時間を超えてもその効果は飽和するため、焼鈍時間
は２〜１０時間が望ましい。以上の焼鈍温度と焼鈍時間
を考慮すると、ＬＭＰは２３０００〜２４０００が望ま
しい。
【００１５】前述したように、ローピングはステンレス
鋼板表面に認められる微小な凹凸であるが、その凹凸は
冷間圧延工程で発生している。そのため、製品板におい
てローピング高さを低減する手段としては、ローピング
が発生する冷間圧延工程で機械的に押しつぶしてしまう
方法が、最も効果的でかつ効率的である。本発明者ら
は、冷間圧延条件を種々検討した結果、Ａｌを０．０３
〜０．１０％添加し、冷間圧延前の熱延板焼鈍をＬＭＰ
で２３０００以上とした素材の冷間圧延工程において、
１パス目の冷延圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総圧
下率Ｒt を５０〜９０％とすることにより、製品板のロ
ーピング性を満足できることを見出した。
鋼板表面に認められる微小な凹凸であるが、その凹凸は
冷間圧延工程で発生している。そのため、製品板におい
てローピング高さを低減する手段としては、ローピング
が発生する冷間圧延工程で機械的に押しつぶしてしまう
方法が、最も効果的でかつ効率的である。本発明者ら
は、冷間圧延条件を種々検討した結果、Ａｌを０．０３
〜０．１０％添加し、冷間圧延前の熱延板焼鈍をＬＭＰ
で２３０００以上とした素材の冷間圧延工程において、
１パス目の冷延圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総圧
下率Ｒt を５０〜９０％とすることにより、製品板のロ
ーピング性を満足できることを見出した。
【００１６】Ａｌ含有のＳＵＳ４３０について、１パス
目の圧下率Ｒ1 および総圧下率Ｒtを変化させた時のロ
ーピング高さを図２に示す。すなわち、１パス目の冷間
圧延率Ｒ1 が２０％を超えると１パス目に発生するロー
ピング高さが０．２μｍを超える。総圧下率Ｒt が５０
％未満では、１パス目に発生したローピングを押しつぶ
すには十分でなく、総圧下率Ｒt が９０％を超えると同
一方位の冷延集合組織が発達し、その悪影響が機械的押
さえ込み効果より強くなって、製品板のローピング高さ
が０．２μｍを超える。従って、本発明の冷間圧延にお
いては１パス目の圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総
圧下率Ｒt の範囲を５０〜９０％とした。なお、生産効
率上１パス目の圧下率Ｒ1 は５〜２０％が望ましく、総
圧下率Ｒ t は７０〜９０％が望ましい。
目の圧下率Ｒ1 および総圧下率Ｒtを変化させた時のロ
ーピング高さを図２に示す。すなわち、１パス目の冷間
圧延率Ｒ1 が２０％を超えると１パス目に発生するロー
ピング高さが０．２μｍを超える。総圧下率Ｒt が５０
％未満では、１パス目に発生したローピングを押しつぶ
すには十分でなく、総圧下率Ｒt が９０％を超えると同
一方位の冷延集合組織が発達し、その悪影響が機械的押
さえ込み効果より強くなって、製品板のローピング高さ
が０．２μｍを超える。従って、本発明の冷間圧延にお
いては１パス目の圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総
圧下率Ｒt の範囲を５０〜９０％とした。なお、生産効
率上１パス目の圧下率Ｒ1 は５〜２０％が望ましく、総
圧下率Ｒ t は７０〜９０％が望ましい。
【００１７】先にも述べたように、ステンレス鋼板は製
品板の光沢は表面品位の上で非常に重要である。そこ
で、本発明においては、冷間圧延の最終パスにおいてロ
ール表面の平均粗さが０．１０μｍ以下のロールを用い
た。しかしながら、上記のように、ローピングはステン
レス鋼板表面の微小な縞模様であるため、ステンレス鋼
板の光沢が向上するとローピングが際立つようになる。
品板の光沢は表面品位の上で非常に重要である。そこ
で、本発明においては、冷間圧延の最終パスにおいてロ
ール表面の平均粗さが０．１０μｍ以下のロールを用い
た。しかしながら、上記のように、ローピングはステン
レス鋼板表面の微小な縞模様であるため、ステンレス鋼
板の光沢が向上するとローピングが際立つようになる。
【００１８】本発明者らは、光沢とローピング性の両者
を向上させることが、冷間圧延における最終パスにおい
て高硬度のロールを用いることで達成できることを見出
した。ローピング高さに及ぼす冷間圧延における最終パ
スのロールの硬さの影響を図３に示す。この図から明ら
かなように、Ａｌ：０．０７％、Ｎ：０．０１０％を含
有する１７Ｃｒフェライト系ステンレス鋼板において、
ＬＭＰが２３０００となる熱延板焼鈍を施した素材に対
して、１パス目の圧下率が２０％以下で、かつ総圧下率
が５０％以上である冷間圧延条件とすること、および最
終パスのロールがビッカース硬度Ｈｖで９００以上にす
ることにより、冷間圧延後のローピング高さが０．４μ
ｍ以下となる。製品板においてローピング高さが０．２
μｍ以下であればローピング性は確保されているといえ
るが、冷間圧延ままの素材で０．４μｍ以下であれば最
終工程である調質圧延においてローピング高さを０．２
μｍ以下とすることができる。
を向上させることが、冷間圧延における最終パスにおい
て高硬度のロールを用いることで達成できることを見出
した。ローピング高さに及ぼす冷間圧延における最終パ
スのロールの硬さの影響を図３に示す。この図から明ら
かなように、Ａｌ：０．０７％、Ｎ：０．０１０％を含
有する１７Ｃｒフェライト系ステンレス鋼板において、
ＬＭＰが２３０００となる熱延板焼鈍を施した素材に対
して、１パス目の圧下率が２０％以下で、かつ総圧下率
が５０％以上である冷間圧延条件とすること、および最
終パスのロールがビッカース硬度Ｈｖで９００以上にす
ることにより、冷間圧延後のローピング高さが０．４μ
ｍ以下となる。製品板においてローピング高さが０．２
μｍ以下であればローピング性は確保されているといえ
るが、冷間圧延ままの素材で０．４μｍ以下であれば最
終工程である調質圧延においてローピング高さを０．２
μｍ以下とすることができる。
【００１９】また、製品板の表面光沢は、圧延ロール表
面粗さを素材に転写させ、冷延鋼板の表面粗さを小さく
することで確保できるため、冷間圧延の最終パスにおい
てロール表面の粗さを平均粗さで０．１０μｍ以下とし
た。本発明の冷間圧延における最終パスのロールは、硬
さがＨｖ≧９００、かつ表面粗さＲがＲａ≦０．１０μ
ｍとすることが望ましい。
面粗さを素材に転写させ、冷延鋼板の表面粗さを小さく
することで確保できるため、冷間圧延の最終パスにおい
てロール表面の粗さを平均粗さで０．１０μｍ以下とし
た。本発明の冷間圧延における最終パスのロールは、硬
さがＨｖ≧９００、かつ表面粗さＲがＲａ≦０．１０μ
ｍとすることが望ましい。
【００２０】なお、本発明は１回冷延１回焼鈍による製
造に限定することなく、２回冷延２回焼鈍による製造に
おいても適用できる。すなわち、本発明に従って熱延板
焼鈍を行い、中間冷延後に中間焼鈍を施すことにより、
十分再結晶し軟質化する。そして、仕上冷延において本
発明に従って圧延することにより、ローピング性に優れ
たステンレス鋼板が製造できる。
造に限定することなく、２回冷延２回焼鈍による製造に
おいても適用できる。すなわち、本発明に従って熱延板
焼鈍を行い、中間冷延後に中間焼鈍を施すことにより、
十分再結晶し軟質化する。そして、仕上冷延において本
発明に従って圧延することにより、ローピング性に優れ
たステンレス鋼板が製造できる。
【００２１】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に示す化学成分
のフェライト系ステンレス鋼スラブを、熱間圧延、焼鈍
・酸洗を行い、１パス目の圧下率Ｒ1 と総圧下率Ｒt を
変化させた冷間圧延を行い、焼鈍・酸洗処理後、調質圧
延を施した。ここで、ローピング高さと光沢度の評価
は、Ａ：特に良好、Ｂ：良好、Ｃ：不良、Ｄ：特に不
良、の４段階目視評価で行い、Ｂ以上が美観を損ねない
程度の表面性状を呈している。
のフェライト系ステンレス鋼スラブを、熱間圧延、焼鈍
・酸洗を行い、１パス目の圧下率Ｒ1 と総圧下率Ｒt を
変化させた冷間圧延を行い、焼鈍・酸洗処理後、調質圧
延を施した。ここで、ローピング高さと光沢度の評価
は、Ａ：特に良好、Ｂ：良好、Ｃ：不良、Ｄ：特に不
良、の４段階目視評価で行い、Ｂ以上が美観を損ねない
程度の表面性状を呈している。
【００２２】表１、表２から明らかなように、本発明に
より製造したステンレス鋼板は、ローピング性に優れて
おり、光沢も良好である。
より製造したステンレス鋼板は、ローピング性に優れて
おり、光沢も良好である。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】以上のことから明らかなごとく、本発明
によれば、ローピング性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板を製造することが、特別の設備を必要とせずに可
能である。
によれば、ローピング性に優れたフェライト系ステンレ
ス鋼板を製造することが、特別の設備を必要とせずに可
能である。
【図１】熱延板焼鈍におけるラルソン・ミラーパラメー
タ（ＬＭＰ）と冷間圧延前の材料の硬さ、製品板のロー
ピング高さの関係を示す図である。
タ（ＬＭＰ）と冷間圧延前の材料の硬さ、製品板のロー
ピング高さの関係を示す図である。
【図２】冷間圧延における１パス目の圧下率Ｒ1 、総圧
下率Ｒt と製品板のローピング高さの関係を示す図であ
る。
下率Ｒt と製品板のローピング高さの関係を示す図であ
る。
【図３】冷間圧延における最終パスのロール硬さＨと冷
延板のローピング高さの関係を示す図である。
延板のローピング高さの関係を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％にて、Ａｌ：０．０３〜０．１０
％、Ｃｒ：１３．０〜１８．０％、Ｎ：０．００５〜
０．０２５％を含有するフェライト系ステンレス鋼の熱
延鋼板を下記の（１）式で示される条件で焼鈍し、続い
て１パス目の圧下率Ｒ1 を２０％以下とし、かつ総圧下
率Ｒt を５０〜９０％の範囲とする条件で冷間圧延を行
うことを特徴とするローピング性に優れたフェライト系
ステンレス鋼板の製造方法。 （Ｔ＋２７３）・（ｌｏｇｔ＋２０）≧２３０００ …… （１） Ｔ：焼鈍温度（℃）、ｔ：焼鈍時間（ｈｒ） - 【請求項２】 前記冷間圧延において、最終パスのロー
ル硬さＨがビッカース硬度でＨｖ≧９００、ロール表面
粗さＲが平均粗さでＲａ≦０．１０μｍであることを特
徴とする請求項１記載のローピング性に優れたフェライ
ト系ステンレス鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8060695A JP3595368B2 (ja) | 1995-04-05 | 1995-04-05 | ローピング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法 |
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Cited By (2)
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|---|---|---|---|---|
| EP0861916A1 (fr) * | 1997-02-28 | 1998-09-02 | Usinor | Procédé de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique à haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'échappement de véhicule automobile |
| JP2020015945A (ja) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
-
1995
- 1995-04-05 JP JP8060695A patent/JP3595368B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0861916A1 (fr) * | 1997-02-28 | 1998-09-02 | Usinor | Procédé de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique à haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'échappement de véhicule automobile |
| FR2760244A1 (fr) * | 1997-02-28 | 1998-09-04 | Usinor | Procede de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique a haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'echappement de vehicule automobile |
| JP2020015945A (ja) * | 2018-07-25 | 2020-01-30 | Ｊｆｅスチール株式会社 | フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
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