JPH08276197A - 有機性排液の処理方法 - Google Patents
有機性排液の処理方法Info
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- JPH08276197A JPH08276197A JP8002295A JP8002295A JPH08276197A JP H08276197 A JPH08276197 A JP H08276197A JP 8002295 A JP8002295 A JP 8002295A JP 8002295 A JP8002295 A JP 8002295A JP H08276197 A JPH08276197 A JP H08276197A
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- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W10/00—Technologies for wastewater treatment
- Y02W10/10—Biological treatment of water, waste water, or sewage
Abstract
(57)【要約】
【目的】 少ないオゾン消費量で効率よく汚泥を分解し
て好気性生物処理を行うことができ、これにより余剰汚
泥の生成を抑制することができ、場合によっては余剰汚
泥の発生をゼロにすることも可能な有機性排液の処理方
法を提案する。 【構成】 活性汚泥処理系１の曝気槽２に被処理液６、
返送汚泥７およびオゾン処理汚泥２０を導入し、曝気槽
２内の活性汚泥と混合して好気性生物処理を行う。混合
液１０は固液分離部３で固液分離し、分離汚泥１２の一
部は返送汚泥７として曝気槽２に返送し、他の一部は引
抜汚泥１３として加熱処理槽４に導入し、５０〜１００
℃で加熱処理を行う。加熱処理汚泥１６はオゾン処理槽
５に導入し、オゾン処理を行い、オゾン処理汚泥２０は
曝気槽２に導入して好気性生物処理を行う。
て好気性生物処理を行うことができ、これにより余剰汚
泥の生成を抑制することができ、場合によっては余剰汚
泥の発生をゼロにすることも可能な有機性排液の処理方
法を提案する。 【構成】 活性汚泥処理系１の曝気槽２に被処理液６、
返送汚泥７およびオゾン処理汚泥２０を導入し、曝気槽
２内の活性汚泥と混合して好気性生物処理を行う。混合
液１０は固液分離部３で固液分離し、分離汚泥１２の一
部は返送汚泥７として曝気槽２に返送し、他の一部は引
抜汚泥１３として加熱処理槽４に導入し、５０〜１００
℃で加熱処理を行う。加熱処理汚泥１６はオゾン処理槽
５に導入し、オゾン処理を行い、オゾン処理汚泥２０は
曝気槽２に導入して好気性生物処理を行う。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、有機性排液を活性汚泥
処理系において生物処理する方法、特に活性汚泥処理系
における余剰汚泥を減容化することができる有機性排液
の処理方法に関する。
処理系において生物処理する方法、特に活性汚泥処理系
における余剰汚泥を減容化することができる有機性排液
の処理方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】活性汚泥処理法などのように、好気性微
生物の作用を利用して、有機性排液を好気条件で処理す
る好気性生物処理方法は、処理コストが安く、処理性能
も優れているため、一般に広く利用されているが、難脱
水性の余剰汚泥が大量に生成する。この余剰汚泥は処理
ＢＯＤ量の約３０〜６０％にも達し、その処理は困難で
ある。従来、このような余剰汚泥は投棄処分されていた
が、その処分場の確保が困難となり、汚泥の減容化が必
要となっている。
生物の作用を利用して、有機性排液を好気条件で処理す
る好気性生物処理方法は、処理コストが安く、処理性能
も優れているため、一般に広く利用されているが、難脱
水性の余剰汚泥が大量に生成する。この余剰汚泥は処理
ＢＯＤ量の約３０〜６０％にも達し、その処理は困難で
ある。従来、このような余剰汚泥は投棄処分されていた
が、その処分場の確保が困難となり、汚泥の減容化が必
要となっている。
【０００３】汚泥の減容化のために、通常の好気性生物
処理を行い、生成する余剰汚泥を減容化する方法が行わ
れている。このような汚泥の減容化法として、嫌気性消
化法および好気性消化法が一般的である。これらは有機
性排液の好気性処理装置とは別に、汚泥の嫌気性消化装
置または好気性消化装置を設け、嫌気性または好気性条
件で汚泥の消化を行う方法である。しかし、これらの方
法では、処理汚泥の約５０％が分解されるにすぎず、残
りは消化汚泥として排出される。この消化汚泥は生物的
に不活性な物質であって、これ以上の減容化はできず、
焼却または廃棄せざるを得ない。
処理を行い、生成する余剰汚泥を減容化する方法が行わ
れている。このような汚泥の減容化法として、嫌気性消
化法および好気性消化法が一般的である。これらは有機
性排液の好気性処理装置とは別に、汚泥の嫌気性消化装
置または好気性消化装置を設け、嫌気性または好気性条
件で汚泥の消化を行う方法である。しかし、これらの方
法では、処理汚泥の約５０％が分解されるにすぎず、残
りは消化汚泥として排出される。この消化汚泥は生物的
に不活性な物質であって、これ以上の減容化はできず、
焼却または廃棄せざるを得ない。
【０００４】このほか、特公昭５７−１９７１９号、特
開昭５９−１０５８９７号、特開昭５９−１１２８９９
号および特開平２−２２２７９８号には、余剰汚泥をオ
ゾンにより酸化分解した後、好気的にまたは嫌気的に生
物処理する汚泥の処理方法が記載され、オゾン処理によ
り余剰汚泥の減容化の程度が向上すること、あるいは消
化期間を短縮できることが開示されている。しかし上記
従来の方法では、汚泥をＢＯＤ化するためにオゾン処理
を行っており、汚泥を完全にＢＯＤ化するには大量のオ
ゾンが必要になるという問題点がある。
開昭５９−１０５８９７号、特開昭５９−１１２８９９
号および特開平２−２２２７９８号には、余剰汚泥をオ
ゾンにより酸化分解した後、好気的にまたは嫌気的に生
物処理する汚泥の処理方法が記載され、オゾン処理によ
り余剰汚泥の減容化の程度が向上すること、あるいは消
化期間を短縮できることが開示されている。しかし上記
従来の方法では、汚泥をＢＯＤ化するためにオゾン処理
を行っており、汚泥を完全にＢＯＤ化するには大量のオ
ゾンが必要になるという問題点がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
問題点を解決するため、少ないオゾン使用量で汚泥を分
解して、生物分解性を高くし、これにより余剰汚泥を効
率よく減容化することが可能な有機性排液の処理方法を
提案することである。
問題点を解決するため、少ないオゾン使用量で汚泥を分
解して、生物分解性を高くし、これにより余剰汚泥を効
率よく減容化することが可能な有機性排液の処理方法を
提案することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、有機性排液を
活性汚泥処理系において生物処理する方法であって、活
性汚泥処理系の活性汚泥を引抜き、この引抜汚泥を５０
〜１００℃で加熱処理した後、オゾン処理し、そのオゾ
ン処理汚泥を活性汚泥処理系に導入して生物処理するこ
とを特徴とする有機性排液の処理方法である。
活性汚泥処理系において生物処理する方法であって、活
性汚泥処理系の活性汚泥を引抜き、この引抜汚泥を５０
〜１００℃で加熱処理した後、オゾン処理し、そのオゾ
ン処理汚泥を活性汚泥処理系に導入して生物処理するこ
とを特徴とする有機性排液の処理方法である。
【０００７】本発明において処理の対象となる有機性排
液は、通常の好気性生物処理法により処理される有機物
を含有する排液であるが、難生物分解性の有機物または
無機物が含有されていてもよい。このような有機性排液
としては、下水、し尿、食品工場排水その他の産業排液
などがあげられる。
液は、通常の好気性生物処理法により処理される有機物
を含有する排液であるが、難生物分解性の有機物または
無機物が含有されていてもよい。このような有機性排液
としては、下水、し尿、食品工場排水その他の産業排液
などがあげられる。
【０００８】本発明における活性汚泥処理系は有機性排
液を活性汚泥の存在下に好気性生物処理する処理系であ
る。このような処理系としては、有機性排液を曝気槽で
活性汚泥と混合して曝気し、混合液を固液分離槽で固液
分離し、分離汚泥の一部を曝気槽に返送する標準活性汚
泥処理法による処理系が一般的であるが、これを変形し
た他の処理系でもよい。
液を活性汚泥の存在下に好気性生物処理する処理系であ
る。このような処理系としては、有機性排液を曝気槽で
活性汚泥と混合して曝気し、混合液を固液分離槽で固液
分離し、分離汚泥の一部を曝気槽に返送する標準活性汚
泥処理法による処理系が一般的であるが、これを変形し
た他の処理系でもよい。
【０００９】本発明では、このような活性汚泥処理系に
よる処理において、活性汚泥処理系から活性汚泥を引抜
き、この引抜汚泥を加熱処理した後、オゾン処理して活
性汚泥処理系に導入して好気性生物処理を行う。活性汚
泥処理系から活性汚泥を引抜く場合、活性汚泥処理系が
曝気槽と固液分離部とからなる系では、固液分離部で分
離された分離汚泥の一部を引抜くのが好ましいが、曝気
槽から混合液の状態で引抜いてもよい。分離汚泥から引
抜く場合、余剰汚泥として排出される部分の一部または
全部を引抜汚泥として引抜くことができるが、余剰汚泥
に加えて、返送汚泥として曝気槽に返送される汚泥の一
部をさらに引抜いて加熱処理およびオゾン処理するのが
好ましく、この場合余剰汚泥の発生量をより少なくする
ことができ、条件によっては余剰汚泥の発生量をゼロに
することもできる。
よる処理において、活性汚泥処理系から活性汚泥を引抜
き、この引抜汚泥を加熱処理した後、オゾン処理して活
性汚泥処理系に導入して好気性生物処理を行う。活性汚
泥処理系から活性汚泥を引抜く場合、活性汚泥処理系が
曝気槽と固液分離部とからなる系では、固液分離部で分
離された分離汚泥の一部を引抜くのが好ましいが、曝気
槽から混合液の状態で引抜いてもよい。分離汚泥から引
抜く場合、余剰汚泥として排出される部分の一部または
全部を引抜汚泥として引抜くことができるが、余剰汚泥
に加えて、返送汚泥として曝気槽に返送される汚泥の一
部をさらに引抜いて加熱処理およびオゾン処理するのが
好ましく、この場合余剰汚泥の発生量をより少なくする
ことができ、条件によっては余剰汚泥の発生量をゼロに
することもできる。
【００１０】加熱処理は、加熱処理槽に引抜汚泥を導入
して蒸気、電熱器等により加熱する方法、その他の方法
が採用できる。加熱処理の条件は、温度が５０〜１００
℃、好ましくは６０〜９０℃であり、処理時間は０．１
〜２時間、好ましくは０．５〜１時間とするのが望まし
い。なお１００℃を越えて加熱すると、除去しにくい色
度成分が生成するので、このような条件での加熱処理は
好ましくない。
して蒸気、電熱器等により加熱する方法、その他の方法
が採用できる。加熱処理の条件は、温度が５０〜１００
℃、好ましくは６０〜９０℃であり、処理時間は０．１
〜２時間、好ましくは０．５〜１時間とするのが望まし
い。なお１００℃を越えて加熱すると、除去しにくい色
度成分が生成するので、このような条件での加熱処理は
好ましくない。
【００１１】このようにして加熱処理した加熱処理汚泥
はそのまま、または必要により遠心分離機などで濃縮し
た後、オゾン処理する。オゾン処理は、加熱処理汚泥を
オゾンと接触させることにより行うことができる。接触
方法としては、オゾン処理槽に加熱処理汚泥を導入して
オゾンを吹込む方法、機械攪拌による方法、充填層を利
用する方法などが採用できる。オゾンとしてはオゾンガ
スの他、オゾン含有空気、オゾン化空気などが使用でき
る。オゾンの使用量は０．００５〜０．０４ｇ−Ｏ3／
ｇ−ＶＳＳ、好ましくは０．０１〜０．０３ｇ−Ｏ3／
ｇ−ＶＳＳとするのが望ましい。
はそのまま、または必要により遠心分離機などで濃縮し
た後、オゾン処理する。オゾン処理は、加熱処理汚泥を
オゾンと接触させることにより行うことができる。接触
方法としては、オゾン処理槽に加熱処理汚泥を導入して
オゾンを吹込む方法、機械攪拌による方法、充填層を利
用する方法などが採用できる。オゾンとしてはオゾンガ
スの他、オゾン含有空気、オゾン化空気などが使用でき
る。オゾンの使用量は０．００５〜０．０４ｇ−Ｏ3／
ｇ−ＶＳＳ、好ましくは０．０１〜０．０３ｇ−Ｏ3／
ｇ−ＶＳＳとするのが望ましい。
【００１２】本発明では引抜汚泥を加熱処理した後、オ
ゾン処理することにより、オゾン単独で処理する場合に
比べて、同等の余剰汚泥の減容化率を得るために必要な
オゾンの使用量を少なくすることができる。この理由は
次のような推測される。すなわち、汚泥の生物分解性の
律速段階は菌体外部の多糖類の加水分解であり、オゾン
は加水分解を促進し汚泥の生物分解性を向上させるが、
オゾン処理時に菌体が破壊されて菌体内のタンパク質成
分が放出される。タンパク質は元来、生物分解され易い
が同時にオゾンとは糖類よりも反応性に富むので、単純
にオゾン処理を行うとオゾンは糖類よりも先にタンパク
質と反応してしまい、糖類の生物分解性を高くするには
多量のオゾンが必要となるが、汚泥を加熱処理すること
によって菌体のタンパク質成分を凝固させ、オゾンとの
反応を防ぐことによって糖類とオゾンとの反応性が改善
し、オゾンの必要量は低減化されるものと推測される。
ゾン処理することにより、オゾン単独で処理する場合に
比べて、同等の余剰汚泥の減容化率を得るために必要な
オゾンの使用量を少なくすることができる。この理由は
次のような推測される。すなわち、汚泥の生物分解性の
律速段階は菌体外部の多糖類の加水分解であり、オゾン
は加水分解を促進し汚泥の生物分解性を向上させるが、
オゾン処理時に菌体が破壊されて菌体内のタンパク質成
分が放出される。タンパク質は元来、生物分解され易い
が同時にオゾンとは糖類よりも反応性に富むので、単純
にオゾン処理を行うとオゾンは糖類よりも先にタンパク
質と反応してしまい、糖類の生物分解性を高くするには
多量のオゾンが必要となるが、汚泥を加熱処理すること
によって菌体のタンパク質成分を凝固させ、オゾンとの
反応を防ぐことによって糖類とオゾンとの反応性が改善
し、オゾンの必要量は低減化されるものと推測される。
【００１３】オゾン処理汚泥はそのまま、または必要に
より濃縮等の処理を行った後、活性汚泥処理系に導入し
て好気性生物処理を行う。活性汚泥処理系が曝気槽と固
液分離部とからなる場合は曝気槽に導入する。この場
合、オゾン処理汚泥を前工程の活性汚泥処理系に戻して
好気性生物処理するのが好ましいが、別の活性汚泥処理
系に導入して好気性生物処理を行うこともできる。この
ように、オゾン処理汚泥を好気性生物処理することによ
り、オゾン処理汚泥が炭酸ガスに無機化され、減容化さ
れる。
より濃縮等の処理を行った後、活性汚泥処理系に導入し
て好気性生物処理を行う。活性汚泥処理系が曝気槽と固
液分離部とからなる場合は曝気槽に導入する。この場
合、オゾン処理汚泥を前工程の活性汚泥処理系に戻して
好気性生物処理するのが好ましいが、別の活性汚泥処理
系に導入して好気性生物処理を行うこともできる。この
ように、オゾン処理汚泥を好気性生物処理することによ
り、オゾン処理汚泥が炭酸ガスに無機化され、減容化さ
れる。
【００１４】通常、オゾン処理により難生物分解性のＣ
ＯＤ成分が微量に生成するが、このような難生物分解性
のＣＯＤ成分は、曝気槽にスポンジなどの担体を投入
し、この担体に汚泥を担持させてＳＲＴを長くするなど
の方法により分解することができる。
ＯＤ成分が微量に生成するが、このような難生物分解性
のＣＯＤ成分は、曝気槽にスポンジなどの担体を投入
し、この担体に汚泥を担持させてＳＲＴを長くするなど
の方法により分解することができる。
【００１５】オゾン処理汚泥を好気性生物処理すること
により、加熱処理およびオゾン処理した汚泥中の有機物
が容易に生物分解されて除去され、これにより系全体か
ら排出される汚泥の量が低減する。この場合、加熱処理
およびオゾン処理する汚泥の量を多くするほど汚泥の減
容率は高くなる。ただし、加熱処理およびオゾン処理し
た汚泥中の有機物を生物分解する際に汚泥が増殖するの
で、単に余剰汚泥を本発明の方法により処理しただけで
は余剰汚泥をゼロにすることはできないが、増殖する汚
泥量が見かけ上ゼロになるように活性汚泥処理系から過
剰の活性汚泥を引抜いて加熱処理およびオゾン処理する
場合には、系全体から生じる余剰汚泥の量をゼロにする
こともできる。この場合、加熱処理およびオゾン処理す
る汚泥の量が多くなると、生物処理性能が低下する場合
があるが、このようなときには、汚泥を担持するための
担体を曝気槽内に設け、一定量の汚泥量を保持すること
により、生物処理性能を高く維持することができる。
により、加熱処理およびオゾン処理した汚泥中の有機物
が容易に生物分解されて除去され、これにより系全体か
ら排出される汚泥の量が低減する。この場合、加熱処理
およびオゾン処理する汚泥の量を多くするほど汚泥の減
容率は高くなる。ただし、加熱処理およびオゾン処理し
た汚泥中の有機物を生物分解する際に汚泥が増殖するの
で、単に余剰汚泥を本発明の方法により処理しただけで
は余剰汚泥をゼロにすることはできないが、増殖する汚
泥量が見かけ上ゼロになるように活性汚泥処理系から過
剰の活性汚泥を引抜いて加熱処理およびオゾン処理する
場合には、系全体から生じる余剰汚泥の量をゼロにする
こともできる。この場合、加熱処理およびオゾン処理す
る汚泥の量が多くなると、生物処理性能が低下する場合
があるが、このようなときには、汚泥を担持するための
担体を曝気槽内に設け、一定量の汚泥量を保持すること
により、生物処理性能を高く維持することができる。
【００１６】本発明では、加熱処理した後オゾン処理す
ることにより、引抜汚泥をオゾン処理のみを行う場合に
比べて、オゾン処理におけるオゾンの使用量を１／２に
してもほぼ同等の余剰汚泥の減容化率を達成することが
できる。すなわち、引抜汚泥に対するオゾン反応量は、
図２に示すように、オゾン処理単独の場合では引抜汚泥
に対して２重量％以上のオゾンを反応させないと充分な
減容効果は得られないが、本発明の方法では後述の実施
例から明らかなように、引抜汚泥に対して１重量％のオ
ゾンを反応させた場合にも、良好な減容化効果が得られ
る。
ることにより、引抜汚泥をオゾン処理のみを行う場合に
比べて、オゾン処理におけるオゾンの使用量を１／２に
してもほぼ同等の余剰汚泥の減容化率を達成することが
できる。すなわち、引抜汚泥に対するオゾン反応量は、
図２に示すように、オゾン処理単独の場合では引抜汚泥
に対して２重量％以上のオゾンを反応させないと充分な
減容効果は得られないが、本発明の方法では後述の実施
例から明らかなように、引抜汚泥に対して１重量％のオ
ゾンを反応させた場合にも、良好な減容化効果が得られ
る。
【００１７】
【実施例】次に本発明の実施例について説明する。図１
は実施例の有機性排液の処理方法を示すフローシートで
ある。図１において、１は活性汚泥処理系であって、曝
気槽２および固液分離部３から構成されている。４は加
熱処理槽、５はオゾン処理槽である。
は実施例の有機性排液の処理方法を示すフローシートで
ある。図１において、１は活性汚泥処理系であって、曝
気槽２および固液分離部３から構成されている。４は加
熱処理槽、５はオゾン処理槽である。
【００１８】図１の処理方法では、曝気槽２に被処理液
６および返送汚泥７を導入して曝気槽２内の活性汚泥と
混合し、空気供給管８から空気を送り、散気管９から散
気して混合曝気し、好気性生物処理を行う。
６および返送汚泥７を導入して曝気槽２内の活性汚泥と
混合し、空気供給管８から空気を送り、散気管９から散
気して混合曝気し、好気性生物処理を行う。
【００１９】曝気槽２内の混合液１０の一部は固液分離
部３に導き、分離液と分離汚泥１２とに固液分離する。
分離液は処理液１１として排出し、分離汚泥１２の一部
は返送汚泥７として曝気槽２に返送する。分離汚泥１２
の他の一部は引抜汚泥１３として加熱処理槽４に導入
し、残部は余剰汚泥１４として排出する。
部３に導き、分離液と分離汚泥１２とに固液分離する。
分離液は処理液１１として排出し、分離汚泥１２の一部
は返送汚泥７として曝気槽２に返送する。分離汚泥１２
の他の一部は引抜汚泥１３として加熱処理槽４に導入
し、残部は余剰汚泥１４として排出する。
【００２０】加熱処理槽４では、加熱器１５により加熱
して５０〜１００℃に保持して加熱処理する。加熱処理
汚泥１６はピット１７に一時貯留した後、オゾン処理槽
５に導入する。オゾン処理槽５では、オゾン供給管１８
からオゾンを供給し、加熱処理汚泥１６と接触させてオ
ゾン処理を行い、オゾン排ガスは排オゾン管１９から排
出する。
して５０〜１００℃に保持して加熱処理する。加熱処理
汚泥１６はピット１７に一時貯留した後、オゾン処理槽
５に導入する。オゾン処理槽５では、オゾン供給管１８
からオゾンを供給し、加熱処理汚泥１６と接触させてオ
ゾン処理を行い、オゾン排ガスは排オゾン管１９から排
出する。
【００２１】オゾン処理汚泥２０は曝気槽２に導入して
好気性生物処理する。ここではオゾン処理汚泥２０中の
有機物が活性汚泥により生物分解されて無機化され、減
容化される。このとき活性汚泥は増殖するので、従来余
剰汚泥として廃棄されていた部分、すなわち分離汚泥１
２から返送汚泥７を除いた残部をすべて引抜汚泥１３と
して加熱処理およびオゾン処理を行っても、活性汚泥量
は増え続け、必然的に余剰汚泥１４は発生する。そこで
増殖汚泥と無機化部分が等しくなるように、引抜汚泥１
３の量を決めると、余剰汚泥１４は実質的にゼロにな
る。
好気性生物処理する。ここではオゾン処理汚泥２０中の
有機物が活性汚泥により生物分解されて無機化され、減
容化される。このとき活性汚泥は増殖するので、従来余
剰汚泥として廃棄されていた部分、すなわち分離汚泥１
２から返送汚泥７を除いた残部をすべて引抜汚泥１３と
して加熱処理およびオゾン処理を行っても、活性汚泥量
は増え続け、必然的に余剰汚泥１４は発生する。そこで
増殖汚泥と無機化部分が等しくなるように、引抜汚泥１
３の量を決めると、余剰汚泥１４は実質的にゼロにな
る。
【００２２】活性汚泥処理系１における曝気槽容量を
Ｖ、このＶに対する活性汚泥処理系１全体の活性汚泥濃
度をＸ、汚泥収率をＹ、被処理液流量（処理液流量）を
Ｑ、被処理液の有機物濃度をＣｉ、処理液の有機物濃度
をＣｅ、生物処理された有機物濃度を（Ｃｉ−Ｃｅ）、
汚泥自己分解定数をＫｄ、余剰汚泥排出量をｑ、加熱処
理槽４への引抜汚泥をＱ′、加熱処理およびオゾン処理
された汚泥が活性汚泥に再変換された割合をｋとする
と、物質収支は次の〔１〕式で表される。
Ｖ、このＶに対する活性汚泥処理系１全体の活性汚泥濃
度をＸ、汚泥収率をＹ、被処理液流量（処理液流量）を
Ｑ、被処理液の有機物濃度をＣｉ、処理液の有機物濃度
をＣｅ、生物処理された有機物濃度を（Ｃｉ−Ｃｅ）、
汚泥自己分解定数をＫｄ、余剰汚泥排出量をｑ、加熱処
理槽４への引抜汚泥をＱ′、加熱処理およびオゾン処理
された汚泥が活性汚泥に再変換された割合をｋとする
と、物質収支は次の〔１〕式で表される。
【数１】 V dX/dt＝Y Q(Ci−Ce)−V Kd X−q X−Q′X＋kQ′X 〔１〕
【００２３】〔１〕式において、Ｖ ｄＸ／ｄｔは活性
汚泥処理系１における活性汚泥の変化量、Ｙ Ｑ（Ｃｉ
−Ｃｅ）は生成汚泥の量、Ｖ Ｋｄ Ｘは自己分解分の
量、ｑＸは余剰汚泥１４の排出量、Ｑ′Ｘは引抜汚泥の
１３の量、ｋＱ′Ｘは引抜汚泥からの生成汚泥の量を示
している。
汚泥処理系１における活性汚泥の変化量、Ｙ Ｑ（Ｃｉ
−Ｃｅ）は生成汚泥の量、Ｖ Ｋｄ Ｘは自己分解分の
量、ｑＸは余剰汚泥１４の排出量、Ｑ′Ｘは引抜汚泥の
１３の量、ｋＱ′Ｘは引抜汚泥からの生成汚泥の量を示
している。
【００２４】ここでＱ（Ｃｉ−Ｃｅ）／Ｖ＝ＬＶ（槽負
荷）、ｑ／Ｖ＝１／ＳＲＴ（余剰汚泥滞留時間比）、
Ｑ′／Ｖ＝θ（加熱処理槽４への活性汚泥の循環比）、
（１−ｋ）＝δ（無機化率）とおくと、定常状態では、
〔１〕式は次の〔２〕のように簡略化される。
荷）、ｑ／Ｖ＝１／ＳＲＴ（余剰汚泥滞留時間比）、
Ｑ′／Ｖ＝θ（加熱処理槽４への活性汚泥の循環比）、
（１−ｋ）＝δ（無機化率）とおくと、定常状態では、
〔１〕式は次の〔２〕のように簡略化される。
【数２】 Y LV/X＝Kd＋１/SRT＋δθ 〔２〕
【００２５】加熱処理槽４およびオゾン処理槽５が存在
しない通常の活性汚泥処理系では、〔２〕式の第３項
（δθ）がないので、汚泥負荷を一定としたとき第２項
で余剰汚泥（Ｘ／ＳＲＴ）が決定される。これに対して
加熱処理槽４およびオゾン処理槽５を組合せた処理系で
は、〔２〕式から明らかなように、第３項の値により余
剰汚泥が減容化する。そして第３項の値が第２項の値に
匹敵するような条件では、余剰汚泥を排出しなくても
（１／ＳＲＴ＝０）、汚泥負荷を通常の値に設定するこ
とが可能である。
しない通常の活性汚泥処理系では、〔２〕式の第３項
（δθ）がないので、汚泥負荷を一定としたとき第２項
で余剰汚泥（Ｘ／ＳＲＴ）が決定される。これに対して
加熱処理槽４およびオゾン処理槽５を組合せた処理系で
は、〔２〕式から明らかなように、第３項の値により余
剰汚泥が減容化する。そして第３項の値が第２項の値に
匹敵するような条件では、余剰汚泥を排出しなくても
（１／ＳＲＴ＝０）、汚泥負荷を通常の値に設定するこ
とが可能である。
【００２６】上記図１の処理方法では、加熱処理した後
オゾン処理しているので、オゾン処理におけるオゾンの
使用量を少なくしても、曝気槽２において汚泥は効率よ
く無機化する。
オゾン処理しているので、オゾン処理におけるオゾンの
使用量を少なくしても、曝気槽２において汚泥は効率よ
く無機化する。
【００２７】なお、図１の処理方法では、固液分離部３
の分離汚泥を引抜汚泥１３としているが、曝気槽２の混
合液またはこれから分離した活性汚泥を引抜汚泥として
もよい。またオゾン処理汚泥２０を活性汚泥処理系１の
曝気槽２に戻しているので、別の活性汚泥処理系は必要
ではないが、場合によってはオゾン処理汚泥２０は別の
活性汚泥処理系において好気性生物処理することもでき
る。さらに上記実施例は標準活性汚泥処理法を採用した
ものであるが、変形活性汚泥処理法や、硝化脱窒処理と
の組合せなど、他の好気性生物処理を行うものでもよ
い。
の分離汚泥を引抜汚泥１３としているが、曝気槽２の混
合液またはこれから分離した活性汚泥を引抜汚泥として
もよい。またオゾン処理汚泥２０を活性汚泥処理系１の
曝気槽２に戻しているので、別の活性汚泥処理系は必要
ではないが、場合によってはオゾン処理汚泥２０は別の
活性汚泥処理系において好気性生物処理することもでき
る。さらに上記実施例は標準活性汚泥処理法を採用した
ものであるが、変形活性汚泥処理法や、硝化脱窒処理と
の組合せなど、他の好気性生物処理を行うものでもよ
い。
【００２８】参考例１ ＢＯＤ＝１０００ｍｇ／ｌ、ＳＳ＝１００ｍｇ／ｌの食
品工場排水を被処理液として、図１の活性汚泥処理系１
において好気性生物処理を行った（加熱処理およびオゾ
ン処理は行っていない）。処理は、１ｍ3の曝気槽２を
用い、槽負荷＝１ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3、汚泥負荷＝０．
２ｋｇ−ＢＯＤ／ｋｇ−ＭＬＳＳ／ｄａｙで行った。そ
の結果、処理水質はＣＯＤMnとして２０ｍｇ／ｌが得ら
れ、余剰汚泥は１日あたり０．４ｋｇ排出された。
品工場排水を被処理液として、図１の活性汚泥処理系１
において好気性生物処理を行った（加熱処理およびオゾ
ン処理は行っていない）。処理は、１ｍ3の曝気槽２を
用い、槽負荷＝１ｋｇ−ＢＯＤ／ｍ3、汚泥負荷＝０．
２ｋｇ−ＢＯＤ／ｋｇ−ＭＬＳＳ／ｄａｙで行った。そ
の結果、処理水質はＣＯＤMnとして２０ｍｇ／ｌが得ら
れ、余剰汚泥は１日あたり０．４ｋｇ排出された。
【００２９】比較例１ 図１の方法で、ただし加熱処理を行わないで参考例１の
食品工場排水を処理した。オゾン処理は、引抜汚泥１３
に対して２重量％のオゾンを使用し、１日０．４ｋｇの
引抜汚泥１３を処理した（１日のオゾン使用量は８
ｇ）。汚泥負荷を参考例１と同様に維持するために系外
に排出した余剰汚泥量は１日あたり０．２６ｋｇであっ
た。処理水質はＣＯＤMnとして２４ｍｇ／ｌであった。
食品工場排水を処理した。オゾン処理は、引抜汚泥１３
に対して２重量％のオゾンを使用し、１日０．４ｋｇの
引抜汚泥１３を処理した（１日のオゾン使用量は８
ｇ）。汚泥負荷を参考例１と同様に維持するために系外
に排出した余剰汚泥量は１日あたり０．２６ｋｇであっ
た。処理水質はＣＯＤMnとして２４ｍｇ／ｌであった。
【００３０】比較例２ 比較例１において、オゾン使用量を引抜汚泥１３に対し
て１重量％（１日のオゾン使用量は４ｇ）とした以外は
比較例１と同様にして行った。その結果、汚泥負荷を参
考例１と同様に維持するために系外に排出した余剰汚泥
量は１日あたり０．３８ｋｇであり、余剰汚泥量の減容
効果は小さかった。処理水質はＣＯＤMnとして２２ｍｇ
／ｌであった。
て１重量％（１日のオゾン使用量は４ｇ）とした以外は
比較例１と同様にして行った。その結果、汚泥負荷を参
考例１と同様に維持するために系外に排出した余剰汚泥
量は１日あたり０．３８ｋｇであり、余剰汚泥量の減容
効果は小さかった。処理水質はＣＯＤMnとして２２ｍｇ
／ｌであった。
【００３１】実施例１ 図１の方法により参考例１の食品工場排水を処理した。
加熱処理は、１日０．４ｋｇの引抜汚泥１３を８０℃で
１時間処理した。加熱処理後、加熱処理汚泥１６に対し
て１重量％のオゾンを使用してオゾン処理した（１日の
オゾン使用量は４ｇ）。オゾン処理汚泥２０は曝気槽２
に循環し、好気性生物処理を行った。その結果、汚泥負
荷を参考例１と同様に維持するために系外に排出した余
剰汚泥量は１日あたり０．２６ｋｇであった。処理水質
はＣＯＤMnとして２０ｍｇ／ｌであった。なお、引抜汚
泥をオゾン処理後に加熱処理し、他は同じ条件で処理す
ると、処理水のＣＯＤMnは２２ｍｇ／ｌであった。
加熱処理は、１日０．４ｋｇの引抜汚泥１３を８０℃で
１時間処理した。加熱処理後、加熱処理汚泥１６に対し
て１重量％のオゾンを使用してオゾン処理した（１日の
オゾン使用量は４ｇ）。オゾン処理汚泥２０は曝気槽２
に循環し、好気性生物処理を行った。その結果、汚泥負
荷を参考例１と同様に維持するために系外に排出した余
剰汚泥量は１日あたり０．２６ｋｇであった。処理水質
はＣＯＤMnとして２０ｍｇ／ｌであった。なお、引抜汚
泥をオゾン処理後に加熱処理し、他は同じ条件で処理す
ると、処理水のＣＯＤMnは２２ｍｇ／ｌであった。
【００３２】実施例２ 図１の方法により参考例１の食品工場排水を処理した。
加熱処理は、１日０．８ｋｇの引抜汚泥１３を６０℃で
１時間処理した。加熱処理後、加熱処理汚泥１６に対し
て１重量％のオゾンを使用してオゾン処理した（１日の
オゾン使用量は８ｇ）。オゾン処理汚泥２０は曝気槽２
に循環し、好気性生物処理を行った。その結果、汚泥負
荷を参考例１と同様に維持するために系外に排出した余
剰汚泥量は１日あたり０．１０ｋｇであった。処理水質
はＣＯＤMnとして２２ｍｇ／ｌであった。なお、引抜汚
泥をオゾン処理後に加熱処理し、他は同じ条件で処理す
ると、処理水のＣＯＤMnは２５ｍｇ／ｌであった。
加熱処理は、１日０．８ｋｇの引抜汚泥１３を６０℃で
１時間処理した。加熱処理後、加熱処理汚泥１６に対し
て１重量％のオゾンを使用してオゾン処理した（１日の
オゾン使用量は８ｇ）。オゾン処理汚泥２０は曝気槽２
に循環し、好気性生物処理を行った。その結果、汚泥負
荷を参考例１と同様に維持するために系外に排出した余
剰汚泥量は１日あたり０．１０ｋｇであった。処理水質
はＣＯＤMnとして２２ｍｇ／ｌであった。なお、引抜汚
泥をオゾン処理後に加熱処理し、他は同じ条件で処理す
ると、処理水のＣＯＤMnは２５ｍｇ／ｌであった。
【００３３】比較例３ 参考例１の汚泥を用い、ＭＬＳＳあたりのオゾン注入率
（ｇ−Ｏ3×１００／ｇ−ＭＬＳＳ）を１〜３重量％と
してオゾン処理した。このオゾン処理汚泥を３０℃で２
日間回分培養し、ＭＬＳＳ重量の低下率（ｇ−培養後の
ＭＬＳＳ重量×１００／ｇ−培養前のＭＬＳＳ重量）を
求めた。結果を図２に示す。
（ｇ−Ｏ3×１００／ｇ−ＭＬＳＳ）を１〜３重量％と
してオゾン処理した。このオゾン処理汚泥を３０℃で２
日間回分培養し、ＭＬＳＳ重量の低下率（ｇ−培養後の
ＭＬＳＳ重量×１００／ｇ−培養前のＭＬＳＳ重量）を
求めた。結果を図２に示す。
【００３４】実施例３ 比較例３と同様の汚泥を、図１の方法により処理した。
加熱処理は８０℃で１時間行った。オゾン処理はオゾン
注入率を０．５〜３重量％とした。このようにして加熱
処理およびオゾン処理した汚泥について、比較例３と同
様にしてＭＬＳＳ重量の低下率を求めた。結果を図２に
示す。
加熱処理は８０℃で１時間行った。オゾン処理はオゾン
注入率を０．５〜３重量％とした。このようにして加熱
処理およびオゾン処理した汚泥について、比較例３と同
様にしてＭＬＳＳ重量の低下率を求めた。結果を図２に
示す。
【００３５】比較例４ 実施例３の加熱処理工程とオゾン処理工程の順序を逆に
してＭＬＳＳ重量の低下率を求めた。結果を図２に示
す。
してＭＬＳＳ重量の低下率を求めた。結果を図２に示
す。
【００３６】
【発明の効果】本発明によれば、活性汚泥処理系の活性
汚泥を５０〜１００℃で加熱処理した後、オゾン処理し
て活性汚泥処理系に導入して生物処理するようにしたの
で、少ないオゾン使用量で汚泥を分解して生物分解性を
高くすることができ、これにより効率よく余剰汚泥を減
容化することが可能である。
汚泥を５０〜１００℃で加熱処理した後、オゾン処理し
て活性汚泥処理系に導入して生物処理するようにしたの
で、少ないオゾン使用量で汚泥を分解して生物分解性を
高くすることができ、これにより効率よく余剰汚泥を減
容化することが可能である。
【図１】実施例の有機性排液の処理方法を示すフローシ
ートである。
ートである。
【図２】実施例３および比較例３、４の結果を示すグラ
フである。
フである。
１ 活性汚泥処理系 ２ 曝気槽 ３ 固液分離部 ４ 加熱処理槽 ５ オゾン処理槽 ６ 被処理液 ７ 返送汚泥 ８ 空気供給管 ９ 散気管 １０ 混合液 １１ 処理液 １２ 分離汚泥 １３ 引抜汚泥 １４ 余剰汚泥 １５ 加熱器 １６ 加熱処理汚泥 １７ ピット １８ オゾン供給管 １９ 排オゾン管 ２０ オゾン処理汚泥
Claims (1)
- 【請求項１】 有機性排液を活性汚泥処理系において生
物処理する方法であって、 活性汚泥処理系の活性汚泥を引抜き、この引抜汚泥を５
０〜１００℃で加熱処理した後、オゾン処理し、そのオ
ゾン処理汚泥を活性汚泥処理系に導入して生物処理する
ことを特徴とする有機性排液の処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8002295A JPH08276197A (ja) | 1995-04-05 | 1995-04-05 | 有機性排液の処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8002295A JPH08276197A (ja) | 1995-04-05 | 1995-04-05 | 有機性排液の処理方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08276197A true JPH08276197A (ja) | 1996-10-22 |
Family
ID=13706671
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8002295A Pending JPH08276197A (ja) | 1995-04-05 | 1995-04-05 | 有機性排液の処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08276197A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002011493A (ja) * | 2000-06-29 | 2002-01-15 | Kurita Water Ind Ltd | 汚泥減量効果監視システム |
| JP2002316182A (ja) * | 2001-04-23 | 2002-10-29 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排液の処理方法 |
-
1995
- 1995-04-05 JP JP8002295A patent/JPH08276197A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002011493A (ja) * | 2000-06-29 | 2002-01-15 | Kurita Water Ind Ltd | 汚泥減量効果監視システム |
| JP4596096B2 (ja) * | 2000-06-29 | 2010-12-08 | 栗田工業株式会社 | 汚泥減量効果監視システム |
| JP2002316182A (ja) * | 2001-04-23 | 2002-10-29 | Kurita Water Ind Ltd | 有機性排液の処理方法 |
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