JPH0827313A - タイヤトレッド用ゴム組成物 - Google Patents
タイヤトレッド用ゴム組成物Info
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- JPH0827313A JPH0827313A JP16378294A JP16378294A JPH0827313A JP H0827313 A JPH0827313 A JP H0827313A JP 16378294 A JP16378294 A JP 16378294A JP 16378294 A JP16378294 A JP 16378294A JP H0827313 A JPH0827313 A JP H0827313A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 タイヤの耐摩耗性を損なうことなく、ウェッ
トグリップ性能と低転がり抵抗性能とのバランスに優れ
たタイヤの製造に使用するのに適したタイヤトレッド用
ゴム組成物を提供する。 【構成】 ゴム分としてｔａｎδの温度分散曲線がバイ
モーダルとなる２種又はそれ以上のジエン系ゴムを含ん
でなり、その高温度側のｔａｎδのピーク温度が−１０
℃〜−５０℃にあり、そしてその低温度側のｔａｎδの
ピーク温度が高温度側のピークより１０℃以上低いポリ
マーブレンド系において、カーボンブラック、シリカな
どの補強性充填剤を低Ｔｇ側のｔａｎδピークを形成す
るポリマーと選択的にバウンドラバー形成させた、タイ
ヤトレッド用ゴム組成物。
トグリップ性能と低転がり抵抗性能とのバランスに優れ
たタイヤの製造に使用するのに適したタイヤトレッド用
ゴム組成物を提供する。 【構成】 ゴム分としてｔａｎδの温度分散曲線がバイ
モーダルとなる２種又はそれ以上のジエン系ゴムを含ん
でなり、その高温度側のｔａｎδのピーク温度が−１０
℃〜−５０℃にあり、そしてその低温度側のｔａｎδの
ピーク温度が高温度側のピークより１０℃以上低いポリ
マーブレンド系において、カーボンブラック、シリカな
どの補強性充填剤を低Ｔｇ側のｔａｎδピークを形成す
るポリマーと選択的にバウンドラバー形成させた、タイ
ヤトレッド用ゴム組成物。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、タイヤの耐摩耗性を損
なうことなく、ウェットグリップ性能と低転がり抵抗性
能とのバランスに優れたタイヤの製造に使用されるタイ
ヤトレッド用ゴム組成物に関する。
なうことなく、ウェットグリップ性能と低転がり抵抗性
能とのバランスに優れたタイヤの製造に使用されるタイ
ヤトレッド用ゴム組成物に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、産業界における省資源化の要求が
高まっており、タイヤ業界においても、ウェットグリッ
プ性能や耐摩耗性などの性能を維持して、転がり抵抗を
低減したタイヤを開発することが求められている。この
ような要求に基づき、従来から以下に示すような種々の
提案がなされている。
高まっており、タイヤ業界においても、ウェットグリッ
プ性能や耐摩耗性などの性能を維持して、転がり抵抗を
低減したタイヤを開発することが求められている。この
ような要求に基づき、従来から以下に示すような種々の
提案がなされている。
【０００３】例えば特開昭６１−２１８４０４号公報に
はゴム組成物中に補強剤として珪酸塩系充填剤又はそれ
と補強用カーボンとを配合して耐摩耗性ならびに転がり
抵抗を低下させることが提案されており、特公平５−１
２９８号公報には、ゴム組成物中に末端変性（例えば芳
香族第３級アミノ基で末端変性した）ポリマーの使用に
よって転がり抵抗を低下させることが提案されており、
特開平４−３５６５４４号公報には低発熱化剤（例えば
ジニトロジアミン化合物）を配合することが提案されて
おり、更に特開平４−３２５５３５号公報には、ゴム組
成物中に特定の性能を有するファーネスカーボンブラッ
クを配合することが提案されている。しかしながら、こ
れらの例示技術による改良効果は認められるものの、更
に高い要求を満足することが社会的に求められている。
はゴム組成物中に補強剤として珪酸塩系充填剤又はそれ
と補強用カーボンとを配合して耐摩耗性ならびに転がり
抵抗を低下させることが提案されており、特公平５−１
２９８号公報には、ゴム組成物中に末端変性（例えば芳
香族第３級アミノ基で末端変性した）ポリマーの使用に
よって転がり抵抗を低下させることが提案されており、
特開平４−３５６５４４号公報には低発熱化剤（例えば
ジニトロジアミン化合物）を配合することが提案されて
おり、更に特開平４−３２５５３５号公報には、ゴム組
成物中に特定の性能を有するファーネスカーボンブラッ
クを配合することが提案されている。しかしながら、こ
れらの例示技術による改良効果は認められるものの、更
に高い要求を満足することが社会的に求められている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述の従来
技術の状況に鑑み、耐摩耗性を損なうことなく、ウェッ
トグリップ性能と低転がり抵抗性能とのバランスの向上
したタイヤを製造するのに適したタイヤトレッド用ゴム
組成物を提供することを目的とする。
技術の状況に鑑み、耐摩耗性を損なうことなく、ウェッ
トグリップ性能と低転がり抵抗性能とのバランスの向上
したタイヤを製造するのに適したタイヤトレッド用ゴム
組成物を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明に従えば、ゴム分
としてｔａｎδの温度分散曲線が、その高温度側のｔａ
ｎδのピーク温度が−１０℃〜−５０℃にあり、そして
その低温度側のｔａｎδのピーク温度が高温度側のピー
クより１０℃以上低い、バイモーダルとなる少なくとも
２種のジエン系ゴムを含んでなり、更に少なくとも一種
の補強性充填剤を合計でゴム分１００重量部当り３０〜
９０重量部含み、かつ当該コンパウンドのバウンドラバ
ー中の高Ｔｇゴム成分の含有量が［高Ｔｇゴム成分の配
合比］×０．７以下であるタイヤトレッド用ゴム組成物
が提供される。
としてｔａｎδの温度分散曲線が、その高温度側のｔａ
ｎδのピーク温度が−１０℃〜−５０℃にあり、そして
その低温度側のｔａｎδのピーク温度が高温度側のピー
クより１０℃以上低い、バイモーダルとなる少なくとも
２種のジエン系ゴムを含んでなり、更に少なくとも一種
の補強性充填剤を合計でゴム分１００重量部当り３０〜
９０重量部含み、かつ当該コンパウンドのバウンドラバ
ー中の高Ｔｇゴム成分の含有量が［高Ｔｇゴム成分の配
合比］×０．７以下であるタイヤトレッド用ゴム組成物
が提供される。
【０００６】なお、本発明において、「バウンドラバ
ー」とは充填剤を混合した未加硫ゴムを溶剤によって抽
出した際、充填剤と結合したまま抽出されずに残るゴム
分をいう。タイヤのウェットグリップ性能はｔａｎδ
（０℃、２０Hz）との相関が高く、転がり抵抗はｔａｎ
δ（６０℃、２０Hz）との相関が高い。従ってタイヤの
ウェットグリップ性能と低転がり抵抗とを両立させるた
めにはｔａｎδ（０℃付近〜６０℃付近）の温度分散の
勾配（マイナス）を急にすることが必要である。従来の
配合技術では、例えばガラス転移温度の低いゴム成分を
使用することでｔａｎδ（６０℃）を低下させることは
可能だが、この際ｔａｎδ（０℃）も一緒に低下してし
まうので好ましくない。また、カーボンブラック等の補
強剤の配合量を少なくすることによってｔａｎδ（０℃
／６０℃）の勾配は改良可能であるが耐摩耗性も低下し
てしまうので好ましくない。このように、タイヤのウェ
ットグリップ性能、低転がり抵抗及び耐摩耗性は互いに
相反する特性であり、これを解決することが必要であ
る。
ー」とは充填剤を混合した未加硫ゴムを溶剤によって抽
出した際、充填剤と結合したまま抽出されずに残るゴム
分をいう。タイヤのウェットグリップ性能はｔａｎδ
（０℃、２０Hz）との相関が高く、転がり抵抗はｔａｎ
δ（６０℃、２０Hz）との相関が高い。従ってタイヤの
ウェットグリップ性能と低転がり抵抗とを両立させるた
めにはｔａｎδ（０℃付近〜６０℃付近）の温度分散の
勾配（マイナス）を急にすることが必要である。従来の
配合技術では、例えばガラス転移温度の低いゴム成分を
使用することでｔａｎδ（６０℃）を低下させることは
可能だが、この際ｔａｎδ（０℃）も一緒に低下してし
まうので好ましくない。また、カーボンブラック等の補
強剤の配合量を少なくすることによってｔａｎδ（０℃
／６０℃）の勾配は改良可能であるが耐摩耗性も低下し
てしまうので好ましくない。このように、タイヤのウェ
ットグリップ性能、低転がり抵抗及び耐摩耗性は互いに
相反する特性であり、これを解決することが必要であ
る。
【０００７】通常ゴムポリマーにカーボンブラック、シ
リカ等の補強性充填剤を常法により配合すると、図１に
示すように、補強性充填剤の配合前のｔａｎδの温度分
散曲線（図１の実線グラフ）は補強性充填剤の配合によ
り図１の破線に示すように、ｔａｎδの温度分散曲線の
ピークが低くなり、逆に高温部（裾野の部分）が高くな
る。従って補強性充填剤の配合量を減少させることによ
りｔａｎδ（０℃／６０℃）の勾配が改良できるが、前
述のように、配合量を減らすことによって耐摩耗性が大
きく低下してしまう。
リカ等の補強性充填剤を常法により配合すると、図１に
示すように、補強性充填剤の配合前のｔａｎδの温度分
散曲線（図１の実線グラフ）は補強性充填剤の配合によ
り図１の破線に示すように、ｔａｎδの温度分散曲線の
ピークが低くなり、逆に高温部（裾野の部分）が高くな
る。従って補強性充填剤の配合量を減少させることによ
りｔａｎδ（０℃／６０℃）の勾配が改良できるが、前
述のように、配合量を減らすことによって耐摩耗性が大
きく低下してしまう。
【０００８】本発明者らはかかる現象を改良するために
鋭意検討した結果、以下のことが明らかとなった。即
ち、非相溶性のポリマー系では補強性充填剤の配合量の
増加に従って図２に示すごとく図１の場合と同様に、ピ
ーク高さが低下し、高温部が上昇するが、低Ｔｇ側のポ
リマーに補強性充填剤を偏在させることによって、図３
に示すように高Ｔｇ側ポリマーはあたかも補強性充填剤
の配合減量を行ったのと同様の効果を示し、優れたｔａ
ｎδ（０℃／６０℃）の勾配を得ることができる。
鋭意検討した結果、以下のことが明らかとなった。即
ち、非相溶性のポリマー系では補強性充填剤の配合量の
増加に従って図２に示すごとく図１の場合と同様に、ピ
ーク高さが低下し、高温部が上昇するが、低Ｔｇ側のポ
リマーに補強性充填剤を偏在させることによって、図３
に示すように高Ｔｇ側ポリマーはあたかも補強性充填剤
の配合減量を行ったのと同様の効果を示し、優れたｔａ
ｎδ（０℃／６０℃）の勾配を得ることができる。
【０００９】補強性充填剤のポリマーブレンド系での偏
在については、例えばラバー ケミストリー アンド
テクノロジ誌（ＲＣＴ）．４７ ４８〜５６頁（１９７
３年）やＲＣＴ．６１ ６０９〜６１８頁（１９８８
年）などで研究されており、混合方法や使用ポリマーに
より反撥弾性や耐クラック性が変化することが報告され
ている。しかしながら、これらの研究においては、ｔａ
ｎδの温度分散の勾配に及ぼす影響については全く言及
されていない。
在については、例えばラバー ケミストリー アンド
テクノロジ誌（ＲＣＴ）．４７ ４８〜５６頁（１９７
３年）やＲＣＴ．６１ ６０９〜６１８頁（１９８８
年）などで研究されており、混合方法や使用ポリマーに
より反撥弾性や耐クラック性が変化することが報告され
ている。しかしながら、これらの研究においては、ｔａ
ｎδの温度分散の勾配に及ぼす影響については全く言及
されていない。
【００１０】本発明者らは、ポリマーブレンドの組合せ
や混合方法によって補強性充填剤を偏在させた時のｔａ
ｎδへの影響が大きく異なることを見出した、即ち、ｔ
ａｎδの温度分散が二つのピークを持つポリマーブレン
ド系ではｔａｎδピークの位置により以下のような効果
が生じる。
や混合方法によって補強性充填剤を偏在させた時のｔａ
ｎδへの影響が大きく異なることを見出した、即ち、ｔ
ａｎδの温度分散が二つのピークを持つポリマーブレン
ド系ではｔａｎδピークの位置により以下のような効果
が生じる。
【００１１】高温度側のピークと低温度側ピークの差が
１０℃未満の場合には補強性充填剤を偏在させても０℃
〜６０℃のｔａｎδにほとんどその効果が現れない。そ
の差が１０℃以上になるに従って６０℃付近のｔａｎδ
の低減効果が出現し、３０℃以上となると大幅にｔａｎ
δが低下する。
１０℃未満の場合には補強性充填剤を偏在させても０℃
〜６０℃のｔａｎδにほとんどその効果が現れない。そ
の差が１０℃以上になるに従って６０℃付近のｔａｎδ
の低減効果が出現し、３０℃以上となると大幅にｔａｎ
δが低下する。
【００１２】高温度側のピーク温度もｔａｎδの０℃と
６０℃の勾配を左右する。この温度が−５０℃未満では
補強性充填剤を偏在させてもｔａｎδの温度分散の勾配
の改良効果は認められない。−５０℃より高温になるに
従いｔａｎδ温度分散の勾配は大きくなり、−４０℃以
上で急激に上昇し、−１０℃でその効果が最大となる。
一方、ピークが−１０℃以上では室温での硬度上昇や低
温時の脆化の問題のためタイヤトレッドとしての実用性
が失われる。
６０℃の勾配を左右する。この温度が−５０℃未満では
補強性充填剤を偏在させてもｔａｎδの温度分散の勾配
の改良効果は認められない。−５０℃より高温になるに
従いｔａｎδ温度分散の勾配は大きくなり、−４０℃以
上で急激に上昇し、−１０℃でその効果が最大となる。
一方、ピークが−１０℃以上では室温での硬度上昇や低
温時の脆化の問題のためタイヤトレッドとしての実用性
が失われる。
【００１３】本発明者らは上述のようにｔａｎδの温度
分散と補強性充填剤の偏在の関係を検討の結果、補強性
充填剤を低Ｔｇ側ポリマー相へ偏在させることによっ
て、耐摩耗性を低下させることなく、ウェットグリップ
性能と低転がり抵抗とをバランスさせることが可能であ
ることを見出した。
分散と補強性充填剤の偏在の関係を検討の結果、補強性
充填剤を低Ｔｇ側ポリマー相へ偏在させることによっ
て、耐摩耗性を低下させることなく、ウェットグリップ
性能と低転がり抵抗とをバランスさせることが可能であ
ることを見出した。
【００１４】補強性充填剤の偏在の検知方法としては、
本発明では、熱分解ガスクロによるバウンドラバーのポ
リマー組成とコンパウンド全体のポリマー組成を比較す
る方法を用いた。なお、この方法はＲＣＴ．６１ ６０
９〜６１８頁にも記載されている。また、３種以上のブ
レンド系の場合はＲＣＴ．６６ ２７６頁（１９９３
年）に記載のＤＳＣによるＴｇの上昇を調べる方法が適
用できる。
本発明では、熱分解ガスクロによるバウンドラバーのポ
リマー組成とコンパウンド全体のポリマー組成を比較す
る方法を用いた。なお、この方法はＲＣＴ．６１ ６０
９〜６１８頁にも記載されている。また、３種以上のブ
レンド系の場合はＲＣＴ．６６ ２７６頁（１９９３
年）に記載のＤＳＣによるＴｇの上昇を調べる方法が適
用できる。
【００１５】本発明において配合することのできるジエ
ン系ゴムとしては、従来からタイヤトレッドとして一般
的に使用されて来た天然ゴム（ＮＲ）、ポリブタジエン
ゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合ゴム（ＳＢ
Ｒ）などを用いることができる。
ン系ゴムとしては、従来からタイヤトレッドとして一般
的に使用されて来た天然ゴム（ＮＲ）、ポリブタジエン
ゴム（ＢＲ）、スチレン−ブタジエン共重合ゴム（ＳＢ
Ｒ）などを用いることができる。
【００１６】本発明で用いる補強性充填剤としては、例
えばカーボンブラック、シリカなどをあげることができ
る。
えばカーボンブラック、シリカなどをあげることができ
る。
【００１７】このような補強性充填剤を特定のポリマー
相に偏在させる方法としては、例えば偏在させたいポリ
マーと補強性充填剤をまず混合した後に、他のポリマー
を加える方法によることができる。これらは、例えばシ
リカに対しては、ＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲ（低スチレン）、
ＳＢＲ（高スチレン）の順番に親和性が高いことが本発
明者らの検討で明らかとなっており、この性質を利用す
ることによって偏在をコントロールすることが可能であ
る。
相に偏在させる方法としては、例えば偏在させたいポリ
マーと補強性充填剤をまず混合した後に、他のポリマー
を加える方法によることができる。これらは、例えばシ
リカに対しては、ＮＲ、ＢＲ、ＳＢＲ（低スチレン）、
ＳＢＲ（高スチレン）の順番に親和性が高いことが本発
明者らの検討で明らかとなっており、この性質を利用す
ることによって偏在をコントロールすることが可能であ
る。
【００１８】本発明に係るタイヤトレッド用ゴム組成物
はゴム分としてｔａｎδの温度分散がバイモーダルとな
る２種又はそれ以上のジエン系ゴムを含む、このｔａｎ
δの温度分散曲線がバイモーダルでないと前記した補強
用充填剤の所望の偏在効果が得られない。なお本発明に
従えば、高温度側のｔａｎδのピーク温度が−１０℃〜
−５０℃でなければならないが、これは、ピーク温度が
−１０℃を超えると、低温時の硬度上昇により低温時ウ
ェットグリップが低下してしまい、脆化温度が上昇する
（高温側）ので好ましくなく、逆に高温側ピーク温度と
の差が１０℃未満では、補強性充填剤の偏在効果が認め
られない（低温側）ので好ましくない。
はゴム分としてｔａｎδの温度分散がバイモーダルとな
る２種又はそれ以上のジエン系ゴムを含む、このｔａｎ
δの温度分散曲線がバイモーダルでないと前記した補強
用充填剤の所望の偏在効果が得られない。なお本発明に
従えば、高温度側のｔａｎδのピーク温度が−１０℃〜
−５０℃でなければならないが、これは、ピーク温度が
−１０℃を超えると、低温時の硬度上昇により低温時ウ
ェットグリップが低下してしまい、脆化温度が上昇する
（高温側）ので好ましくなく、逆に高温側ピーク温度と
の差が１０℃未満では、補強性充填剤の偏在効果が認め
られない（低温側）ので好ましくない。
【００１９】本発明に従えば、補強性充填剤（カーボン
ブラック及び／又はシリカ等）を合計でゴム１００重量
部当り、好ましくは３０〜９０重量部、更に好ましくは
３５〜７０重量部配合する。この配合量が３０重量部未
満では耐摩耗性が大きく低下して実用レベルを満足しな
くなるおそれがあり、逆に９０重量部を超えると転がり
抵抗が上昇してしまうおそれがあるので好ましくない。
ブラック及び／又はシリカ等）を合計でゴム１００重量
部当り、好ましくは３０〜９０重量部、更に好ましくは
３５〜７０重量部配合する。この配合量が３０重量部未
満では耐摩耗性が大きく低下して実用レベルを満足しな
くなるおそれがあり、逆に９０重量部を超えると転がり
抵抗が上昇してしまうおそれがあるので好ましくない。
【００２０】本発明によれば、バウンドラバー中の高Ｔ
ｇゴム成分の含有量は次式で表される。 ［高Ｔｇゴム成分の配合比］×０．７以下（好ましくは
０．６以下） この値が０．７を超えると良好なウェットグリップ性能
と低転がり抵抗が得られないおそれがあるので好ましく
ない。
ｇゴム成分の含有量は次式で表される。 ［高Ｔｇゴム成分の配合比］×０．７以下（好ましくは
０．６以下） この値が０．７を超えると良好なウェットグリップ性能
と低転がり抵抗が得られないおそれがあるので好ましく
ない。
【００２１】本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物には
前記した２種以上のジエン系ゴム、補強性充填剤に加え
て、硫黄、加硫促進剤、老化防止剤、充填剤、軟化剤、
可塑剤などのタイヤ用に一般に配合されている各種添加
剤を配合することができ、かかる配合物は一般的な方法
で加硫してタイヤトレッドを製造することができる。こ
れらの添加剤の配合量も一般的な量とすることができ
る。
前記した２種以上のジエン系ゴム、補強性充填剤に加え
て、硫黄、加硫促進剤、老化防止剤、充填剤、軟化剤、
可塑剤などのタイヤ用に一般に配合されている各種添加
剤を配合することができ、かかる配合物は一般的な方法
で加硫してタイヤトレッドを製造することができる。こ
れらの添加剤の配合量も一般的な量とすることができ
る。
【００２２】
【実施例】以下、実施例によって本発明を更に説明する
が、本発明の範囲をこれらの実施例に限定するものでな
いことは言うまでもない。
が、本発明の範囲をこれらの実施例に限定するものでな
いことは言うまでもない。
【００２３】実施例１〜４及び比較例１〜８ 表１に示す配合内容（重量部）でそれぞれの成分を配合
し、加硫促進剤と硫黄を除く原料ゴム及び配合剤を１．
７リットルのバンバリーミキサーで５分間混合した後、
この混合物に加硫促進剤と硫黄とを８インチの試験用練
りロール機で４分間混練し、ゴム組成物を得た。これら
のゴム組成物を１６０℃で２０分間プレス加硫して、目
的とする試験片を調製し、各種試験を行い、その物性を
測定した。得られた加硫物の物性は表１に示す通りであ
る。
し、加硫促進剤と硫黄を除く原料ゴム及び配合剤を１．
７リットルのバンバリーミキサーで５分間混合した後、
この混合物に加硫促進剤と硫黄とを８インチの試験用練
りロール機で４分間混練し、ゴム組成物を得た。これら
のゴム組成物を１６０℃で２０分間プレス加硫して、目
的とする試験片を調製し、各種試験を行い、その物性を
測定した。得られた加硫物の物性は表１に示す通りであ
る。
【００２４】
【表１】
【００２５】カーボンブラック配合及びシリカ配合は以
下の通りである。カーボンブラック配合 ゴム １００部 ＣＢ（Ｎ３３９） ５０部 亜鉛華 ３部 ステアリン酸 ２部 老化防止剤(1) １部 硫黄 ２部 加硫促進剤(2) １部シリカ配合 ゴム １００部 シリカ ５０部 シランカップリング剤(3) ３部 ジエチレングリコール １部 亜鉛華 ３部 ステアリン酸 ２部 老化防止剤(1) １部 硫黄 ２部 加硫促進剤(2) ２部(1) サントフレックス１３（モンサント社製）(2) サンセラーＮＳ（三新化学製）(3) Ｓｉ６９（デグッサ社製）
下の通りである。カーボンブラック配合 ゴム １００部 ＣＢ（Ｎ３３９） ５０部 亜鉛華 ３部 ステアリン酸 ２部 老化防止剤(1) １部 硫黄 ２部 加硫促進剤(2) １部シリカ配合 ゴム １００部 シリカ ５０部 シランカップリング剤(3) ３部 ジエチレングリコール １部 亜鉛華 ３部 ステアリン酸 ２部 老化防止剤(1) １部 硫黄 ２部 加硫促進剤(2) ２部(1) サントフレックス１３（モンサント社製）(2) サンセラーＮＳ（三新化学製）(3) Ｓｉ６９（デグッサ社製）
【００２６】加硫物性は以下のような方法で測定した。
【００２７】（１）耐摩耗性指数：ランボーン型摩耗試
験機を用いて荷重→５kg、スリップ率→２５％で室温で
４分間測定した。比較例３の値を１００として指数表示
した。この指数が大きいほど耐摩耗性良好であることを
示す。
験機を用いて荷重→５kg、スリップ率→２５％で室温で
４分間測定した。比較例３の値を１００として指数表示
した。この指数が大きいほど耐摩耗性良好であることを
示す。
【００２８】粘弾性特性は、東洋精機製粘弾性スペクト
ロメータを用い、歪み→１０±２％、周波数→２０Hzの
条件で測定した。なおｔａｎδ（０℃）は大きいほどウ
ェット制動性良好であり、ｔａｎδ（６０℃）は小さい
ほど低転動抵抗性良好であることを示す。
ロメータを用い、歪み→１０±２％、周波数→２０Hzの
条件で測定した。なおｔａｎδ（０℃）は大きいほどウ
ェット制動性良好であり、ｔａｎδ（６０℃）は小さい
ほど低転動抵抗性良好であることを示す。
【００２９】バウンドラバー中の高Ｔｇゴム成分比はま
ず未加硫ゴムを細断し、トルエン中に２４時間浸漬後の
トルエン不溶分（バウンドラバー）を風乾後、熱分解ガ
スクロによりスチレン定量し求めた。更に必要により、
バウンドラバーの熱分解物をＩＲでミクロ構造測定する
ことにより求めた。その際、各原料ゴム成分により作成
した検量線を使用した。
ず未加硫ゴムを細断し、トルエン中に２４時間浸漬後の
トルエン不溶分（バウンドラバー）を風乾後、熱分解ガ
スクロによりスチレン定量し求めた。更に必要により、
バウンドラバーの熱分解物をＩＲでミクロ構造測定する
ことにより求めた。その際、各原料ゴム成分により作成
した検量線を使用した。
【００３０】実施例３及び比較例５の配合の温度による
ｔａｎδ及び動的弾性率Ｅ' の変化を測定し、それぞれ
図４及び図５に示した。また実施例４及び比較例７の配
合の温度によるｔａｎδ及びＥ' の変化をそれぞれ図６
及び図７に示した。
ｔａｎδ及び動的弾性率Ｅ' の変化を測定し、それぞれ
図４及び図５に示した。また実施例４及び比較例７の配
合の温度によるｔａｎδ及びＥ' の変化をそれぞれ図６
及び図７に示した。
【００３１】図４及び図５に示した、それぞれ、実施例
３及び比較例５の配合は、いずれも、ＮＲ（Ｔｇ：−５
７℃）５０部及びＳＢＲ−Ａ（Ｔｇ：−３０℃）５０部
の配合であるが、実施例３は、バウンドラバー中の高Ｔ
ｇゴム成分（ＳＢＲ−Ａ）の含有量が、ＳＢＲ−Ａ配合
比に対し０．０２であるのに対し、比較例５では０．９
７に達している。その結果、図４ではｔａｎδの温度分
散曲線に２つのピークが明瞭に存在するのに対し、図５
の曲線では１山に近いものとなっている。
３及び比較例５の配合は、いずれも、ＮＲ（Ｔｇ：−５
７℃）５０部及びＳＢＲ−Ａ（Ｔｇ：−３０℃）５０部
の配合であるが、実施例３は、バウンドラバー中の高Ｔ
ｇゴム成分（ＳＢＲ−Ａ）の含有量が、ＳＢＲ−Ａ配合
比に対し０．０２であるのに対し、比較例５では０．９
７に達している。その結果、図４ではｔａｎδの温度分
散曲線に２つのピークが明瞭に存在するのに対し、図５
の曲線では１山に近いものとなっている。
【００３２】図６及び図７に示した、それぞれ、実施例
４及び比較例７の配合は、いずれも、ＳＢＲ−Ｂ（Ｔ
ｇ：−７２℃）５０部及びＳＢＲ−Ｃ（Ｔｇ：−２４
℃）５０部の配合であるが、実施例４はバウンドラバー
中の高Ｔｇゴム成分（ＳＢＲ−Ｃ）の含有量が、ＳＢＲ
−Ｃの配合比に対し０．２９であるのに対し、比較例７
では０．９４に達している。その結果、図６ではｔａｎ
δの温度分散曲線に２つのピークが明瞭に存在するのに
対し、図７の曲線では、ピークがやや不明瞭になってい
る。
４及び比較例７の配合は、いずれも、ＳＢＲ−Ｂ（Ｔ
ｇ：−７２℃）５０部及びＳＢＲ−Ｃ（Ｔｇ：−２４
℃）５０部の配合であるが、実施例４はバウンドラバー
中の高Ｔｇゴム成分（ＳＢＲ−Ｃ）の含有量が、ＳＢＲ
−Ｃの配合比に対し０．２９であるのに対し、比較例７
では０．９４に達している。その結果、図６ではｔａｎ
δの温度分散曲線に２つのピークが明瞭に存在するのに
対し、図７の曲線では、ピークがやや不明瞭になってい
る。
【００３３】図４〜図７に示したグラフの測定は次の条
件で行った。 使用機器：東洋精機製作所社製「レオグラフ・ソリッ
ド」 昇温速度：５℃／min 伸縮 ：１０％伸長状態で±０．５％の伸縮を周期２
０Hzで行った。
件で行った。 使用機器：東洋精機製作所社製「レオグラフ・ソリッ
ド」 昇温速度：５℃／min 伸縮 ：１０％伸長状態で±０．５％の伸縮を周期２
０Hzで行った。
【００３４】
【発明の効果】表１の結果から明らかなように、本発明
に従った実施例１〜４ではそれぞれ対応する比較例に比
較して、耐摩耗性を実質上低下させることなく、ウェッ
トグリップ性能及び低転がり抵抗性のバランスに優れた
タイヤトレッド用ゴム組成物を得ることができる。
に従った実施例１〜４ではそれぞれ対応する比較例に比
較して、耐摩耗性を実質上低下させることなく、ウェッ
トグリップ性能及び低転がり抵抗性のバランスに優れた
タイヤトレッド用ゴム組成物を得ることができる。
【図１】一般的なゴムポリマーに補強性充填剤を配合し
た時の前後のｔａｎδの温度分散曲線を示すグラフで、
実線が配合前で破線が配合後の曲線を示す（以下同
じ）。
た時の前後のｔａｎδの温度分散曲線を示すグラフで、
実線が配合前で破線が配合後の曲線を示す（以下同
じ）。
【図２】バイモーダルなピークを有する一般的なゴム配
合物のｔａｎδの温度分散曲線における補強性充填剤の
配合させた時の前後の値を示すグラフである。
合物のｔａｎδの温度分散曲線における補強性充填剤の
配合させた時の前後の値を示すグラフである。
【図３】本発明に従ったゴム組成物の場合のｔａｎδの
温度分散曲線を示すグラフである。
温度分散曲線を示すグラフである。
【図４】実施例３の配合の、温度によるｔａｎδとＥ'
(動的弾性率）の変化を示すものである。
(動的弾性率）の変化を示すものである。
【図５】比較例５の配合の、温度によるｔａｎδとＥ'
(動的弾性率）の変化を示すものである。
(動的弾性率）の変化を示すものである。
【図６】実施例４の配合の、温度によるｔａｎδとＥ'
(動的弾性率）の変化を示すものである。
(動的弾性率）の変化を示すものである。
【図７】比較例７の配合の、温度によるｔａｎδとＥ'
(動的弾性率）の変化を示すものである。
(動的弾性率）の変化を示すものである。
Claims (1)
- 【請求項１】 ゴム分としてｔａｎδの温度分散曲線
が、その高温度側のｔａｎδのピーク温度が−１０℃〜
−５０℃にあり、そしてその低温度側のｔａｎδのピー
ク温度が高温度側のピークより１０℃以上低い、バイモ
ーダルとなる少なくとも２種のジエン系ゴムを含んでな
り、更に少なくとも一種の補強性充填剤を合計でゴム分
１００重量部当り３０〜９０重量部含み、かつ当該コン
パウンドのバウンドラバー中の高Ｔｇゴム成分の含有量
が［高Ｔｇゴム成分の配合比］×０．７以下であるタイ
ヤトレッド用ゴム組成物。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16378294A JP2930525B2 (ja) | 1994-07-15 | 1994-07-15 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP16378294A JP2930525B2 (ja) | 1994-07-15 | 1994-07-15 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0827313A true JPH0827313A (ja) | 1996-01-30 |
| JP2930525B2 JP2930525B2 (ja) | 1999-08-03 |
Family
ID=15780615
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP16378294A Expired - Fee Related JP2930525B2 (ja) | 1994-07-15 | 1994-07-15 | タイヤトレッド用ゴム組成物 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2930525B2 (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US12025926B2 (en) | 2022-04-19 | 2024-07-02 | Canon Kabu Shiki Kaisha | Electrophotographic member and heat fixing device |
-
1994
- 1994-07-15 JP JP16378294A patent/JP2930525B2/ja not_active Expired - Fee Related
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