JPH08270408A - ガスタービン設備 - Google Patents
ガスタービン設備Info
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- JPH08270408A JPH08270408A JP7277495A JP7277495A JPH08270408A JP H08270408 A JPH08270408 A JP H08270408A JP 7277495 A JP7277495 A JP 7277495A JP 7277495 A JP7277495 A JP 7277495A JP H08270408 A JPH08270408 A JP H08270408A
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steam
- pressure
- cooling
- turbine
- blade
- Prior art date
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- Pending
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01K—STEAM ENGINE PLANTS; STEAM ACCUMULATORS; ENGINE PLANTS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; ENGINES USING SPECIAL WORKING FLUIDS OR CYCLES
- F01K23/00—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids
- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Engine Equipment That Uses Special Cycles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】本発明の目的は、新しいタービン翼の蒸気冷却
システムを有するガスタービン設備を提供することによ
り、本発明に係るガスタービン設備，蒸気タービン設備
および排熱回収ボイラ設備とを組み合わせたコンバイン
ドサイクル発電プラントの発電効率を向上させることに
ある。 【構成】タービン静翼およびタービン動翼に冷媒回収式
の蒸気冷却システムを設けたガスタービン設備におい
て、タービン静翼を第１の蒸気で冷却し、タービン動翼
を第１蒸気よりも低圧力の第２蒸気で冷却する冷却シス
テムを有するようにした。
システムを有するガスタービン設備を提供することによ
り、本発明に係るガスタービン設備，蒸気タービン設備
および排熱回収ボイラ設備とを組み合わせたコンバイン
ドサイクル発電プラントの発電効率を向上させることに
ある。 【構成】タービン静翼およびタービン動翼に冷媒回収式
の蒸気冷却システムを設けたガスタービン設備におい
て、タービン静翼を第１の蒸気で冷却し、タービン動翼
を第１蒸気よりも低圧力の第２蒸気で冷却する冷却シス
テムを有するようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ガスタービンの静翼お
よび動翼を冷却する冷却系を備えたガスタービン設備に
係り、特に蒸気を用いて静翼および動翼を冷却するガス
タービン設備に関する。
よび動翼を冷却する冷却系を備えたガスタービン設備に
係り、特に蒸気を用いて静翼および動翼を冷却するガス
タービン設備に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、ガスタービン設備の熱効率向上の
ため、作動ガスの高温・高圧化が進められている。高温
ガスタービン設備においては、信頼性を確保するために
タービン翼の冷却が不可欠である。従来、タービン翼の
冷却には、ガスタービン設備を構成している圧縮機より
抽出した空気が使用されている。タービン翼の内部には
冷却媒体経路が設けられており、圧縮機より抽出された
空気は該経路に導かれタービン翼を冷却する。冷却後
は、翼外表面のフィルム冷却用空気として、翼外表面上
に設けられたフィルム冷却孔より作動ガス中に排出され
る。
ため、作動ガスの高温・高圧化が進められている。高温
ガスタービン設備においては、信頼性を確保するために
タービン翼の冷却が不可欠である。従来、タービン翼の
冷却には、ガスタービン設備を構成している圧縮機より
抽出した空気が使用されている。タービン翼の内部には
冷却媒体経路が設けられており、圧縮機より抽出された
空気は該経路に導かれタービン翼を冷却する。冷却後
は、翼外表面のフィルム冷却用空気として、翼外表面上
に設けられたフィルム冷却孔より作動ガス中に排出され
る。
【０００３】しかしながら、作動ガス温度が１４００℃
を越える高温ガスタービン設備においては、従来のター
ビン翼を空気で冷却する方法では、冷却に必要な空気量
の増加による主流ガス量の減少、該冷却空気と作動ガス
との混合による作動ガス温度の低下および混合損失の増
大などにより、作動ガスの高温化による熱サイクル上の
メリットが損なわれる傾向にある。
を越える高温ガスタービン設備においては、従来のター
ビン翼を空気で冷却する方法では、冷却に必要な空気量
の増加による主流ガス量の減少、該冷却空気と作動ガス
との混合による作動ガス温度の低下および混合損失の増
大などにより、作動ガスの高温化による熱サイクル上の
メリットが損なわれる傾向にある。
【０００４】この問題の解決策として、冷却媒体に空気
よりも熱伝達率の大きい蒸気を用いることが提案されて
いる。タービン翼を蒸気で冷却する蒸気冷却式ガスター
ビンを有効に活用するためには、例えば文献エイ・エス
・エム・イー／アイ・イー・イー・イー パワー ゼネ
レーション コンファレンス（Jt. ASME/IEEE PowerGen
eration Conference）の論文集８７−ＪＰＧＣ−ＧＴ−
１(１９８７）に記載されているように、冷却に使用し
た蒸気を主流ガス中に排出することなく回収することが
必要である。
よりも熱伝達率の大きい蒸気を用いることが提案されて
いる。タービン翼を蒸気で冷却する蒸気冷却式ガスター
ビンを有効に活用するためには、例えば文献エイ・エス
・エム・イー／アイ・イー・イー・イー パワー ゼネ
レーション コンファレンス（Jt. ASME/IEEE PowerGen
eration Conference）の論文集８７−ＪＰＧＣ−ＧＴ−
１(１９８７）に記載されているように、冷却に使用し
た蒸気を主流ガス中に排出することなく回収することが
必要である。
【０００５】冷却に使用した蒸気を回収する冷媒回収型
蒸気冷却式ガスタービンの例として、特開平4−124414
号公報を挙げる。この公報に示される冷媒回収型蒸気冷
却式ガスタービンは、蒸気タービン設備およびガスター
ビン設備から排気される排気ガスを熱源として蒸気ター
ビンの作動蒸気を生成する排熱回収ボイラ設備とを組み
合わせたガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラント
において活用されている。ガスタービン翼の冷却に使用
される蒸気は蒸気タービンの作動蒸気の一部が使用され
る。
蒸気冷却式ガスタービンの例として、特開平4−124414
号公報を挙げる。この公報に示される冷媒回収型蒸気冷
却式ガスタービンは、蒸気タービン設備およびガスター
ビン設備から排気される排気ガスを熱源として蒸気ター
ビンの作動蒸気を生成する排熱回収ボイラ設備とを組み
合わせたガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラント
において活用されている。ガスタービン翼の冷却に使用
される蒸気は蒸気タービンの作動蒸気の一部が使用され
る。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】蒸気タービンの作動蒸
気の一部をガスタービン翼の冷却蒸気として使用するガ
ス／蒸気コンバインドサイクル発電プラントにおいて
は、プラント全体の発電効率を向上させるためには、蒸
気タービンの作動蒸気系とガスタービン翼の冷却蒸気系
の最適化が不可欠である。
気の一部をガスタービン翼の冷却蒸気として使用するガ
ス／蒸気コンバインドサイクル発電プラントにおいて
は、プラント全体の発電効率を向上させるためには、蒸
気タービンの作動蒸気系とガスタービン翼の冷却蒸気系
の最適化が不可欠である。
【０００７】本発明の目的は，ガス／蒸気コンバインド
サイクル発電プラントにおける蒸気タービンの作動蒸気
系およびガスタービン翼の冷却蒸気系をプラント全体の
発電効率に関して最適とするガスタービン設備を提供す
ることにある。
サイクル発電プラントにおける蒸気タービンの作動蒸気
系およびガスタービン翼の冷却蒸気系をプラント全体の
発電効率に関して最適とするガスタービン設備を提供す
ることにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】静翼と動翼とを有するガ
スタービン並びに前記静翼及び動翼を冷却する冷却系を
有するガスタービン設備において、第１の蒸気を用いて
前記静翼を冷却する冷却系と、前記第１蒸気より低い圧
力の第２蒸気を用いて前記動翼を冷却する冷却系とを有
するようにした。
スタービン並びに前記静翼及び動翼を冷却する冷却系を
有するガスタービン設備において、第１の蒸気を用いて
前記静翼を冷却する冷却系と、前記第１蒸気より低い圧
力の第２蒸気を用いて前記動翼を冷却する冷却系とを有
するようにした。
【０００９】また、第１蒸気と第２蒸気との圧力差が５
０ａｔ以上１５０ａｔ以下であるようにした。
０ａｔ以上１５０ａｔ以下であるようにした。
【００１０】
【作用】本発明は上記の手段を講じたので、タービン動
翼の冷却蒸気よりも５０〜150ａｔ高圧な蒸気をタービ
ン静翼の冷却に使用することが可能になる。よって、本
発明に係るガスタービン設備をガス／蒸気コンバインド
サイクル発電プラントにおいて運転すると、ガスタービ
ン静翼の冷却には、ガスタービン動翼の冷却に使用され
る第２蒸気よりも高圧な第１蒸気を使用することができ
るので、ガスタービン静翼の冷却にも第２蒸気を使用す
る従来技術に比べて第１蒸気の発生量を多くすることが
可能になる。第１蒸気の増加により蒸気タービンの出力
が増加する。また、ガスタービンの構造上、冷却蒸気の
リーク対策がタービン静翼に比べて難しいガスタービン
動翼の冷却には第２蒸気よりも高圧な第１蒸気は使用し
ないので、リーク量を最低限度に抑えることが可能にな
る。作動蒸気のリーク量低減により、蒸気タービンの出
力が増加する。
翼の冷却蒸気よりも５０〜150ａｔ高圧な蒸気をタービ
ン静翼の冷却に使用することが可能になる。よって、本
発明に係るガスタービン設備をガス／蒸気コンバインド
サイクル発電プラントにおいて運転すると、ガスタービ
ン静翼の冷却には、ガスタービン動翼の冷却に使用され
る第２蒸気よりも高圧な第１蒸気を使用することができ
るので、ガスタービン静翼の冷却にも第２蒸気を使用す
る従来技術に比べて第１蒸気の発生量を多くすることが
可能になる。第１蒸気の増加により蒸気タービンの出力
が増加する。また、ガスタービンの構造上、冷却蒸気の
リーク対策がタービン静翼に比べて難しいガスタービン
動翼の冷却には第２蒸気よりも高圧な第１蒸気は使用し
ないので、リーク量を最低限度に抑えることが可能にな
る。作動蒸気のリーク量低減により、蒸気タービンの出
力が増加する。
【００１１】
【実施例】以下に、本発明の第１の実施例を図１により
説明する。図１は本実施例のガスタービン設備の回路図
とガスタービンの部分断面図である。本発明を理解しや
すくするためにガスタービンは２段式とした。
説明する。図１は本実施例のガスタービン設備の回路図
とガスタービンの部分断面図である。本発明を理解しや
すくするためにガスタービンは２段式とした。
【００１２】本ガスタービン設備は主として、ガスター
ビン１３と，該ガスタービン１３に連結され燃焼用空気
を生成する圧縮機１１と，高温・高圧の作動ガスを生成
する燃焼器１２とより構成されている。また、ガスター
ビン１３において、第１段静翼４の内部には冷却用蒸気
の経路が形成されており、入口には第１の蒸気の供給経
路８ａ，出口には該蒸気の回収経路８ｂが接続してい
る。さらに第１段静翼４と同様に、第１段動翼５および
第２段動翼７の内部には冷却用蒸気の経路が形成されて
おり、入口には第２の蒸気の供給経路９ａ，出口には該
蒸気の回収経路９ｂが接続されている。
ビン１３と，該ガスタービン１３に連結され燃焼用空気
を生成する圧縮機１１と，高温・高圧の作動ガスを生成
する燃焼器１２とより構成されている。また、ガスター
ビン１３において、第１段静翼４の内部には冷却用蒸気
の経路が形成されており、入口には第１の蒸気の供給経
路８ａ，出口には該蒸気の回収経路８ｂが接続してい
る。さらに第１段静翼４と同様に、第１段動翼５および
第２段動翼７の内部には冷却用蒸気の経路が形成されて
おり、入口には第２の蒸気の供給経路９ａ，出口には該
蒸気の回収経路９ｂが接続されている。
【００１３】圧縮機１１は大気を吸い込み圧縮する。圧
縮された空気は燃焼器１２に導かれ、燃料とともに燃焼
せしめられる。生成した高温・高圧の作動ガスはガスタ
ービン１３に導かれ、タービン翼を通過する際にタービ
ンの回転軸を駆動する。その後、燃焼ガスはガスタービ
ン１３より排出される。タービンの回転軸には、発電機
１が連結されており発生した回転動力は電力に変換され
る。
縮された空気は燃焼器１２に導かれ、燃料とともに燃焼
せしめられる。生成した高温・高圧の作動ガスはガスタ
ービン１３に導かれ、タービン翼を通過する際にタービ
ンの回転軸を駆動する。その後、燃焼ガスはガスタービ
ン１３より排出される。タービンの回転軸には、発電機
１が連結されており発生した回転動力は電力に変換され
る。
【００１４】一方、第１段静翼４には系外より供給経路
８ａにより第１蒸気が冷却媒体として供給される。供給
された該蒸気は第１段静翼４の内部に形成された冷却用
蒸気経路を流れ、該静翼４を冷却する。冷却後の蒸気は
回収経路８ｂにより系外へ回収される。同様に、第１段
動翼５および第２段動翼７には系外より供給経路９ａに
より第２蒸気が冷却媒体として供給される。供給された
該蒸気は第１段動翼５および第２段動翼７の内部に形成
された冷却用蒸気経路を流れ、該動翼を冷却する。
８ａにより第１蒸気が冷却媒体として供給される。供給
された該蒸気は第１段静翼４の内部に形成された冷却用
蒸気経路を流れ、該静翼４を冷却する。冷却後の蒸気は
回収経路８ｂにより系外へ回収される。同様に、第１段
動翼５および第２段動翼７には系外より供給経路９ａに
より第２蒸気が冷却媒体として供給される。供給された
該蒸気は第１段動翼５および第２段動翼７の内部に形成
された冷却用蒸気経路を流れ、該動翼を冷却する。
【００１５】タービン翼の内部に冷却媒体経路を形成し
て、これに冷却媒体を供給してタービン翼を冷却する場
合、冷却媒体と主流ガスの圧力差はタービン翼面上に作
用する力となるので、その大きさが問題となる。一般
に、冷却媒体の圧力の方を高くするためにタービン翼が
膨らむ向きに圧力差に相当した大きさの応力が作用す
る。タービン翼の強度がこの応力に耐えきれない場合、
タービン翼が膨らむという現象（バルーニング現象）が
起こる。本実施例における第１蒸気の圧力は１００〜１
５０ata であり、第２蒸気の圧力は２０〜４０ata であ
る。一方、主流ガスの圧力は２２ata 程度であり、冷却
蒸気との圧力差は、第１蒸気で７８〜１２８ata 、第２
蒸気で０〜１８ata である。本実施例においては、第１
段静翼４，第１段動翼５および第２段動翼７に、圧力差
に応じてバルーニング対策が施されている。具体的に
は、タービン翼の内部構造を強化することで対策を行っ
た。また、冷却蒸気を確実に回収するために圧力差に応
じて冷却蒸気系のリーク対策を行った。
て、これに冷却媒体を供給してタービン翼を冷却する場
合、冷却媒体と主流ガスの圧力差はタービン翼面上に作
用する力となるので、その大きさが問題となる。一般
に、冷却媒体の圧力の方を高くするためにタービン翼が
膨らむ向きに圧力差に相当した大きさの応力が作用す
る。タービン翼の強度がこの応力に耐えきれない場合、
タービン翼が膨らむという現象（バルーニング現象）が
起こる。本実施例における第１蒸気の圧力は１００〜１
５０ata であり、第２蒸気の圧力は２０〜４０ata であ
る。一方、主流ガスの圧力は２２ata 程度であり、冷却
蒸気との圧力差は、第１蒸気で７８〜１２８ata 、第２
蒸気で０〜１８ata である。本実施例においては、第１
段静翼４，第１段動翼５および第２段動翼７に、圧力差
に応じてバルーニング対策が施されている。具体的に
は、タービン翼の内部構造を強化することで対策を行っ
た。また、冷却蒸気を確実に回収するために圧力差に応
じて冷却蒸気系のリーク対策を行った。
【００１６】次に、第１の実施例に示したガスタービン
設備を、ガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラント
に適用した例を図１および図２により詳しく説明する。
図２は、第１の実施例に示したガスタービン設備と蒸気
タービン設備および排熱回収ボイラ設備とを組み合わせ
たコンバインドサイクル発電プラントの回路図を示した
ものである。なお、図１と図２において同符号の要素は
同機能を有している。まず、概略的な構成と動作につい
て説明する。本コンバインドサイクル発電プラントは主
として、第１の実施例に示したガスタービン設備，蒸気
タービン設備および排熱回収ボイラ設備とより構成され
ている。ガスタービン設備は、燃料を消費して作動ガス
を生成し、該作動ガスでガスタービンを駆動し動力を発
生させる。排熱回収ボイラ設備は、ガスタービン設備よ
り排出された排気ガスを熱源として蒸気タービンの作動
蒸気を生成する。蒸気タービン設備は、該作動蒸気で蒸
気タービンを駆動し動力を発生させる。なお、駆動した
動力は、発電機により電力に変換される。また、本コン
バインドサイクル発電プラントにおいては、ガスタービ
ン翼の冷却に、蒸気タービンの作動蒸気の一部が使用さ
れる。
設備を、ガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラント
に適用した例を図１および図２により詳しく説明する。
図２は、第１の実施例に示したガスタービン設備と蒸気
タービン設備および排熱回収ボイラ設備とを組み合わせ
たコンバインドサイクル発電プラントの回路図を示した
ものである。なお、図１と図２において同符号の要素は
同機能を有している。まず、概略的な構成と動作につい
て説明する。本コンバインドサイクル発電プラントは主
として、第１の実施例に示したガスタービン設備，蒸気
タービン設備および排熱回収ボイラ設備とより構成され
ている。ガスタービン設備は、燃料を消費して作動ガス
を生成し、該作動ガスでガスタービンを駆動し動力を発
生させる。排熱回収ボイラ設備は、ガスタービン設備よ
り排出された排気ガスを熱源として蒸気タービンの作動
蒸気を生成する。蒸気タービン設備は、該作動蒸気で蒸
気タービンを駆動し動力を発生させる。なお、駆動した
動力は、発電機により電力に変換される。また、本コン
バインドサイクル発電プラントにおいては、ガスタービ
ン翼の冷却に、蒸気タービンの作動蒸気の一部が使用さ
れる。
【００１７】排熱回収ボイラ設備３１は複圧力式のボイ
ラ（複数の圧力の蒸気を生成するボイラ）であり、本実
施例においては３つの異なる圧力の蒸気を生成する。こ
こでは、これら圧力の違いを明確に表現するために、そ
れぞれ高圧蒸気，中圧蒸気および低圧蒸気と称すること
にする。該ボイラ設備３１は高圧蒸気ドラム３２ａ，中
圧蒸気ドラム３２ｂおよび低圧蒸気ドラム３２ｃを有し
ており、ボイラ内に排気ガスの流れに沿って、高圧過熱
器，中圧再熱器，高圧蒸発器，第２高圧節炭器，中圧過
熱器，低圧過熱器，中圧蒸発器，中圧節炭器，第１高圧
節炭器，低圧蒸発器および低圧節炭器を備える。それぞ
れの機器の機能・性能については割愛する。
ラ（複数の圧力の蒸気を生成するボイラ）であり、本実
施例においては３つの異なる圧力の蒸気を生成する。こ
こでは、これら圧力の違いを明確に表現するために、そ
れぞれ高圧蒸気，中圧蒸気および低圧蒸気と称すること
にする。該ボイラ設備３１は高圧蒸気ドラム３２ａ，中
圧蒸気ドラム３２ｂおよび低圧蒸気ドラム３２ｃを有し
ており、ボイラ内に排気ガスの流れに沿って、高圧過熱
器，中圧再熱器，高圧蒸発器，第２高圧節炭器，中圧過
熱器，低圧過熱器，中圧蒸発器，中圧節炭器，第１高圧
節炭器，低圧蒸発器および低圧節炭器を備える。それぞ
れの機器の機能・性能については割愛する。
【００１８】蒸気タービン設備は高圧蒸気タービン２１
ａ，中圧蒸気タービン２１ｂおよび低圧蒸気タービン２
１ｃを備えており、作動蒸気の圧力に応じて使用され
る。一般に、高圧蒸気は全ての蒸気タービンにおいて仕
事をするので、高圧蒸気量が多いほど、蒸気タービン全
体の出力は大きくなる。本実施例においては、ガスター
ビン設備から排出された排気ガスの温度は約６００℃で
あり、該排気ガスが熱源として排熱回収ボイラ設備３１
において利用され約１００℃で排気される。各蒸気ドラ
ムにおいて生成される高圧蒸気，中圧蒸気および低圧蒸
気の圧力，温度および流量等は、排熱回収効率および蒸
気タービン出力に関して最適になるように決定されるも
のである。本実施例における高圧蒸気，中圧蒸気および
低圧蒸気の圧力は、それぞれ１１２ata ，２７ata およ
び６ata 程度である。
ａ，中圧蒸気タービン２１ｂおよび低圧蒸気タービン２
１ｃを備えており、作動蒸気の圧力に応じて使用され
る。一般に、高圧蒸気は全ての蒸気タービンにおいて仕
事をするので、高圧蒸気量が多いほど、蒸気タービン全
体の出力は大きくなる。本実施例においては、ガスター
ビン設備から排出された排気ガスの温度は約６００℃で
あり、該排気ガスが熱源として排熱回収ボイラ設備３１
において利用され約１００℃で排気される。各蒸気ドラ
ムにおいて生成される高圧蒸気，中圧蒸気および低圧蒸
気の圧力，温度および流量等は、排熱回収効率および蒸
気タービン出力に関して最適になるように決定されるも
のである。本実施例における高圧蒸気，中圧蒸気および
低圧蒸気の圧力は、それぞれ１１２ata ，２７ata およ
び６ata 程度である。
【００１９】次に、蒸気タービンの作動蒸気系およびガ
スタービン翼の冷却蒸気系について詳しく説明する。
スタービン翼の冷却蒸気系について詳しく説明する。
【００２０】高圧蒸気ドラム３２ａ内に生成した高圧蒸
気は、高圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として高圧
蒸気タービン２１ａに導かれる。該高圧過熱蒸気は蒸気
タービン翼を膨張しながら通過する際にタービンを駆動
し、回転軸に動力を発生させる。この膨張仕事によって
中圧蒸気となった作動蒸気は、排熱回収ボイラ設備３１
内に設けられた中圧再熱器において再過熱される。中圧
過熱蒸気となった作動蒸気は、中圧蒸気タービン２１ｂ
に導かれる。高圧蒸気タービン２１ａにおける作動蒸気
と同様に、該作動蒸気は膨張仕事をして低圧蒸気となっ
た後、低圧蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気
は低圧蒸気タービン２１ｃにおいて膨張仕事をした後、
さらに圧力の低い蒸気となって復水器４１に導かれる。
該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧給水ポ
ンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節炭器に
おいて加熱された水は高圧給水ポンプ３３ａにより第１
高圧節炭器に導かれる。該第１高圧節炭器において加熱
された水は第２高圧節炭器に導かれる。該第２高圧節炭
器において加熱された水は高圧蒸気ドラム３２ａに導か
れる。該高圧蒸気ドラム３２ａには高圧蒸発器が接続し
ており、水はここで再び高圧蒸気となる。また、高圧蒸
気ドラム３２ａから高圧蒸気の一部が第１蒸気供給経路
８ａによりガスタービン第１段静翼４に冷却蒸気として
導かれる。冷却後の蒸気は第１蒸気回収経路８ｂにより
高圧過熱器に回収される。
気は、高圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として高圧
蒸気タービン２１ａに導かれる。該高圧過熱蒸気は蒸気
タービン翼を膨張しながら通過する際にタービンを駆動
し、回転軸に動力を発生させる。この膨張仕事によって
中圧蒸気となった作動蒸気は、排熱回収ボイラ設備３１
内に設けられた中圧再熱器において再過熱される。中圧
過熱蒸気となった作動蒸気は、中圧蒸気タービン２１ｂ
に導かれる。高圧蒸気タービン２１ａにおける作動蒸気
と同様に、該作動蒸気は膨張仕事をして低圧蒸気となっ
た後、低圧蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気
は低圧蒸気タービン２１ｃにおいて膨張仕事をした後、
さらに圧力の低い蒸気となって復水器４１に導かれる。
該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧給水ポ
ンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節炭器に
おいて加熱された水は高圧給水ポンプ３３ａにより第１
高圧節炭器に導かれる。該第１高圧節炭器において加熱
された水は第２高圧節炭器に導かれる。該第２高圧節炭
器において加熱された水は高圧蒸気ドラム３２ａに導か
れる。該高圧蒸気ドラム３２ａには高圧蒸発器が接続し
ており、水はここで再び高圧蒸気となる。また、高圧蒸
気ドラム３２ａから高圧蒸気の一部が第１蒸気供給経路
８ａによりガスタービン第１段静翼４に冷却蒸気として
導かれる。冷却後の蒸気は第１蒸気回収経路８ｂにより
高圧過熱器に回収される。
【００２１】中圧蒸気ドラム３２ｂ内に生成した中圧蒸
気は、ガスタービン翼の冷却に使用される。中圧過熱器
で過熱された後、第２蒸気供給経路９ａによりガスター
ビン第１段動翼５および第２段動翼７に冷却媒体として
導かれる。冷却後は第２蒸気供給経路９ａにより中圧蒸
気タービン２１ｂの入口に回収される。該作動蒸気は膨
張仕事をして低圧蒸気となった後、低圧蒸気タービン２
１ｃに導かれる。該作動蒸気は膨張仕事をした後、さら
に圧力の低い蒸気となった作動蒸気は復水器４１に導か
れる。該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧
給水ポンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節
炭器において加熱された水は中圧給水ポンプ３３ｂによ
り中圧節炭器に導かれ加熱された後、中圧蒸気ドラム３
２ｂに導かれる。該中圧蒸気ドラム３２ｂには中圧蒸発
器が接続しており、水はここで再び中圧蒸気となる。
気は、ガスタービン翼の冷却に使用される。中圧過熱器
で過熱された後、第２蒸気供給経路９ａによりガスター
ビン第１段動翼５および第２段動翼７に冷却媒体として
導かれる。冷却後は第２蒸気供給経路９ａにより中圧蒸
気タービン２１ｂの入口に回収される。該作動蒸気は膨
張仕事をして低圧蒸気となった後、低圧蒸気タービン２
１ｃに導かれる。該作動蒸気は膨張仕事をした後、さら
に圧力の低い蒸気となった作動蒸気は復水器４１に導か
れる。該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧
給水ポンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節
炭器において加熱された水は中圧給水ポンプ３３ｂによ
り中圧節炭器に導かれ加熱された後、中圧蒸気ドラム３
２ｂに導かれる。該中圧蒸気ドラム３２ｂには中圧蒸発
器が接続しており、水はここで再び中圧蒸気となる。
【００２２】低圧蒸気ドラム３２ｃ内に生成した低圧蒸
気は、低圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として低圧
蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気は該低圧蒸
気タービンにおいて膨張仕事をして、さらに圧力の低い
蒸気となって復水器４１に導かれる。該復水器４１にお
いて作動蒸気は水となり、低圧給水ポンプ４２にて低圧
節炭器に導かれる。該低圧節炭器で加熱された後、低圧
蒸気ドラム３２ｃに導かれる。該低圧蒸気ドラム３２ｃ
には、低圧過熱器が接続されており水は再び低圧蒸気に
される。
気は、低圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として低圧
蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気は該低圧蒸
気タービンにおいて膨張仕事をして、さらに圧力の低い
蒸気となって復水器４１に導かれる。該復水器４１にお
いて作動蒸気は水となり、低圧給水ポンプ４２にて低圧
節炭器に導かれる。該低圧節炭器で加熱された後、低圧
蒸気ドラム３２ｃに導かれる。該低圧蒸気ドラム３２ｃ
には、低圧過熱器が接続されており水は再び低圧蒸気に
される。
【００２３】本発明に係るガスタービン設備は、コンバ
インドサイクル発電プラントにおける蒸気タービンの作
動蒸気系とガスタービン設備のタービン冷却蒸気系をプ
ラントの総合的な発電効率に関して最適化することを目
的としている。
インドサイクル発電プラントにおける蒸気タービンの作
動蒸気系とガスタービン設備のタービン冷却蒸気系をプ
ラントの総合的な発電効率に関して最適化することを目
的としている。
【００２４】目的を達成するために本発明に係るガスタ
ービン設備のタービン翼の冷却は、静翼は高圧蒸気で冷
却するようにし、動翼は中圧蒸気で冷却するようにし
た。高圧蒸気および中圧蒸気の圧力は、前述したように
排熱回収効率および蒸気タービン出力に関して最適にな
るように決定されるものであるが、高圧蒸気および中圧
蒸気の圧力差が５０〜１５０ａｔであることが必要であ
る。このような手段を講じることにより、単一の圧力の
蒸気で冷却するコンバインドサイクル発電プラントに比
べてプラント全体の発電効率が向上する。
ービン設備のタービン翼の冷却は、静翼は高圧蒸気で冷
却するようにし、動翼は中圧蒸気で冷却するようにし
た。高圧蒸気および中圧蒸気の圧力は、前述したように
排熱回収効率および蒸気タービン出力に関して最適にな
るように決定されるものであるが、高圧蒸気および中圧
蒸気の圧力差が５０〜１５０ａｔであることが必要であ
る。このような手段を講じることにより、単一の圧力の
蒸気で冷却するコンバインドサイクル発電プラントに比
べてプラント全体の発電効率が向上する。
【００２５】例えば、中圧の蒸気のみを冷却に使用した
コンバインドサイクル発電プラントを考えてみる。本実
施例においてはガスタービン第１段静翼４は高圧蒸気を
用いて冷却しているが、これを中圧蒸気を用いて冷却す
ることにすると、中圧蒸気ドラム３２ｂから冷却用蒸気
として抽出する中圧蒸気量が増加することになる。中圧
蒸気量が増加すると高圧蒸気量が減少することになり、
蒸気タービンの出力が低下する。
コンバインドサイクル発電プラントを考えてみる。本実
施例においてはガスタービン第１段静翼４は高圧蒸気を
用いて冷却しているが、これを中圧蒸気を用いて冷却す
ることにすると、中圧蒸気ドラム３２ｂから冷却用蒸気
として抽出する中圧蒸気量が増加することになる。中圧
蒸気量が増加すると高圧蒸気量が減少することになり、
蒸気タービンの出力が低下する。
【００２６】また、高圧の蒸気のみを冷却に使用したコ
ンバインドサイクル発電プラントを考えてみる。この場
合、中圧蒸気は冷却に使用することがないので、本実施
例に比べて高圧蒸気量を多く生成できるので、蒸気ター
ビンの出力が増加することになる。しかしながら、前述
したように高圧蒸気と中圧蒸気の圧力差は５０〜150ａ
ｔであり、第１段動翼５および第２段動翼７に対しても
大規模なバルーニング対策が必要となる。静翼と異なり
動翼の場合には内部構造を強化すると重量の増加につな
がり、結果として動翼に作用する遠心応力が増加し、信
頼性を確保するためにタービン翼の外形状および材料の
変更を余儀なくされる可能性がある。また、冷却蒸気の
リーク対策も必要となるが、静止系である静翼の場合と
異なり、ガスタービンの構造上、回転系の動翼に対して
は特別なリーク対策が必要となる。このように高圧蒸気
をタービン動翼の冷却に用いた場合、高圧蒸気量の増加
によるメリットが、動翼のバルーニング対策およびリー
ク対策で損なわれてしまう可能性が高い。
ンバインドサイクル発電プラントを考えてみる。この場
合、中圧蒸気は冷却に使用することがないので、本実施
例に比べて高圧蒸気量を多く生成できるので、蒸気ター
ビンの出力が増加することになる。しかしながら、前述
したように高圧蒸気と中圧蒸気の圧力差は５０〜150ａ
ｔであり、第１段動翼５および第２段動翼７に対しても
大規模なバルーニング対策が必要となる。静翼と異なり
動翼の場合には内部構造を強化すると重量の増加につな
がり、結果として動翼に作用する遠心応力が増加し、信
頼性を確保するためにタービン翼の外形状および材料の
変更を余儀なくされる可能性がある。また、冷却蒸気の
リーク対策も必要となるが、静止系である静翼の場合と
異なり、ガスタービンの構造上、回転系の動翼に対して
は特別なリーク対策が必要となる。このように高圧蒸気
をタービン動翼の冷却に用いた場合、高圧蒸気量の増加
によるメリットが、動翼のバルーニング対策およびリー
ク対策で損なわれてしまう可能性が高い。
【００２７】本実施例では、中圧蒸気のみを冷却に使用
する場合に比べて、高圧蒸気量が８％増加し、蒸気ター
ビンの出力が１.５％増加する。これは、０.５％の発電
効率の向上に寄与する。
する場合に比べて、高圧蒸気量が８％増加し、蒸気ター
ビンの出力が１.５％増加する。これは、０.５％の発電
効率の向上に寄与する。
【００２８】続いて、第１の実施例に示したガスタービ
ン設備を、ガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラン
トの適用した別の例を図１および図３により詳しく説明
する。図３は、第１の実施例に示したガスタービン設備
と蒸気タービン設備および排熱回収ボイラ設備とを組み
合わせたガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラント
の回路図を示したものである。なお、図１と図３におい
て同符号の要素は同機能を有している。
ン設備を、ガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラン
トの適用した別の例を図１および図３により詳しく説明
する。図３は、第１の実施例に示したガスタービン設備
と蒸気タービン設備および排熱回収ボイラ設備とを組み
合わせたガス／蒸気コンバインドサイクル発電プラント
の回路図を示したものである。なお、図１と図３におい
て同符号の要素は同機能を有している。
【００２９】本コンバインドサイクル発電プラントは、
図２に示したコンバインドサイクル発電プラントとは、
蒸気タービンの作動蒸気系およびガスタービン翼の冷却
蒸気系が異なるだけなので、これを中心に詳しく説明す
る。
図２に示したコンバインドサイクル発電プラントとは、
蒸気タービンの作動蒸気系およびガスタービン翼の冷却
蒸気系が異なるだけなので、これを中心に詳しく説明す
る。
【００３０】高圧蒸気ドラム３２ａ内に生成した高圧蒸
気は、高圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として高圧
蒸気タービン２１ａに導かれる。該高圧過熱蒸気は蒸気
タービン翼を膨張しながら通過する際にタービンを駆動
し、回転軸に動力を発生させる。この膨張仕事によって
中圧蒸気となった作動蒸気は、排熱回収ボイラ設備３１
内に設けられた中圧再熱器において再過熱される。中圧
過熱蒸気となった作動蒸気は、中圧蒸気タービン２１ｂ
に導かれる。高圧蒸気タービン２１ａにおける作動蒸気
と同様に、該作動蒸気は膨張仕事をして低圧蒸気となっ
た後、低圧蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気
は低圧蒸気タービン２１ｃにおいて膨張仕事をした後、
さらに圧力の低い蒸気となって復水器４１に導かれる。
該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧給水ポ
ンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節炭器に
おいて加熱された水は高圧給水ポンプ３３ａにより第１
高圧節炭器に導かれる。該第１高圧節炭器において加熱
された水は第２高圧節炭器に導かれる。該第２高圧節炭
器において加熱された水は高圧蒸気ドラム３２ａに導か
れる。該高圧蒸気ドラム３２ａには高圧蒸発器が接続し
ており、水はここで再び高圧蒸気となる。また、高圧蒸
気ドラム３２ａから高圧蒸気の一部が第１蒸気供給経路
８ａによりガスタービン第１段静翼４に冷却蒸気として
供給される。冷却後の蒸気は第１蒸気回収経路８ｂによ
り高圧過熱器に回収される。さらに、高圧蒸気タービン
２１ａを出た中圧蒸気の一部が、第２蒸気供給経路９ａ
によりガスタービン第１段動翼５および第２段動翼７に
冷却蒸気として供給される。冷却後の蒸気は第２蒸気回
収経路９ｂにより中圧蒸気タービン２１ｂに回収され
る。なお、第１蒸気供給経路８ａの途中に蒸気温度調節
器５１が設けられている。
気は、高圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として高圧
蒸気タービン２１ａに導かれる。該高圧過熱蒸気は蒸気
タービン翼を膨張しながら通過する際にタービンを駆動
し、回転軸に動力を発生させる。この膨張仕事によって
中圧蒸気となった作動蒸気は、排熱回収ボイラ設備３１
内に設けられた中圧再熱器において再過熱される。中圧
過熱蒸気となった作動蒸気は、中圧蒸気タービン２１ｂ
に導かれる。高圧蒸気タービン２１ａにおける作動蒸気
と同様に、該作動蒸気は膨張仕事をして低圧蒸気となっ
た後、低圧蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気
は低圧蒸気タービン２１ｃにおいて膨張仕事をした後、
さらに圧力の低い蒸気となって復水器４１に導かれる。
該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧給水ポ
ンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節炭器に
おいて加熱された水は高圧給水ポンプ３３ａにより第１
高圧節炭器に導かれる。該第１高圧節炭器において加熱
された水は第２高圧節炭器に導かれる。該第２高圧節炭
器において加熱された水は高圧蒸気ドラム３２ａに導か
れる。該高圧蒸気ドラム３２ａには高圧蒸発器が接続し
ており、水はここで再び高圧蒸気となる。また、高圧蒸
気ドラム３２ａから高圧蒸気の一部が第１蒸気供給経路
８ａによりガスタービン第１段静翼４に冷却蒸気として
供給される。冷却後の蒸気は第１蒸気回収経路８ｂによ
り高圧過熱器に回収される。さらに、高圧蒸気タービン
２１ａを出た中圧蒸気の一部が、第２蒸気供給経路９ａ
によりガスタービン第１段動翼５および第２段動翼７に
冷却蒸気として供給される。冷却後の蒸気は第２蒸気回
収経路９ｂにより中圧蒸気タービン２１ｂに回収され
る。なお、第１蒸気供給経路８ａの途中に蒸気温度調節
器５１が設けられている。
【００３１】中圧蒸気ドラム３２ｂ内に生成した中圧蒸
気は、中圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として中圧
蒸気タービン２１ｂに導かれる。該作動蒸気は膨張仕事
をして低圧蒸気となった後、低圧蒸気タービン２１ｃに
導かれる。該作動蒸気は膨張仕事をした後、さらに圧力
の低い蒸気となった作動蒸気は復水器４１に導かれる。
該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧給水ポ
ンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節炭器に
おいて加熱された水は中圧給水ポンプ３３ｂにより中圧
節炭器に導かれ加熱された後、中圧蒸気ドラム３２ｂに
導かれる。該中圧蒸気ドラム３２ｂには中圧蒸発器が接
続しており、水はここで再び中圧蒸気となる。
気は、中圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として中圧
蒸気タービン２１ｂに導かれる。該作動蒸気は膨張仕事
をして低圧蒸気となった後、低圧蒸気タービン２１ｃに
導かれる。該作動蒸気は膨張仕事をした後、さらに圧力
の低い蒸気となった作動蒸気は復水器４１に導かれる。
該復水器４１において作動蒸気は水となり、低圧給水ポ
ンプ４２により低圧節炭器に導かれる。該低圧節炭器に
おいて加熱された水は中圧給水ポンプ３３ｂにより中圧
節炭器に導かれ加熱された後、中圧蒸気ドラム３２ｂに
導かれる。該中圧蒸気ドラム３２ｂには中圧蒸発器が接
続しており、水はここで再び中圧蒸気となる。
【００３２】低圧蒸気ドラム３２ｃ内に生成した低圧蒸
気は、低圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として低圧
蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気は該低圧蒸
気タービンにおいて膨張仕事をして、さらに圧力の低い
蒸気となって復水器４１に導かれる。該復水器４１にお
いて作動蒸気は水となり、低圧給水ポンプ４２にて低圧
節炭器に導かれる。該低圧節炭器で加熱された後、低圧
蒸気ドラム３２ｃに導かれる。該低圧蒸気ドラム３２ｃ
には、低圧過熱器が接続されており水は再び低圧蒸気に
される。
気は、低圧過熱器で過熱された後、作動蒸気として低圧
蒸気タービン２１ｃに導かれる。該作動蒸気は該低圧蒸
気タービンにおいて膨張仕事をして、さらに圧力の低い
蒸気となって復水器４１に導かれる。該復水器４１にお
いて作動蒸気は水となり、低圧給水ポンプ４２にて低圧
節炭器に導かれる。該低圧節炭器で加熱された後、低圧
蒸気ドラム３２ｃに導かれる。該低圧蒸気ドラム３２ｃ
には、低圧過熱器が接続されており水は再び低圧蒸気に
される。
【００３３】本コンバインドサイクル発電プラントにお
いては、図２に示したそれと比べて、中圧蒸気ドラム３
２ｂよりガスタービン翼の冷却蒸気を全く抽出しないの
で、高圧蒸気量が増加し、蒸気タービンの出力が増加す
る。また、ガスタービン動翼の冷却には高圧蒸気タービ
ン２１ａから排気された中圧蒸気の一部を用いるので、
ガスタービン動翼に対してバルーニング対策および特別
な冷却蒸気のリーク対策を施すことなくプラント全体の
発電効率を向上させることが可能である。
いては、図２に示したそれと比べて、中圧蒸気ドラム３
２ｂよりガスタービン翼の冷却蒸気を全く抽出しないの
で、高圧蒸気量が増加し、蒸気タービンの出力が増加す
る。また、ガスタービン動翼の冷却には高圧蒸気タービ
ン２１ａから排気された中圧蒸気の一部を用いるので、
ガスタービン動翼に対してバルーニング対策および特別
な冷却蒸気のリーク対策を施すことなくプラント全体の
発電効率を向上させることが可能である。
【００３４】
【発明の効果】本発明をガス／蒸気コンバインドサイク
ル発電プラントに適用すると、蒸気タービンの作動蒸気
系およびガスタービン翼の冷却蒸気系の最適化を図るこ
とが可能になり、プラント全体の発電効率が向上する。
ル発電プラントに適用すると、蒸気タービンの作動蒸気
系およびガスタービン翼の冷却蒸気系の最適化を図るこ
とが可能になり、プラント全体の発電効率が向上する。
【図１】本発明の実施例を表す概略図である。
【図２】本発明の適用例を表す回路図である。
【図３】本発明の他の適用例を表す回路図である。
４…冷媒回収型の蒸気冷却経路を有するタービン第１段
静翼、５…冷媒回収型の蒸気冷却経路を有するタービン
第１段動翼、７…冷媒回収型の蒸気冷却経路を有するタ
ービン第２段動翼、８ａ…タービン静翼に第１蒸気を供
給する経路、８ｂ…タービン静翼から冷却蒸気を回収す
る経路、９ａ…タービン動翼に第２蒸気を供給する経
路、９ｂ…タービン動翼から冷却蒸気を回収する経路。
静翼、５…冷媒回収型の蒸気冷却経路を有するタービン
第１段動翼、７…冷媒回収型の蒸気冷却経路を有するタ
ービン第２段動翼、８ａ…タービン静翼に第１蒸気を供
給する経路、８ｂ…タービン静翼から冷却蒸気を回収す
る経路、９ａ…タービン動翼に第２蒸気を供給する経
路、９ｂ…タービン動翼から冷却蒸気を回収する経路。
フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｃ 7/16 Ｆ０２Ｃ 7/16 Ａ Ｆ２２Ｂ 1/18 7526−3Ｌ Ｆ２２Ｂ 1/18 Ｄ (72)発明者 松本 学 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 野田 雅美 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 杉田 成久 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 圓島 信也 茨城県土浦市神立町502番地 株式会社日 立製作所機械研究所内 (72)発明者 竹原 勲 茨城県日立市幸町三丁目１番１号 株式会 社日立製作所日立工場内
Claims (2)
- 【請求項１】静翼と動翼とを有するガスタービン並びに
前記静翼及び動翼を冷却する冷却系を有するガスタービ
ン設備において、第１の蒸気を用いて前記静翼を冷却す
る冷却系と、前記第１蒸気より低い圧力の第２蒸気を用
いて前記動翼を冷却する冷却系とを有することを特徴と
するガスタービン設備。 - 【請求項２】請求項１に記載されるガスタービン設備に
おいて、第１蒸気と第２蒸気との圧力差が５０ａｔ以上
１５０ａｔ以下であることを特徴とするガスタービン設
備。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7277495A JPH08270408A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | ガスタービン設備 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7277495A JPH08270408A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | ガスタービン設備 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08270408A true JPH08270408A (ja) | 1996-10-15 |
Family
ID=13499067
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7277495A Pending JPH08270408A (ja) | 1995-03-30 | 1995-03-30 | ガスタービン設備 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08270408A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999040306A1 (fr) * | 1996-08-05 | 1999-08-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbine a gaz refroidie a la vapeur |
| EP0889203A3 (en) * | 1997-07-04 | 1999-08-25 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combined cycle power generation plant |
-
1995
- 1995-03-30 JP JP7277495A patent/JPH08270408A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999040306A1 (fr) * | 1996-08-05 | 1999-08-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Turbine a gaz refroidie a la vapeur |
| EP0889203A3 (en) * | 1997-07-04 | 1999-08-25 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Combined cycle power generation plant |
| US6298657B1 (en) | 1997-07-04 | 2001-10-09 | Masahito Kataoka | Combined cycle power plant generation plant with steam cooling |
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