JPH08261195A - うず巻ポンプ - Google Patents
うず巻ポンプInfo
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- JPH08261195A JPH08261195A JP6749695A JP6749695A JPH08261195A JP H08261195 A JPH08261195 A JP H08261195A JP 6749695 A JP6749695 A JP 6749695A JP 6749695 A JP6749695 A JP 6749695A JP H08261195 A JPH08261195 A JP H08261195A
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- pump
- pressure
- blade
- blades
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- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 うず巻ポンプにおいて、運転効率をさげるこ
となく、吐出圧力の一定化を図ることである。 【構成】 羽根車の吸込み口(8)から径方向の外方へと
湾曲状に延びる羽根(6)を周方向に間隔をおいて複数備
え、吸込み口(8)から吸い込んだ流体を、羽根(6,6)間で
形成される流路(12)を通して外方へと吐き出す渦巻型ポ
ンプにおいて、上記各流路(12)内に、流路(12)の途中か
ら流路出口端に亙り該流路(12)を枝分かれさせる中間羽
根(16)を配置している。したがって、流路(12)の急な拡
大は、中間羽根(16)により途中から緩和される。
となく、吐出圧力の一定化を図ることである。 【構成】 羽根車の吸込み口(8)から径方向の外方へと
湾曲状に延びる羽根(6)を周方向に間隔をおいて複数備
え、吸込み口(8)から吸い込んだ流体を、羽根(6,6)間で
形成される流路(12)を通して外方へと吐き出す渦巻型ポ
ンプにおいて、上記各流路(12)内に、流路(12)の途中か
ら流路出口端に亙り該流路(12)を枝分かれさせる中間羽
根(16)を配置している。したがって、流路(12)の急な拡
大は、中間羽根(16)により途中から緩和される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、羽根車の吸込み口か
ら径方向の外方へと湾曲状に延びる羽根を周方向に間隔
をおいて複数備え、吸込み口から吸い込んだ流体を、羽
根間で形成される流路を通して外方へと吐き出すうず巻
ポンプに関する。
ら径方向の外方へと湾曲状に延びる羽根を周方向に間隔
をおいて複数備え、吸込み口から吸い込んだ流体を、羽
根間で形成される流路を通して外方へと吐き出すうず巻
ポンプに関する。
【０００２】
【従来の技術】図４は従来のうず巻ポンプの一例を示し
ており、ポンプ軸２に固定された羽根車３をうず巻形ケ
ーシング１内に備えており、羽根車３のＲ方向の回転に
より、軸芯側の吸込み口８から吸い込んだ流体を流路１
２内で加圧すると共に加速し、渦型室１０を通して吐き
出しノズル１１から吐き出すようになっている。
ており、ポンプ軸２に固定された羽根車３をうず巻形ケ
ーシング１内に備えており、羽根車３のＲ方向の回転に
より、軸芯側の吸込み口８から吸い込んだ流体を流路１
２内で加圧すると共に加速し、渦型室１０を通して吐き
出しノズル１１から吐き出すようになっている。
【０００３】羽根車３は、軸方向の前後方向に間隔をお
いて配置された１対のシュラウド５と、両シュラウド５
間に挟持された複数の羽根６とから構成されている。各
羽根６は、吸込み口８の端縁から湾曲状に径方向の外方
へと延び、羽根車３の外周端縁へと至っており、隣り合
う羽根６間で流路１２を形成している。該流路１２の流
通断面積は、出口側へ行くほど拡大するようになってい
る。
いて配置された１対のシュラウド５と、両シュラウド５
間に挟持された複数の羽根６とから構成されている。各
羽根６は、吸込み口８の端縁から湾曲状に径方向の外方
へと延び、羽根車３の外周端縁へと至っており、隣り合
う羽根６間で流路１２を形成している。該流路１２の流
通断面積は、出口側へ行くほど拡大するようになってい
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】羽根６の出口角度β2
、すなわち、羽根６の出口端６ｂにおける羽根車３の
円周と羽根６とのなす角度は、吐出圧力の性能に関係し
ており、図６に示すように、吸込揚程が一定であると仮
定すると、出口角度β2 が大きくなるほど、吐出圧力が
水平（一定）に近い性能となりやすい。
、すなわち、羽根６の出口端６ｂにおける羽根車３の
円周と羽根６とのなす角度は、吐出圧力の性能に関係し
ており、図６に示すように、吸込揚程が一定であると仮
定すると、出口角度β2 が大きくなるほど、吐出圧力が
水平（一定）に近い性能となりやすい。
【０００５】ところが単に出口角度β2 を大きくするだ
けでは、図７のようにβ2 を大きくする程、水力損失が
大きく、効率が低下し、吐出圧力全体（揚程）が低下し
てくる。これは、２枚の羽根６で囲まれた流路１２の流
通断面積が、出口側に行くに従い急激に大きくなるから
である。
けでは、図７のようにβ2 を大きくする程、水力損失が
大きく、効率が低下し、吐出圧力全体（揚程）が低下し
てくる。これは、２枚の羽根６で囲まれた流路１２の流
通断面積が、出口側に行くに従い急激に大きくなるから
である。
【０００６】上記のように単に羽根の出口角度を大きく
する方式以外に、吐出圧力一定を保つために現在行われ
ている別の方式としては、ポンプの回転数を制御する方
式、あるいは、図４に仮想線で示すように、吐出ノズル
１１に減圧弁１３を接続する方式がある。後者の減圧弁
方式は、図５に斜線で示すように、吐出圧力が上昇する
分を減圧弁により滅殺し、吐出圧力を一定の吐出圧力値
（揚程）Ｈ0 に保てるようにしている。
する方式以外に、吐出圧力一定を保つために現在行われ
ている別の方式としては、ポンプの回転数を制御する方
式、あるいは、図４に仮想線で示すように、吐出ノズル
１１に減圧弁１３を接続する方式がある。後者の減圧弁
方式は、図５に斜線で示すように、吐出圧力が上昇する
分を減圧弁により滅殺し、吐出圧力を一定の吐出圧力値
（揚程）Ｈ0 に保てるようにしている。
【０００７】しかし、前者のポンプ回転数制御方式で
は、可能変速モータまたはインバータ等、高価な制御機
器を使用するため、コスト高になり、メンテナンスにも
手間ががかかる。
は、可能変速モータまたはインバータ等、高価な制御機
器を使用するため、コスト高になり、メンテナンスにも
手間ががかかる。
【０００８】また、後者の減圧弁方式では、次のような
課題がある。 （１）エネルギーの浪費 図５において、ポンプ自体は破線で示す吐出圧力Ｈに対
応するエネルギーを一旦発生させるが、吐出ノズル経過
後に、減圧弁の圧力絞り作用によって、斜線で示すエネ
ルギーを滅殺することにより、実線で示す吐出圧力Ｈ’
のように一定化を図っているので、ポンプ駆動用のエネ
ルギーの浪費になる。一般に、締切圧力（最高吐出圧
力）Ｈm と所定吐出圧力Ｈ0 との比は、汎用ポンプでは
１．２〜１．５程度であり、平均的に１．３程度である
ので、平均３０％程度のエネルギーを棄損していること
になり、省エネルギー化に反するものである。運転効率
ηは、減圧弁で減圧することにより、実線で示す変化か
ら破線で示す効率η’まで低下するのである。
課題がある。 （１）エネルギーの浪費 図５において、ポンプ自体は破線で示す吐出圧力Ｈに対
応するエネルギーを一旦発生させるが、吐出ノズル経過
後に、減圧弁の圧力絞り作用によって、斜線で示すエネ
ルギーを滅殺することにより、実線で示す吐出圧力Ｈ’
のように一定化を図っているので、ポンプ駆動用のエネ
ルギーの浪費になる。一般に、締切圧力（最高吐出圧
力）Ｈm と所定吐出圧力Ｈ0 との比は、汎用ポンプでは
１．２〜１．５程度であり、平均的に１．３程度である
ので、平均３０％程度のエネルギーを棄損していること
になり、省エネルギー化に反するものである。運転効率
ηは、減圧弁で減圧することにより、実線で示す変化か
ら破線で示す効率η’まで低下するのである。
【０００９】（２）圧力上昇 減圧弁は、その特性上、吐出量０付近で絞ることが不可
能なので、図５のように極小吐出量の範囲では、吐出圧
力はポンプ固有の締切圧力Ｈm と略同一となり、したが
って、極小吐出時には、吐出圧力が上昇し、その大きさ
は前述のように２０乃至５０％増になる。
能なので、図５のように極小吐出量の範囲では、吐出圧
力はポンプ固有の締切圧力Ｈm と略同一となり、したが
って、極小吐出時には、吐出圧力が上昇し、その大きさ
は前述のように２０乃至５０％増になる。
【００１０】すなわち、吐出圧力一定は、定格吐出量Ｑ
0 から０に至るまで達されなければならない所を、極小
吐出量範囲では達成されなくなる。
0 から０に至るまで達されなければならない所を、極小
吐出量範囲では達成されなくなる。
【００１１】（３）低信頼性 減圧弁は圧力絞りを行うため、弁内部の寸法が小さく、
使用に伴って弁内部に水垢が付着し始めると、その機能
が阻害され、吐出圧力一定に制御できなくなり、機器と
しての信頼性が維持されにくい。その結果、経年使用後
には、制御不能あるいは制御不十分となって吐出圧力が
変動する。
使用に伴って弁内部に水垢が付着し始めると、その機能
が阻害され、吐出圧力一定に制御できなくなり、機器と
しての信頼性が維持されにくい。その結果、経年使用後
には、制御不能あるいは制御不十分となって吐出圧力が
変動する。
【００１２】
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
羽根車の吸込み口から径方向の外方へと湾曲状に延びる
羽根を周方向に間隔をおいて複数備え、吸込み口から吸
い込んだ流体を、羽根間で形成される流路を通して外方
へと吐き出す渦巻型ポンプにおいて、上記各流路内に、
流路)の途中から流路出口端に亙り該流路を枝分かれさ
せる中間羽根を配置している。
羽根車の吸込み口から径方向の外方へと湾曲状に延びる
羽根を周方向に間隔をおいて複数備え、吸込み口から吸
い込んだ流体を、羽根間で形成される流路を通して外方
へと吐き出す渦巻型ポンプにおいて、上記各流路内に、
流路)の途中から流路出口端に亙り該流路を枝分かれさ
せる中間羽根を配置している。
【００１３】請求項２記載の発明は、ポンプ効率の一層
の向上化並びに吐出圧の一層の一定化を図るために、請
求項１記載のうず巻ポンプにおいて、中間羽根の入口側
の始端部を、羽根の入口側始端部を通る円周から、流路
の径方向の直線長さの略１／３以上外方の円周上に位置
させ、羽根の出口端の出口角度を、概ね５０°以上とし
ている。
の向上化並びに吐出圧の一層の一定化を図るために、請
求項１記載のうず巻ポンプにおいて、中間羽根の入口側
の始端部を、羽根の入口側始端部を通る円周から、流路
の径方向の直線長さの略１／３以上外方の円周上に位置
させ、羽根の出口端の出口角度を、概ね５０°以上とし
ている。
【００１４】
【作用】軸芯側の吸込み口から吸い込まれた水等の流体
は、回転する羽根車の流路を通過する間に加圧され、か
つ速度エネルギーを付与され、外方の渦型室を通って吐
出ノズルから吐出される。
は、回転する羽根車の流路を通過する間に加圧され、か
つ速度エネルギーを付与され、外方の渦型室を通って吐
出ノズルから吐出される。
【００１５】流路内を通過する過程において、各流路全
体の流通断面積は途中から急激に拡大するが、中間羽根
により複数の流路に枝分かれさせることにより、急激な
拡大を緩和し、渦型室へと排出する。
体の流通断面積は途中から急激に拡大するが、中間羽根
により複数の流路に枝分かれさせることにより、急激な
拡大を緩和し、渦型室へと排出する。
【００１６】
【実施例】図１は本願発明が適用されるうず巻ポンプの
一例を示す縦断面図であり、羽根車３はうず巻形ケーシ
ング１内に配置されると共にポンプ軸２に固定されてお
り、該ポンプ軸２はケーシング１に回転自在に支持され
ると共に外部へと延び出し、電動モータあるいはエンジ
ン等の適宜の駆動装置に連動連結されている。
一例を示す縦断面図であり、羽根車３はうず巻形ケーシ
ング１内に配置されると共にポンプ軸２に固定されてお
り、該ポンプ軸２はケーシング１に回転自在に支持され
ると共に外部へと延び出し、電動モータあるいはエンジ
ン等の適宜の駆動装置に連動連結されている。
【００１７】ケーシング１は、軸方向に向いて開口する
軸芯部分の吸込管部１４と、羽根車３の周囲を囲む渦型
室１０と、該渦型室１０に連通して上方に突出する吐出
ノズル１１等を有している。
軸芯部分の吸込管部１４と、羽根車３の周囲を囲む渦型
室１０と、該渦型室１０に連通して上方に突出する吐出
ノズル１１等を有している。
【００１８】羽根車３は、軸芯部に吸込み口８を有する
前側シュラウド５ａと、ポンプ軸２に固着された後側シ
ュラウド５ｂと、両シュラウド５ａ，５ｂ間に挟持され
た複数の羽根６を一体的に備えると共に、図２に示すよ
うに、隣り合う羽根６間で形成された流路１２に配置さ
れた中間羽根１６を備えている。
前側シュラウド５ａと、ポンプ軸２に固着された後側シ
ュラウド５ｂと、両シュラウド５ａ，５ｂ間に挟持され
た複数の羽根６を一体的に備えると共に、図２に示すよ
うに、隣り合う羽根６間で形成された流路１２に配置さ
れた中間羽根１６を備えている。
【００１９】図２において、羽根６は、例えば６枚配置
されると共にその入口端６ａは吸込み口８の周縁（円周
Ｃ1 )に位置し、該入口端６ａから径方向の外方かつ回
転方向Ｒの後方へと湾曲状に延びており、その出口端６
ｂはシュラウド５ｂ（５ａ）の外周端（円周Ｃ4 )に位
置している。羽根６間で形成される流路１２は出口側に
行くに従い拡大している。
されると共にその入口端６ａは吸込み口８の周縁（円周
Ｃ1 )に位置し、該入口端６ａから径方向の外方かつ回
転方向Ｒの後方へと湾曲状に延びており、その出口端６
ｂはシュラウド５ｂ（５ａ）の外周端（円周Ｃ4 )に位
置している。羽根６間で形成される流路１２は出口側に
行くに従い拡大している。
【００２０】羽根出口端６ｂの円周Ｃ4 に対する角度、
すなわち出口端６ｂにおける接線Ｅに対する出口角度β
2 は、５０°以上に大きく取られており、これにより、
流路１２の流通断面積は、流路１２の１／３程度を過ぎ
たころから急激に拡大している。
すなわち出口端６ｂにおける接線Ｅに対する出口角度β
2 は、５０°以上に大きく取られており、これにより、
流路１２の流通断面積は、流路１２の１／３程度を過ぎ
たころから急激に拡大している。
【００２１】中間羽根１６は、流路１２を通路長の途中
から２つに枝分かれさせるように配置されており、その
始端部１６ａは、羽根入口端６ａを通る円周（流路始端
部）Ｃ１から、羽根入口端６ａと出口端６ｂの径方向の
直線長さＬの１／３の距離の円周Ｃ２付近に位置し、該
始端部１６ａから径方向の外方かつ回転方向Ｒの後方に
向けて湾曲状に延び、羽根出口６ｂを通る円周（Ｃ４）
上まで至っている。
から２つに枝分かれさせるように配置されており、その
始端部１６ａは、羽根入口端６ａを通る円周（流路始端
部）Ｃ１から、羽根入口端６ａと出口端６ｂの径方向の
直線長さＬの１／３の距離の円周Ｃ２付近に位置し、該
始端部１６ａから径方向の外方かつ回転方向Ｒの後方に
向けて湾曲状に延び、羽根出口６ｂを通る円周（Ｃ４）
上まで至っている。
【００２２】また、中間羽根１６は、流路１２の流通断
面を概ね均等に分割しうるように、かつ、羽根６の湾曲
形状と同様な形状に形成されている。
面を概ね均等に分割しうるように、かつ、羽根６の湾曲
形状と同様な形状に形成されている。
【００２３】
【作用】図１において、駆動装置で羽根車３を矢印Ｒ方
向に回転することにより、図１の吸込管部１４を通して
吸込み口８に水等の流体を吸い込み、遠心作用により流
路１２内で加圧かつ加速して、ケーシング１内の渦型室
１０へ供給し、速度エネルギーを圧力ヘッドに変換しな
がら、吐出ノズル１１から所定の配管へ吐き出す。
向に回転することにより、図１の吸込管部１４を通して
吸込み口８に水等の流体を吸い込み、遠心作用により流
路１２内で加圧かつ加速して、ケーシング１内の渦型室
１０へ供給し、速度エネルギーを圧力ヘッドに変換しな
がら、吐出ノズル１１から所定の配管へ吐き出す。
【００２４】上記流路１２内を外方へと流れる過程にお
いて、羽根６間で囲まれて流路１２は途中から流通断面
積が急に拡大するが、途中から中間羽根１６により枝分
かれさせて流通断面積を実質的に小さくしていることに
より、運転効率の低下を防ぎながら、吐出圧力（揚程）
一定を保っている。
いて、羽根６間で囲まれて流路１２は途中から流通断面
積が急に拡大するが、途中から中間羽根１６により枝分
かれさせて流通断面積を実質的に小さくしていることに
より、運転効率の低下を防ぎながら、吐出圧力（揚程）
一定を保っている。
【００２５】図３は本願発明を実施した場合のポンプ性
能曲線の一例を示しており、ポンプ効率ηが向上する一
方、吐出圧力（揚程）Ｈは、吐出量０から定格吐出量Ｑ
0 に至る範囲において、設定吐出圧力Ｈ0 の５％以内に
収まる。また、効率ηも高く維持されており、仮想線で
示すようなη’まで低下することはない。
能曲線の一例を示しており、ポンプ効率ηが向上する一
方、吐出圧力（揚程）Ｈは、吐出量０から定格吐出量Ｑ
0 に至る範囲において、設定吐出圧力Ｈ0 の５％以内に
収まる。また、効率ηも高く維持されており、仮想線で
示すようなη’まで低下することはない。
【００２６】
（１）羽根６の出口端６ｂの角度β2 は、５０°以上で
７５°以内が適切である。
７５°以内が適切である。
【００２７】（２）図示の実施例では、中間羽根１６の
始端部１６ａは、前述のように羽根入口端６ａから出口
端６ｂまでの径方向の直線距離Ｌの１／３の距離を通る
円周（Ｃ２）上に位置しているが、それ以上離すことも
可能である。
始端部１６ａは、前述のように羽根入口端６ａから出口
端６ｂまでの径方向の直線距離Ｌの１／３の距離を通る
円周（Ｃ２）上に位置しているが、それ以上離すことも
可能である。
【００２８】（３）羽根６の数は５〜７枚が好ましい
が、勿論これらには限定されない。
が、勿論これらには限定されない。
【００２９】（４）羽根出口端の角度β2 を大きくする
のに応じて、１つの流路内の中間羽根を２枚あるいは３
枚以上に増やすことも可能である。
のに応じて、１つの流路内の中間羽根を２枚あるいは３
枚以上に増やすことも可能である。
【００３０】（５）本願発明によるうず巻ポンプを適用
する箇所としては、マンション等の各階に所定一定圧力
の水を給水するための給水装置あるいは空調装置の冷温
水及び冷却水循環用のポンプなどがある。
する箇所としては、マンション等の各階に所定一定圧力
の水を給水するための給水装置あるいは空調装置の冷温
水及び冷却水循環用のポンプなどがある。
【００３１】
【発明の効果】以上説明したように本願発明によると： （１）羽根車３の羽根６間で形成される流路１２を、途
中から枝別れさせる中間羽根１６を設けているので、従
来のように減圧弁で吐出圧調整することなく、吐出量０
から定格吐出量Ｑ0 までの吐出圧力を、一定圧力に維持
することができる共に高いポンプ効率を維持することが
できる。
中から枝別れさせる中間羽根１６を設けているので、従
来のように減圧弁で吐出圧調整することなく、吐出量０
から定格吐出量Ｑ0 までの吐出圧力を、一定圧力に維持
することができる共に高いポンプ効率を維持することが
できる。
【００３２】（２）従来の減圧弁方式では、図５のよう
に一旦発生して吐出される流体のエネルギーを殺して、
所定の圧力に下げるようにしているが、本願発明では、
羽根車３内に中間羽根１６を設けることにより、吐出さ
れる時点で既に一定の吐出圧となるように制御すること
になるので、省エネルギー化を達成できる。
に一旦発生して吐出される流体のエネルギーを殺して、
所定の圧力に下げるようにしているが、本願発明では、
羽根車３内に中間羽根１６を設けることにより、吐出さ
れる時点で既に一定の吐出圧となるように制御すること
になるので、省エネルギー化を達成できる。
【００３３】（３）従来の減圧弁方式に比べて、吐出量
０付近の極小吐出量でも、所定の吐出圧力に制御するこ
とができる。
０付近の極小吐出量でも、所定の吐出圧力に制御するこ
とができる。
【００３４】（４）中間羽根を設けることにより、ポン
プ自体の特性を吐出圧力一定となるようにしているの
で、従来の減圧弁方式のようにポンプ以外の特別の制御
機器を備える必要はなく、また、ポンプ軸の回転数制御
を行う必要もないので、製造コストを節約できると共
に、減圧弁方式のように経年使用により水垢が付着し
て、制御不能あるいは制御不十分となって吐出圧力が変
動するという状態に陥ることはなく、経年使用において
も、常に所定圧力への正確な制御機能を保つことができ
る。
プ自体の特性を吐出圧力一定となるようにしているの
で、従来の減圧弁方式のようにポンプ以外の特別の制御
機器を備える必要はなく、また、ポンプ軸の回転数制御
を行う必要もないので、製造コストを節約できると共
に、減圧弁方式のように経年使用により水垢が付着し
て、制御不能あるいは制御不十分となって吐出圧力が変
動するという状態に陥ることはなく、経年使用において
も、常に所定圧力への正確な制御機能を保つことができ
る。
【図１】 本願発明が適用されるうず巻ポンプの縦断面
図である。
図である。
【図２】 図１のII−II断面図である。
【図３】 本願発明によるうず巻ポンプの性能曲線図で
ある。
ある。
【図４】 従来例の断面図である。
【図５】 従来ポンプの性能曲線図である。
【図６】 各種出口角度における吐出量と吐出圧力の関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図７】 出口角度の変化に対する吐出圧力の変換を示
すグラフである。
すグラフである。
１ ケーシング ２ ポンプ軸 ３ 羽根車 ５ シュラウド ６ 羽根 ６ａ 入口端 ６ｂ 出口端 ８ 吸込み口 １０ 渦型室 １１ 吐出ノズル １２ 流路 １６ 中間羽根 １６ａ 始端部
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成７年５月２６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】また、後者の減圧弁方式では、次のような
課題がある。 （１）エネルギーの浪費 図５において、ポンプ自体は破線で示す吐出圧力Ｈに対
応するエネルギーを一旦発生させるが、吐出ノズル経過
後に、減圧弁の圧力絞り作用によって、斜線で示すエネ
ルギーを滅殺することにより、実線で示す吐出圧力Ｈ’
のように一定化を図っているので、ポンプ駆動用のエネ
ルギーの浪費になる。一般に、締切圧力（最高吐出圧
力）Ｈm と所定吐出圧力Ｈ0 との比は、汎用ポンプでは
１．２〜１．５程度であり、平均的に１．３程度である
ので、最大３０％程度のエネルギーを棄損していること
になり、省エネルギー化に反するものである。運転効率
ηは、減圧弁で減圧することにより、実線で示す変化か
ら破線で示す効率η’まで低下するのである。
課題がある。 （１）エネルギーの浪費 図５において、ポンプ自体は破線で示す吐出圧力Ｈに対
応するエネルギーを一旦発生させるが、吐出ノズル経過
後に、減圧弁の圧力絞り作用によって、斜線で示すエネ
ルギーを滅殺することにより、実線で示す吐出圧力Ｈ’
のように一定化を図っているので、ポンプ駆動用のエネ
ルギーの浪費になる。一般に、締切圧力（最高吐出圧
力）Ｈm と所定吐出圧力Ｈ0 との比は、汎用ポンプでは
１．２〜１．５程度であり、平均的に１．３程度である
ので、最大３０％程度のエネルギーを棄損していること
になり、省エネルギー化に反するものである。運転効率
ηは、減圧弁で減圧することにより、実線で示す変化か
ら破線で示す効率η’まで低下するのである。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２５
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２５】図３は本願発明を実施した場合のポンプ性
能曲線の一例を示しており、ポンプ効率ηが向上する一
方、吐出圧力（揚程）Ｈは、吐出量０から定格吐出量Ｑ
0 に至る範囲において、設定吐出圧力Ｈ0 の±５％以内
に収まる。また、効率ηも高く維持されており、仮想線
で示すようなη’まで低下することはない。
能曲線の一例を示しており、ポンプ効率ηが向上する一
方、吐出圧力（揚程）Ｈは、吐出量０から定格吐出量Ｑ
0 に至る範囲において、設定吐出圧力Ｈ0 の±５％以内
に収まる。また、効率ηも高く維持されており、仮想線
で示すようなη’まで低下することはない。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】図７
【補正方法】変更
【補正内容】
【図７】 出口角度の変化に対する吐出圧力の変化を示
すグラフである。
すグラフである。
【手続補正４】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【手続補正５】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】
Claims (2)
- 【請求項１】 羽根車の吸込み口(8)から径方向の外方
へと湾曲状に延びる羽根(6)を周方向に間隔をおいて複
数備え、吸込み口(8)から吸い込んだ流体を、羽根(6,6)
間で形成される流路(12)を通して外方へと吐き出すうず
巻ポンプにおいて、上記各流路(12)内に、流路(12)の途
中から流路出口端に亙り該流路(12)を枝分かれさせる中
間羽根(16)を配置していることを特徴とするうず巻ポン
プ。 - 【請求項２】 請求項１記載のうず巻ポンプにおいて、
中間羽根(16)の入口側の始端部(16a)を、流路(12)の内
周側の始端部を通る円周(C1)から、流路(12)の径方向の
直線長さ(L)の略１／３以上外方の円周(C2)上に位置さ
せ、羽根(6)の出口端(6b)の出口角度(β2)を、概ね５０
°以上としていることを特徴とするうず巻ポンプ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6749695A JPH08261195A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | うず巻ポンプ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6749695A JPH08261195A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | うず巻ポンプ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08261195A true JPH08261195A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13346664
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6749695A Pending JPH08261195A (ja) | 1995-03-27 | 1995-03-27 | うず巻ポンプ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08261195A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103541925A (zh) * | 2013-10-31 | 2014-01-29 | 江苏国泉泵业制造有限公司 | 一种长短叶片的旋流泵叶轮设计方法 |
| CN103953548A (zh) * | 2014-04-04 | 2014-07-30 | 上海第一水泵厂有限公司 | 具有首级复合叶轮的节段式卧式多级离心泵 |
| CN103953578A (zh) * | 2014-04-04 | 2014-07-30 | 上海第一水泵厂有限公司 | 用于水煤浆泵的叶轮 |
| JP2014145269A (ja) * | 2013-01-28 | 2014-08-14 | Asmo Co Ltd | 車両用ポンプ装置 |
| JP2015178776A (ja) * | 2014-03-18 | 2015-10-08 | テラル株式会社 | 遠心羽根車、及びそれを備えた遠心ポンプ |
| US9599120B2 (en) | 2012-08-24 | 2017-03-21 | Asmo Co., Ltd. | Impeller for centrifugal pump and centrifugal pump of vehicle washer device |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5644495A (en) * | 1979-09-20 | 1981-04-23 | Nissan Motor Co Ltd | Impeller for centrifugal compressor |
| JPS56110600A (en) * | 1980-02-06 | 1981-09-01 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | Double flow turbo machine |
-
1995
- 1995-03-27 JP JP6749695A patent/JPH08261195A/ja active Pending
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