JP2001200797A - 多段遠心圧縮機 - Google Patents
多段遠心圧縮機Info
- Publication number
- JP2001200797A JP2001200797A JP2000008133A JP2000008133A JP2001200797A JP 2001200797 A JP2001200797 A JP 2001200797A JP 2000008133 A JP2000008133 A JP 2000008133A JP 2000008133 A JP2000008133 A JP 2000008133A JP 2001200797 A JP2001200797 A JP 2001200797A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- centrifugal compressor
- guide
- flow
- circular
- cascade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D17/00—Radial-flow pumps, e.g. centrifugal pumps; Helico-centrifugal pumps
- F04D17/08—Centrifugal pumps
- F04D17/10—Centrifugal pumps for compressing or evacuating
- F04D17/12—Multi-stage pumps
- F04D17/122—Multi-stage pumps the individual rotor discs being, one for each stage, on a common shaft and axially spaced, e.g. conventional centrifugal multi- stage compressors
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
- F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
- F04D29/00—Details, component parts, or accessories
- F04D29/40—Casings; Connections of working fluid
- F04D29/42—Casings; Connections of working fluid for radial or helico-centrifugal pumps
- F04D29/44—Fluid-guiding means, e.g. diffusers
- F04D29/46—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable
- F04D29/462—Fluid-guiding means, e.g. diffusers adjustable especially adapted for elastic fluid pumps
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Structures Of Non-Positive Displacement Pumps (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】コスト増大を招くことなく、案内羽根表面から
の流れの剥離発生を低減できる多段遠心圧縮機を提供す
る。 【解決手段】複数段に設けられた羽根車３と、各羽根車
３の下流側に設けられたディフューザ５と、このディフ
ューザ５の下流側に設けられ流れを次段羽根車３に導く
戻り流路７とを有する多段遠心圧縮機において、戻り流
路７の外周側部分に設けられディフューザ５から流入し
た流れの方向を第１角度だけ転向させる複数の第１案内
羽根８からなる第１円形翼列９と、この第１円形翼列９
より内周側に設けられ第１円形翼列９から流入した流れ
の方向をさらに第２角度だけ転向させる複数の第２案内
羽根１０からなる第２円形翼列１１とを有し、かつ、第
１及び第２円形翼列９，１１を千鳥状に配列する。
の流れの剥離発生を低減できる多段遠心圧縮機を提供す
る。 【解決手段】複数段に設けられた羽根車３と、各羽根車
３の下流側に設けられたディフューザ５と、このディフ
ューザ５の下流側に設けられ流れを次段羽根車３に導く
戻り流路７とを有する多段遠心圧縮機において、戻り流
路７の外周側部分に設けられディフューザ５から流入し
た流れの方向を第１角度だけ転向させる複数の第１案内
羽根８からなる第１円形翼列９と、この第１円形翼列９
より内周側に設けられ第１円形翼列９から流入した流れ
の方向をさらに第２角度だけ転向させる複数の第２案内
羽根１０からなる第２円形翼列１１とを有し、かつ、第
１及び第２円形翼列９，１１を千鳥状に配列する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、多段遠心圧縮機に
係わり、特に、ディフューザの下流側に設けた戻り流路
に案内羽根を設けた多段遠心圧縮機に関する。
係わり、特に、ディフューザの下流側に設けた戻り流路
に案内羽根を設けた多段遠心圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】通常、１軸多段遠心圧縮機は、例えば特
開平１０−１４１２９０号公報記載のように、複数段に
設けられた遠心羽根車と、各遠心羽根車の下流側に設け
られたディフューザと、このディフューザの下流側に設
けられ流れを次段遠心羽根車に導く戻り流路と、この戻
り流路に円形翼列状に配置された羽根（案内羽根）とを
有している。
開平１０−１４１２９０号公報記載のように、複数段に
設けられた遠心羽根車と、各遠心羽根車の下流側に設け
られたディフューザと、このディフューザの下流側に設
けられ流れを次段遠心羽根車に導く戻り流路と、この戻
り流路に円形翼列状に配置された羽根（案内羽根）とを
有している。
【０００３】このような構成において、遠心羽根車から
出た流れは、ディフューザで減速された後にリターンベ
ンドに流入して半径方向外向きから半径方向内向きに転
向され、戻り流路に流入する。その後、この流入した流
れは、戻り流路に設けられた案内羽根により接線方向か
ら半径方向に転向されて減速され、次段の羽根車へと導
かれる。案内羽根の入口側では流れが案内羽根に沿って
流入し、案内羽根の出口側では流れが羽根車の回転方向
成分を持たないようになって流出する。
出た流れは、ディフューザで減速された後にリターンベ
ンドに流入して半径方向外向きから半径方向内向きに転
向され、戻り流路に流入する。その後、この流入した流
れは、戻り流路に設けられた案内羽根により接線方向か
ら半径方向に転向されて減速され、次段の羽根車へと導
かれる。案内羽根の入口側では流れが案内羽根に沿って
流入し、案内羽根の出口側では流れが羽根車の回転方向
成分を持たないようになって流出する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記従
来技術では、以下のような課題が存在する。
来技術では、以下のような課題が存在する。
【０００５】すなわち、戻り流路に設けられる羽根（案
内羽根）は１つの翼列として配列されているため、戻り
流路に流入した流れは、１つの案内羽根のみによってそ
の方向を接線方向から半径方向に例えば９０°近く変え
られることとなり、案内羽根表面から流れが剥離しやす
い。これを防止し圧力損失を低減するためには案内羽根
表面を極めて精緻な形状とする必要があり、コスト高を
招く。
内羽根）は１つの翼列として配列されているため、戻り
流路に流入した流れは、１つの案内羽根のみによってそ
の方向を接線方向から半径方向に例えば９０°近く変え
られることとなり、案内羽根表面から流れが剥離しやす
い。これを防止し圧力損失を低減するためには案内羽根
表面を極めて精緻な形状とする必要があり、コスト高を
招く。
【０００６】本発明の目的は、コスト増大を招くことな
く、案内羽根表面からの流れの剥離発生を低減できる多
段遠心圧縮機を提供することにある。
く、案内羽根表面からの流れの剥離発生を低減できる多
段遠心圧縮機を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】（１）上記目的を達成す
るために、本発明は、複数段に設けられた遠心羽根車
と、各遠心羽根車の下流側に設けられたディフューザ
と、このディフューザの下流側に設けられ流れを次段遠
心羽根車に導く戻り流路とを有する多段遠心圧縮機にお
いて、前記戻り流路の外周側部分に設けられ前記ディフ
ューザから流入した流れの方向を第１角度だけ転向させ
る複数の第１案内羽根からなる第１円形翼列と、この第
１円形翼列より内周側に設けられ前記第１円形翼列から
流入した流れの方向をさらに第２角度だけ転向させる複
数の第２案内羽根からなる第２円形翼列とを有し、か
つ、前記第１及び第２円形翼列を千鳥状に配列する。
るために、本発明は、複数段に設けられた遠心羽根車
と、各遠心羽根車の下流側に設けられたディフューザ
と、このディフューザの下流側に設けられ流れを次段遠
心羽根車に導く戻り流路とを有する多段遠心圧縮機にお
いて、前記戻り流路の外周側部分に設けられ前記ディフ
ューザから流入した流れの方向を第１角度だけ転向させ
る複数の第１案内羽根からなる第１円形翼列と、この第
１円形翼列より内周側に設けられ前記第１円形翼列から
流入した流れの方向をさらに第２角度だけ転向させる複
数の第２案内羽根からなる第２円形翼列とを有し、か
つ、前記第１及び第２円形翼列を千鳥状に配列する。
【０００８】遠心羽根車から出た流れは、ディフューザ
で減速された後に戻り流路に流入し、戻り流路に設けら
れた案内羽根に流入して接線方向から半径方向に例えば
９０°転向されて減速された後、次段の羽根車へと導か
れる。このとき、案内羽根の入口側では流れが案内羽根
に沿って流入し、案内羽根の出口側では流れが羽根車の
回転方向成分を持たないようになって流出する。
で減速された後に戻り流路に流入し、戻り流路に設けら
れた案内羽根に流入して接線方向から半径方向に例えば
９０°転向されて減速された後、次段の羽根車へと導か
れる。このとき、案内羽根の入口側では流れが案内羽根
に沿って流入し、案内羽根の出口側では流れが羽根車の
回転方向成分を持たないようになって流出する。
【０００９】ここで、本発明においては、案内羽根のな
す翼列を千鳥状に配列された二重翼列で構成し、戻り流
路外周側の第１円形翼列に備えられた第１案内羽根でデ
ィフューザから流入した流れの方向を第１角度だけ転向
させた後、その内周側に設けられた第２円形翼列に備え
られた第２案内羽根で第１円形翼列から流入した流れの
方向をさらに第２角度だけ転向させる。
す翼列を千鳥状に配列された二重翼列で構成し、戻り流
路外周側の第１円形翼列に備えられた第１案内羽根でデ
ィフューザから流入した流れの方向を第１角度だけ転向
させた後、その内周側に設けられた第２円形翼列に備え
られた第２案内羽根で第１円形翼列から流入した流れの
方向をさらに第２角度だけ転向させる。
【００１０】これにより、２つの案内羽根を合わせて流
れの方向を例えば９０°変えれば足りる（すなわち第１
角度＋第２角度≒９０°とすれば足りる）。したがっ
て、１列の円形翼列に備えられた１つの案内羽根のみで
例えば９０°向きを変える必要があった従来構造に比べ
て、案内羽根１つあたりの転向への負担が軽減されるの
で、案内羽根表面から流れの剥離を発生しにくくするこ
とができる。またこのとき、案内羽根表面の形状は通常
通りの仕上がりで足り、コスト増大を招くことはない。
れの方向を例えば９０°変えれば足りる（すなわち第１
角度＋第２角度≒９０°とすれば足りる）。したがっ
て、１列の円形翼列に備えられた１つの案内羽根のみで
例えば９０°向きを変える必要があった従来構造に比べ
て、案内羽根１つあたりの転向への負担が軽減されるの
で、案内羽根表面から流れの剥離を発生しにくくするこ
とができる。またこのとき、案内羽根表面の形状は通常
通りの仕上がりで足り、コスト増大を招くことはない。
【００１１】（２）上記（１）において、好ましくは、
各第２羽根の前端部の径方向位置は、各第１羽根の後端
部の径方向位置よりも径方向外側となるように配置され
ている。
各第２羽根の前端部の径方向位置は、各第１羽根の後端
部の径方向位置よりも径方向外側となるように配置され
ている。
【００１２】（３）上記（１）において、また好ましく
は、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根を、翼角が可
変となるように回動可能に支承する。
は、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根を、翼角が可
変となるように回動可能に支承する。
【００１３】多段遠心圧縮機においては、適用機種ある
いは使用者側のニーズに応じて、大流量・高ヘッド運転
を行いたい場合や、小流量・低ヘッド運転を行いたい場
合等、種々の運転形態がありうる。
いは使用者側のニーズに応じて、大流量・高ヘッド運転
を行いたい場合や、小流量・低ヘッド運転を行いたい場
合等、種々の運転形態がありうる。
【００１４】上記（１）で前述したように、一般に、固
定方式の案内羽根では、案内羽根の出口側では流れが羽
根車の回転方向成分を持たず流出するように設定する
（高ヘッドが常時得られるように設定する）のが通常で
ある。すなわち、小流量・低ヘッド運転を行いたい場合
には、ヘッドが過剰となるため、複数段のうちのどこか
に例えば絞り機構を設けて損失を発生させることでヘッ
ド過剰分を削減調整する必要があり、一旦得たヘッドが
無駄になる（本来不要な動力が必要となる）分エネルギ
効率が低下する。
定方式の案内羽根では、案内羽根の出口側では流れが羽
根車の回転方向成分を持たず流出するように設定する
（高ヘッドが常時得られるように設定する）のが通常で
ある。すなわち、小流量・低ヘッド運転を行いたい場合
には、ヘッドが過剰となるため、複数段のうちのどこか
に例えば絞り機構を設けて損失を発生させることでヘッ
ド過剰分を削減調整する必要があり、一旦得たヘッドが
無駄になる（本来不要な動力が必要となる）分エネルギ
効率が低下する。
【００１５】一方、例えば内周側の第２円形翼列の第２
案内羽根を固定としつつ第１円形翼列の第１案内羽根を
回動可能にした場合、第１案内羽根を回動させて食違い
角を増加させ、第１案内羽根の出口側で流れが羽根車の
回転方向成分を持ちつつ流出させる（予旋回させる）こ
とができたとしても、下流側の固定方式の第２案内羽根
によってその回転方向成分が殺されてしまうため、予旋
回付与による十分なヘッド低減は困難である。そのた
め、圧縮機全体として小流量低ヘッド運転を行うために
は、回転数を低下させる必要があり、回転数制御手段が
別途必要になる。
案内羽根を固定としつつ第１円形翼列の第１案内羽根を
回動可能にした場合、第１案内羽根を回動させて食違い
角を増加させ、第１案内羽根の出口側で流れが羽根車の
回転方向成分を持ちつつ流出させる（予旋回させる）こ
とができたとしても、下流側の固定方式の第２案内羽根
によってその回転方向成分が殺されてしまうため、予旋
回付与による十分なヘッド低減は困難である。そのた
め、圧縮機全体として小流量低ヘッド運転を行うために
は、回転数を低下させる必要があり、回転数制御手段が
別途必要になる。
【００１６】これに対し、本発明においては、第２円形
翼列の第２案内羽根を回動させて翼角を変更し食違い角
を増加させることができる。これにより、第２案内羽根
の出口側で流れが羽根車の回転方向成分を持ちつつ流出
させる（予旋回させる）ことができる。したがって、そ
の分次段羽根車ではヘッド上昇を十分かつ確実に低減す
ることができ、以降下流側の段になるほどさらにヘッド
上昇が低減されていくので、エネルギ効率の低下を招く
ことなくかつ回転数を低下させる必要なく、圧縮機全体
として小流量低ヘッド運転を容易に行うことができる。
翼列の第２案内羽根を回動させて翼角を変更し食違い角
を増加させることができる。これにより、第２案内羽根
の出口側で流れが羽根車の回転方向成分を持ちつつ流出
させる（予旋回させる）ことができる。したがって、そ
の分次段羽根車ではヘッド上昇を十分かつ確実に低減す
ることができ、以降下流側の段になるほどさらにヘッド
上昇が低減されていくので、エネルギ効率の低下を招く
ことなくかつ回転数を低下させる必要なく、圧縮機全体
として小流量低ヘッド運転を容易に行うことができる。
【００１７】（４）上記（３）において、さらに好まし
くは、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の弦節比
を、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の弦節比より
も小さくする。
くは、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の弦節比
を、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の弦節比より
も小さくする。
【００１８】弦節比が大きいほど、流れが羽根に沿って
流れる度合いが大きくなり、流れの旋回速度成分を減少
させる比率が高くなる。本発明においては、第１案内羽
根の弦節比を第２案内羽根の弦節比よりも小さくするこ
とにより、下流側である第２案内羽根における旋回速度
成分減少比率が相対的に大きくなる。したがって、この
第２案内羽根を上記（３）のように回動させ食違い角を
増加させることで、特にヘッド上昇低減効果が大きくな
る。
流れる度合いが大きくなり、流れの旋回速度成分を減少
させる比率が高くなる。本発明においては、第１案内羽
根の弦節比を第２案内羽根の弦節比よりも小さくするこ
とにより、下流側である第２案内羽根における旋回速度
成分減少比率が相対的に大きくなる。したがって、この
第２案内羽根を上記（３）のように回動させ食違い角を
増加させることで、特にヘッド上昇低減効果が大きくな
る。
【００１９】（５）上記（３）において、また好ましく
は、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の弦節比を、
前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の弦節比よりも大
きくする。
は、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の弦節比を、
前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の弦節比よりも大
きくする。
【００２０】本発明においては、第１案内羽根の弦節比
を第２案内羽根の弦節比よりも大きくすることにより、
上流側である固定方式の第１案内羽根における旋回速度
成分減少比率が相対的に大きくなるため、可動方式の第
２案内羽根によるヘッド上昇低下機能はある程度制限さ
れるが、その分、大流量・高ヘッド運転に対し十分に対
応可能となる。
を第２案内羽根の弦節比よりも大きくすることにより、
上流側である固定方式の第１案内羽根における旋回速度
成分減少比率が相対的に大きくなるため、可動方式の第
２案内羽根によるヘッド上昇低下機能はある程度制限さ
れるが、その分、大流量・高ヘッド運転に対し十分に対
応可能となる。
【００２１】（６）上記（３）において、また好ましく
は、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根を、断面が線
対称形状となる対称翼で構成する。
は、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根を、断面が線
対称形状となる対称翼で構成する。
【００２２】これにより、第２案内羽根の製造が容易と
なり、製造コストを低減できる。
なり、製造コストを低減できる。
【００２３】（７）上記（１）又は（２）において、ま
た好ましくは、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の
枚数と、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の枚数と
を、同数とする。
た好ましくは、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の
枚数と、前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の枚数と
を、同数とする。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、本発明の実施形態を図面を
参照しつつ説明する。
参照しつつ説明する。
【００２５】本発明の第１実施形態を図１〜図３により
説明する。
説明する。
【００２６】一般に、遠心圧縮機は、羽根車１枚あたり
の圧力上昇（あるいはヘッド上昇）には限界があり、高
い圧力比（あるいはヘッド上昇）が必要な場合は複数の
羽根車を使用する多段圧縮機とするのが通常であり、さ
らに一軸多段遠心圧縮機とすることで回転軸１本ですみ
ケーシングがコンパクトになるという利点がある。本実
施形態は、本発明をそのような一軸多段遠心圧縮機に適
用した場合の実施形態である。
の圧力上昇（あるいはヘッド上昇）には限界があり、高
い圧力比（あるいはヘッド上昇）が必要な場合は複数の
羽根車を使用する多段圧縮機とするのが通常であり、さ
らに一軸多段遠心圧縮機とすることで回転軸１本ですみ
ケーシングがコンパクトになるという利点がある。本実
施形態は、本発明をそのような一軸多段遠心圧縮機に適
用した場合の実施形態である。
【００２７】図２は、本実施の形態による一軸多段遠心
圧縮機の全体概略構造を表す図である。この図２におい
て、本実施形態の圧縮機は、ケーシング１と、このケー
シング１内に設けられた回転軸２と、この回転軸２に取
り付けられた複数段の羽根車３，３，３，…と、これら
回転軸２及び複数段の羽根車（遠心羽根車）３を含む回
転体を駆動し回転させる駆動機構４とを有する。
圧縮機の全体概略構造を表す図である。この図２におい
て、本実施形態の圧縮機は、ケーシング１と、このケー
シング１内に設けられた回転軸２と、この回転軸２に取
り付けられた複数段の羽根車３，３，３，…と、これら
回転軸２及び複数段の羽根車（遠心羽根車）３を含む回
転体を駆動し回転させる駆動機構４とを有する。
【００２８】また、ケーシング１には、１段目の羽根車
３に作動流体（例えばガス）を供給するための吸込口１
ａと、最終段の羽根車３から吐出された高圧の作動流体
を圧縮機外部へ導く吐出口１ｂとが設けられている。図
１は、羽根車３付近の主要部詳細構造を示す縦断面図で
あり、図３は、図１中III−III断面でみた横断面図であ
る。
３に作動流体（例えばガス）を供給するための吸込口１
ａと、最終段の羽根車３から吐出された高圧の作動流体
を圧縮機外部へ導く吐出口１ｂとが設けられている。図
１は、羽根車３付近の主要部詳細構造を示す縦断面図で
あり、図３は、図１中III−III断面でみた横断面図であ
る。
【００２９】これら図１及び図３において、ケーシング
１内には、羽根車３の下流側に設けられたディフューザ
５と、このディフューザ５の下流側に設けられ流れを半
径方向外向きから半径方向内向きに転向させるリターン
ベンド６と、このリターンベンド６の下流側に設けられ
流れを次段羽根車３に導く戻り流路７と、この戻り流路
７の外周側部分に設けられディフューザ５から流入した
流れの方向を所定の角度（第１角度）だけ転向させる複
数の第１案内羽根８からなる第１円形翼列９と、この第
１円形翼列９より内周側に設けられ第１円形翼列９から
流入した流れの方向をさらに所定の角度（第２角度）だ
け転向させる複数の第２案内羽根１０からなる第２円形
翼列１１とを有している。
１内には、羽根車３の下流側に設けられたディフューザ
５と、このディフューザ５の下流側に設けられ流れを半
径方向外向きから半径方向内向きに転向させるリターン
ベンド６と、このリターンベンド６の下流側に設けられ
流れを次段羽根車３に導く戻り流路７と、この戻り流路
７の外周側部分に設けられディフューザ５から流入した
流れの方向を所定の角度（第１角度）だけ転向させる複
数の第１案内羽根８からなる第１円形翼列９と、この第
１円形翼列９より内周側に設けられ第１円形翼列９から
流入した流れの方向をさらに所定の角度（第２角度）だ
け転向させる複数の第２案内羽根１０からなる第２円形
翼列１１とを有している。
【００３０】第１円形翼列９の第１案内羽根８と、第２
円形翼列１１の第２案内羽根１０は、図３に示すように
千鳥状（流れ方向に重ならないように）に配列されてい
る。、また、第１円形翼列９の第１案内羽根８の枚数
と、第２円形翼列１１の第２案内羽根１０の枚数は、同
数となっている。そして、各第２羽根１０の前端部１０
ａの径方向位置は、各第１羽根８の前端部８ａの径方向
位置よりも径方向内側でかつ後端部８ａの径方向位置よ
りも径方向外側（すなわち中間位置）となるように配置
されている。
円形翼列１１の第２案内羽根１０は、図３に示すように
千鳥状（流れ方向に重ならないように）に配列されてい
る。、また、第１円形翼列９の第１案内羽根８の枚数
と、第２円形翼列１１の第２案内羽根１０の枚数は、同
数となっている。そして、各第２羽根１０の前端部１０
ａの径方向位置は、各第１羽根８の前端部８ａの径方向
位置よりも径方向内側でかつ後端部８ａの径方向位置よ
りも径方向外側（すなわち中間位置）となるように配置
されている。
【００３１】上記構成において、羽根車３から出た流れ
Ｘa（図１参照）はディフューザ５で減速される。この
とき、その運動エネルギーの一部はディフューザ５内で
圧力に変換されるが、ディフューザ５から流出する流れ
Ｘb（図１及び図３参照）にはなお羽根車３回転方向の
旋回速度成分を持ったままリターンベンド６を経て戻り
流路８に流入する。そして、戻り流路８に設けられた外
周側の第１案内羽根８及び内周側の第２案内羽根１０に
流入し、それらによって接線方向から半径方向に例えば
９０°転向されて減速され、羽根車３の回転方向の成分
を持たない流れＸc（図３参照）となって次段の羽根車
３へと導かれる。
Ｘa（図１参照）はディフューザ５で減速される。この
とき、その運動エネルギーの一部はディフューザ５内で
圧力に変換されるが、ディフューザ５から流出する流れ
Ｘb（図１及び図３参照）にはなお羽根車３回転方向の
旋回速度成分を持ったままリターンベンド６を経て戻り
流路８に流入する。そして、戻り流路８に設けられた外
周側の第１案内羽根８及び内周側の第２案内羽根１０に
流入し、それらによって接線方向から半径方向に例えば
９０°転向されて減速され、羽根車３の回転方向の成分
を持たない流れＸc（図３参照）となって次段の羽根車
３へと導かれる。
【００３２】このとき、第１案内羽根８の入口側では流
れＸbはなお羽根車３回転方向の旋回速度成分を持って
おり、第１案内羽根８に沿って流入する。第１案内羽根
８でその流入した流れＸbの方向を第１角度だけ転向さ
せ流れＸcのように旋回速度成分を減少させた後、その
内周側に設けられた第２案内羽根１０でさらに第２角度
だけ転向させ、羽根車３の回転方向の成分を持たない流
れＸd（図１参照）となって第２案内羽根１０から流出
する。
れＸbはなお羽根車３回転方向の旋回速度成分を持って
おり、第１案内羽根８に沿って流入する。第１案内羽根
８でその流入した流れＸbの方向を第１角度だけ転向さ
せ流れＸcのように旋回速度成分を減少させた後、その
内周側に設けられた第２案内羽根１０でさらに第２角度
だけ転向させ、羽根車３の回転方向の成分を持たない流
れＸd（図１参照）となって第２案内羽根１０から流出
する。
【００３３】本実施形態においては、以上のように、案
内羽根８，１０のなす翼列を千鳥状に配列された二重翼
列９，１１で構成し、羽根車３回転方向の旋回速度成分
を２段階に分けて羽根車回転軸中心８を通る半径方向に
転向する。これにより、２つの案内羽根８，１０で合わ
せて流れの方向を例えば９０°変えれば足りる（すなわ
ち前記第１角度＋前記第２角度≒９０°とすれば足り
る）ので、１列の円形翼列に備えられた１つの案内羽根
のみで例えば９０°向きを変える必要があった従来構造
に比べて、案内羽根１つあたりの転向への負担が軽減さ
れる。したがって、案内羽根８，１０表面から流れの剥
離を発生しにくくすることができ、損失の発生が少なく
なる。またこのとき、案内羽根８，１０表面の形状は通
常通りの仕上がりで足り、コスト増大を招くことはな
い。
内羽根８，１０のなす翼列を千鳥状に配列された二重翼
列９，１１で構成し、羽根車３回転方向の旋回速度成分
を２段階に分けて羽根車回転軸中心８を通る半径方向に
転向する。これにより、２つの案内羽根８，１０で合わ
せて流れの方向を例えば９０°変えれば足りる（すなわ
ち前記第１角度＋前記第２角度≒９０°とすれば足り
る）ので、１列の円形翼列に備えられた１つの案内羽根
のみで例えば９０°向きを変える必要があった従来構造
に比べて、案内羽根１つあたりの転向への負担が軽減さ
れる。したがって、案内羽根８，１０表面から流れの剥
離を発生しにくくすることができ、損失の発生が少なく
なる。またこのとき、案内羽根８，１０表面の形状は通
常通りの仕上がりで足り、コスト増大を招くことはな
い。
【００３４】本発明の第２実施形態を図４により説明す
る。第１実施形態と同等の部分には同一の符号を付し、
説明を省略する。
る。第１実施形態と同等の部分には同一の符号を付し、
説明を省略する。
【００３５】図４は、上記第１実施形態における図３に
相当する図であり、本実施形態は、内周側の第２円形翼
列１１Ａに備えられた各第２案内羽根１０Ａを、軸あ０
Ａａを中心に翼角が可変となるように回動可能に支承し
たものである。なお、支承構造及び回転駆動機構等につ
いては、例えば特開平８−２００２８９号公報に開示さ
れた構造等、公知のものを適用すれば足りるので、ここ
では詳細な説明は省略する。
相当する図であり、本実施形態は、内周側の第２円形翼
列１１Ａに備えられた各第２案内羽根１０Ａを、軸あ０
Ａａを中心に翼角が可変となるように回動可能に支承し
たものである。なお、支承構造及び回転駆動機構等につ
いては、例えば特開平８−２００２８９号公報に開示さ
れた構造等、公知のものを適用すれば足りるので、ここ
では詳細な説明は省略する。
【００３６】このとき、弦節比Ｒtを、円形翼列を構成
する羽根の弦長Ｃ、円形翼列を構成する羽根の前縁位置
半径ｒi及び後縁位置半径ｒeを用いて、 Ｒt＝Ｃ×Ｚ／｛（ｒi＋ｒe）×π｝ で表したとき、外周側の第１円形翼列９の弦節比Ｒt1、 Ｒt1＝Ｃ1×Ｚ1／｛（ｒi1＋ｒe1）×π｝ を、内周側の第２円形翼列１１Ａの弦節比Ｒt2、 Ｒt2＝Ｃ2×Ｚ2／｛（ｒi2＋ｒe2）×π｝ より小さく構成している。すなわち、 Ｒt1＜Ｒt2 である。
する羽根の弦長Ｃ、円形翼列を構成する羽根の前縁位置
半径ｒi及び後縁位置半径ｒeを用いて、 Ｒt＝Ｃ×Ｚ／｛（ｒi＋ｒe）×π｝ で表したとき、外周側の第１円形翼列９の弦節比Ｒt1、 Ｒt1＝Ｃ1×Ｚ1／｛（ｒi1＋ｒe1）×π｝ を、内周側の第２円形翼列１１Ａの弦節比Ｒt2、 Ｒt2＝Ｃ2×Ｚ2／｛（ｒi2＋ｒe2）×π｝ より小さく構成している。すなわち、 Ｒt1＜Ｒt2 である。
【００３７】ここで、この弦節比は、その値が大きいほ
ど、流れが羽根に沿って流れる度合いが大きくなり、流
れの旋回速度成分を減少させる比率が高くなる特性とな
る。したがって、この場合、外周側の第１円形翼列９が
流れの旋回速度成分を減少させる比率を、内周側の第２
円形翼列１１が流れの旋回速度成分を減少させる比率よ
り小さくなるように構成されている。
ど、流れが羽根に沿って流れる度合いが大きくなり、流
れの旋回速度成分を減少させる比率が高くなる特性とな
る。したがって、この場合、外周側の第１円形翼列９が
流れの旋回速度成分を減少させる比率を、内周側の第２
円形翼列１１が流れの旋回速度成分を減少させる比率よ
り小さくなるように構成されている。
【００３８】本実施形態の作用を以下に説明する。
【００３９】（１）小流量・低ヘッド運転時におけるヘ
ッド上昇低減 多段遠心圧縮機においては、適用機種あるいは使用者側
のニーズに応じて、大流量・高ヘッド運転を行いたい場
合や、小流量・低ヘッド運転を行いたい場合等、種々の
運転形態がありうる。
ッド上昇低減 多段遠心圧縮機においては、適用機種あるいは使用者側
のニーズに応じて、大流量・高ヘッド運転を行いたい場
合や、小流量・低ヘッド運転を行いたい場合等、種々の
運転形態がありうる。
【００４０】ここで、既述したように、一般に、固定方
式の案内羽根のみを備えた多段圧縮機では、案内羽根の
出口側では流れが羽根車の回転方向成分を持たず流出す
るように設定する（高ヘッドが常時得られるように設定
する）のが通常である。すなわち、小流量・低ヘッド運
転を行いたい場合には、ヘッドが過剰となるため、複数
段のうちのどこかに例えば絞り機構を設けて損失を発生
させることでヘッド過剰分を削減調整する必要があり、
一旦得たヘッドが無駄になる（本来不要な動力が必要と
なる）分エネルギ効率が低下する。
式の案内羽根のみを備えた多段圧縮機では、案内羽根の
出口側では流れが羽根車の回転方向成分を持たず流出す
るように設定する（高ヘッドが常時得られるように設定
する）のが通常である。すなわち、小流量・低ヘッド運
転を行いたい場合には、ヘッドが過剰となるため、複数
段のうちのどこかに例えば絞り機構を設けて損失を発生
させることでヘッド過剰分を削減調整する必要があり、
一旦得たヘッドが無駄になる（本来不要な動力が必要と
なる）分エネルギ効率が低下する。
【００４１】一方、例えば前述の特開平８−２００２８
９号公報に開示の構造のように、内周側の第２円形翼列
の第２案内羽根を固定としつつ第１円形翼列の第１案内
羽根を回動可能にした場合、第１案内羽根を回動させて
食違い角（なお、本明細書では、円形翼列を構成する羽
根前縁と後縁を通過する直線と、羽根前縁と羽根車回転
軸の中心を通る直線のなす角度を「食違い角」と定義す
る）を増加させ、第１案内羽根の出口側で流れが羽根車
の回転方向成分を持ちつつ流出させる（予旋回させる）
ことができたとしても、下流側の固定方式の第２案内羽
根によってその回転方向成分が殺されてしまうため、予
旋回付与による十分なヘッド低減は困難である。そのた
め、圧縮機全体として小流量・低ヘッド運転を行うため
には、回転数を低下させる必要があり、回転数制御手段
が別途必要になる。
９号公報に開示の構造のように、内周側の第２円形翼列
の第２案内羽根を固定としつつ第１円形翼列の第１案内
羽根を回動可能にした場合、第１案内羽根を回動させて
食違い角（なお、本明細書では、円形翼列を構成する羽
根前縁と後縁を通過する直線と、羽根前縁と羽根車回転
軸の中心を通る直線のなす角度を「食違い角」と定義す
る）を増加させ、第１案内羽根の出口側で流れが羽根車
の回転方向成分を持ちつつ流出させる（予旋回させる）
ことができたとしても、下流側の固定方式の第２案内羽
根によってその回転方向成分が殺されてしまうため、予
旋回付与による十分なヘッド低減は困難である。そのた
め、圧縮機全体として小流量・低ヘッド運転を行うため
には、回転数を低下させる必要があり、回転数制御手段
が別途必要になる。
【００４２】上記２つの構造に対し、本実施の形態にお
いては、第２円形翼列１１Ａの第２案内羽根１０Ａを回
動させて翼角を変更し食違い角α（図４参照）を増加さ
せる（図４中実線の位置）。これにより、第２案内羽根
１０Ａの出口側で流れが羽根車３の回転方向成分を持ち
つつ流出させる（予旋回させる）ことができるので、そ
の分次段羽根車３ではヘッド上昇を十分かつ確実に低減
することができる。そして、以降下流側の段になるほど
さらにヘッド上昇が低減されていくので、エネルギ効率
の低下を招くことなくかつ回転数を低下させる必要なく
（例えばターボ冷凍機用圧縮機では同期電動機等で羽根
車が駆動され回転速度が一定であることが多いため特に
好適である）、圧縮機全体として小流量低ヘッド運転を
容易に行うことができる。
いては、第２円形翼列１１Ａの第２案内羽根１０Ａを回
動させて翼角を変更し食違い角α（図４参照）を増加さ
せる（図４中実線の位置）。これにより、第２案内羽根
１０Ａの出口側で流れが羽根車３の回転方向成分を持ち
つつ流出させる（予旋回させる）ことができるので、そ
の分次段羽根車３ではヘッド上昇を十分かつ確実に低減
することができる。そして、以降下流側の段になるほど
さらにヘッド上昇が低減されていくので、エネルギ効率
の低下を招くことなくかつ回転数を低下させる必要なく
（例えばターボ冷凍機用圧縮機では同期電動機等で羽根
車が駆動され回転速度が一定であることが多いため特に
好適である）、圧縮機全体として小流量低ヘッド運転を
容易に行うことができる。
【００４３】なお、大流量・高ヘッド運転を行う場合
は、第２円形翼列１１Ａの第２案内羽根１０Ａを回動さ
せて翼角を変更し食違い角α（図４参照）を減少させる
る（図４中破線の位置）。これにより、第２案内羽根１
０Ａの出口側で流れが羽根車３の回転方向成分を持たせ
ることなく流出させることができる。
は、第２円形翼列１１Ａの第２案内羽根１０Ａを回動さ
せて翼角を変更し食違い角α（図４参照）を減少させる
る（図４中破線の位置）。これにより、第２案内羽根１
０Ａの出口側で流れが羽根車３の回転方向成分を持たせ
ることなく流出させることができる。
【００４４】（２）弦節比の設定によるヘッド上昇低減 上記（１）に加え、本実施の形態においては、前述した
ように第１案内羽根８Ａの弦節比Ｒt1を第２案内羽根１
０Ａの弦節比Ｒt2よりも小さくすることにより、下流側
である第２案内羽根１０Ａにおける旋回速度成分減少比
率が相対的に大きくなる。したがって、この第２案内羽
根１０Ａを上記のように回動させ食違い角を増加させる
ことで、特にヘッド上昇低減効果が大きくなる。
ように第１案内羽根８Ａの弦節比Ｒt1を第２案内羽根１
０Ａの弦節比Ｒt2よりも小さくすることにより、下流側
である第２案内羽根１０Ａにおける旋回速度成分減少比
率が相対的に大きくなる。したがって、この第２案内羽
根１０Ａを上記のように回動させ食違い角を増加させる
ことで、特にヘッド上昇低減効果が大きくなる。
【００４５】なお、本発明は、上記第１及び第２実施形
態に限られるものではなく、その趣旨や技術思想を逸脱
しない範囲で、種々の変形が可能である。以下、それら
変形例を順次説明する。
態に限られるものではなく、その趣旨や技術思想を逸脱
しない範囲で、種々の変形が可能である。以下、それら
変形例を順次説明する。
【００４６】第１案内羽根の弦節比を大きくした場合 すなわち、図５に示すように、図４に示した上記第２実
施形態とは逆に第１案内羽根８Ｂの弦節比Ｒt1＞Ｒt2と
することにより、上流側である固定方式の第１案内羽根
８Ｂにおける旋回速度成分減少比率が相対的に大きくな
るため、可動方式の第２案内羽根１０Ｂによるヘッド上
昇低下機能はある程度制限されるが、その分、大流量・
高ヘッド運転に対し十分に対応可能となる。言い換えれ
ば、大流量・高ヘッド運転時の圧縮機の効率に重点を置
きつつ、小流量、低ヘッド運転時の効率低下防止もある
程度達成できる。対称翼型を用いた場合すなわち、図
６に示すように、図１に示した上記第１実施形態におけ
る内周側の第２案内羽根１０Ｃを、断面形状が直線ｋに
関して線対称形状となる対称翼で構成した場合や、図７
に示すように図５に示した上記第２実施形態における内
周側の第２案内羽根１０Ｄを、断面形状が直線ｋに関し
て線対称形状となる対称翼で構成した場合である。これ
らの場合、回転可動に支承する構造上、支承軸などを含
め複雑な形状となりがちな第２案内羽根１０Ｃ，１０Ｄ
の製造を少しでも容易にし、製造コストを低減できる効
果がある。
施形態とは逆に第１案内羽根８Ｂの弦節比Ｒt1＞Ｒt2と
することにより、上流側である固定方式の第１案内羽根
８Ｂにおける旋回速度成分減少比率が相対的に大きくな
るため、可動方式の第２案内羽根１０Ｂによるヘッド上
昇低下機能はある程度制限されるが、その分、大流量・
高ヘッド運転に対し十分に対応可能となる。言い換えれ
ば、大流量・高ヘッド運転時の圧縮機の効率に重点を置
きつつ、小流量、低ヘッド運転時の効率低下防止もある
程度達成できる。対称翼型を用いた場合すなわち、図
６に示すように、図１に示した上記第１実施形態におけ
る内周側の第２案内羽根１０Ｃを、断面形状が直線ｋに
関して線対称形状となる対称翼で構成した場合や、図７
に示すように図５に示した上記第２実施形態における内
周側の第２案内羽根１０Ｄを、断面形状が直線ｋに関し
て線対称形状となる対称翼で構成した場合である。これ
らの場合、回転可動に支承する構造上、支承軸などを含
め複雑な形状となりがちな第２案内羽根１０Ｃ，１０Ｄ
の製造を少しでも容易にし、製造コストを低減できる効
果がある。
【００４７】
【発明の効果】本発明によれば、コスト増大を招くこと
なく、案内羽根表面からの流れの剥離発生を低減でき
る。
なく、案内羽根表面からの流れの剥離発生を低減でき
る。
【図１】本発明の第１実施形態による一軸多段遠心圧縮
機の羽根車付近の主要部詳細構造を示す縦断面図であ
る。
機の羽根車付近の主要部詳細構造を示す縦断面図であ
る。
【図２】図１に示した構造が適用される一軸多段遠心圧
縮機の全体概略構造を表す図である。
縮機の全体概略構造を表す図である。
【図３】図１中III−III断面でみた横断面図である。
【図４】本発明の第２実施形態による一軸多段遠心圧縮
機の第１及び第２円形翼列の配置構造を表す横断面図で
ある。
機の第１及び第２円形翼列の配置構造を表す横断面図で
ある。
【図５】第１案内羽根の弦節比を大きくした変形例を示
す図である。
す図である。
【図６】対称翼型を用いた変形例を示す図である。
【図７】対称翼型を用いた他の変形例を示す図である。
３ 羽根車（遠心羽根車） ５ ディフューザ ７ 戻り流路 ８ 第１案内羽根 ８Ａ，Ｂ 第１案内羽根 ８ｂ 後端部 ９ 第１円形翼列 １０ 第２案内羽根 １０Ａ〜Ｄ 第２案内羽根 １０ａ 前端部 １１ 第２円形翼列 Ｒt1 第１円形翼列の弦節比 Ｒt2 第２円形翼列の弦節比
Claims (7)
- 【請求項１】複数段に設けられた遠心羽根車と、各遠心
羽根車の下流側に設けられたディフューザと、このディ
フューザの下流側に設けられ流れを次段遠心羽根車に導
く戻り流路とを有する多段遠心圧縮機において、 前記戻り流路の外周側部分に設けられ前記ディフューザ
から流入した流れの方向を第１角度だけ転向させる複数
の第１案内羽根からなる第１円形翼列と、 この第１円形翼列より内周側に設けられ前記第１円形翼
列から流入した流れの方向をさらに第２角度だけ転向さ
せる複数の第２案内羽根からなる第２円形翼列とを有
し、かつ、 前記第１及び第２円形翼列を千鳥状に配列したことを特
徴とする多段遠心圧縮機。 - 【請求項２】請求項１記載の多段遠心圧縮機において、
各第２羽根の前端部の径方向位置は 、各第１羽根の後端部の径方向位置よりも径方向外側と
なるように配置されていることを特徴とする多段遠心圧
縮機。 - 【請求項３】請求項１記載の多段遠心圧縮機において、
前記第２円形翼列の前記第２案内羽根を、翼角が可変と
なるように回動可能に支承したことを特徴とする多段遠
心圧縮機。 - 【請求項４】請求項３記載の多段遠心圧縮機において、
前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の弦節比を、前記
第２円形翼列の前記第２案内羽根の弦節比よりも小さく
したことを特徴とする多段遠心圧縮機。 - 【請求項５】請求項３記載の多段遠心圧縮機において、
前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の弦節比を、前記
第２円形翼列の前記第２案内羽根の弦節比よりも大きく
したことを特徴とする多段遠心圧縮機。 - 【請求項６】請求項３記載の多段遠心圧縮機において、
前記第２円形翼列の前記第２案内羽根を、断面が線対称
形状となる対称翼で構成したことを特徴とする多段遠心
圧縮機。 - 【請求項７】請求項１又は２記載の多段遠心圧縮機にお
いて、前記第１円形翼列の前記第１案内羽根の枚数と、
前記第２円形翼列の前記第２案内羽根の枚数とを、同数
としたことを特徴とする多段遠心圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000008133A JP2001200797A (ja) | 2000-01-17 | 2000-01-17 | 多段遠心圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2000008133A JP2001200797A (ja) | 2000-01-17 | 2000-01-17 | 多段遠心圧縮機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2001200797A true JP2001200797A (ja) | 2001-07-27 |
Family
ID=18536458
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2000008133A Pending JP2001200797A (ja) | 2000-01-17 | 2000-01-17 | 多段遠心圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2001200797A (ja) |
Cited By (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003201998A (ja) * | 2001-10-18 | 2003-07-18 | Nuovo Pignone Holding Spa | 改善された効率を有する多段遠心圧縮機の二次元遠心段のための戻り流路の静翼配列 |
| JP2009264305A (ja) * | 2008-04-28 | 2009-11-12 | Hitachi Appliances Inc | 遠心圧縮機及びそれを用いたターボ冷凍機 |
| JP2011043130A (ja) * | 2009-08-24 | 2011-03-03 | Hitachi Appliances Inc | 遠心圧縮機及び冷凍装置 |
| WO2012053495A1 (ja) * | 2010-10-18 | 2012-04-26 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 多段遠心圧縮機およびそのリターンチャネル |
| WO2014108523A1 (en) * | 2013-01-14 | 2014-07-17 | Thermodyn Sas | Compressor unit with a variable aerodynamic profile |
| CN104246394A (zh) * | 2012-03-08 | 2014-12-24 | 丹佛斯特波科尔压缩机有限公司 | 高压力比多级离心压缩机 |
| CN104500454A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-08 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种回流器及离心式压缩机 |
| JP2015094293A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 株式会社日立製作所 | 遠心形ターボ機械 |
| CN105370626A (zh) * | 2014-08-07 | 2016-03-02 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 用于离心压缩机的回流器及具有其的离心压缩机 |
| CN106762842A (zh) * | 2016-12-06 | 2017-05-31 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 一种回流器及包含其的离心式压缩机 |
| CN107165866A (zh) * | 2017-05-25 | 2017-09-15 | 珠海格力电器股份有限公司 | 回流器装置及具有其的压缩机 |
| JP2018135836A (ja) * | 2017-02-23 | 2018-08-30 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 遠心圧縮機 |
| EP3376041A1 (de) * | 2017-03-15 | 2018-09-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Rückführstufe und radialturbofluidenergiemaschine |
| JP2018178769A (ja) * | 2017-04-05 | 2018-11-15 | 株式会社日立製作所 | 多段流体機械 |
| WO2022064751A1 (ja) | 2020-09-23 | 2022-03-31 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 遠心圧縮機 |
| WO2022180902A1 (ja) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 多段遠心圧縮機 |
-
2000
- 2000-01-17 JP JP2000008133A patent/JP2001200797A/ja active Pending
Cited By (33)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003201998A (ja) * | 2001-10-18 | 2003-07-18 | Nuovo Pignone Holding Spa | 改善された効率を有する多段遠心圧縮機の二次元遠心段のための戻り流路の静翼配列 |
| JP2009264305A (ja) * | 2008-04-28 | 2009-11-12 | Hitachi Appliances Inc | 遠心圧縮機及びそれを用いたターボ冷凍機 |
| CN101994711A (zh) * | 2009-08-24 | 2011-03-30 | 日立空调·家用电器株式会社 | 离心压缩机及制冷装置 |
| JP2011043130A (ja) * | 2009-08-24 | 2011-03-03 | Hitachi Appliances Inc | 遠心圧縮機及び冷凍装置 |
| WO2012053495A1 (ja) * | 2010-10-18 | 2012-04-26 | 株式会社日立プラントテクノロジー | 多段遠心圧縮機およびそのリターンチャネル |
| JP2012087646A (ja) * | 2010-10-18 | 2012-05-10 | Hitachi Plant Technologies Ltd | 多段遠心圧縮機およびそのリターンチャネル |
| CN104246394A (zh) * | 2012-03-08 | 2014-12-24 | 丹佛斯特波科尔压缩机有限公司 | 高压力比多级离心压缩机 |
| WO2014108523A1 (en) * | 2013-01-14 | 2014-07-17 | Thermodyn Sas | Compressor unit with a variable aerodynamic profile |
| FR3001005A1 (fr) * | 2013-01-14 | 2014-07-18 | Thermodyn | Groupe motocompresseur a profil aerodynamique variable |
| JP2016503145A (ja) * | 2013-01-14 | 2016-02-01 | サーモダイン・エスエイエス | 可変の空気力学的プロファイルを有する圧縮機ユニット |
| US9970461B2 (en) | 2013-01-14 | 2018-05-15 | Thermodyn Sas | Compressor unit with a variable aerodynamic profile |
| CN105452671A (zh) * | 2013-01-14 | 2016-03-30 | 热力学公司 | 具有可变空气动力轮廓的压缩机单元 |
| CN105723097A (zh) * | 2013-11-12 | 2016-06-29 | 株式会社日立制作所 | 离心式涡轮机 |
| JP2015094293A (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-18 | 株式会社日立製作所 | 遠心形ターボ機械 |
| WO2015072231A1 (ja) * | 2013-11-12 | 2015-05-21 | 株式会社日立製作所 | 遠心形ターボ機械 |
| CN105370626B (zh) * | 2014-08-07 | 2019-02-19 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 用于离心压缩机的回流器及具有其的离心压缩机 |
| CN105370626A (zh) * | 2014-08-07 | 2016-03-02 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 用于离心压缩机的回流器及具有其的离心压缩机 |
| CN104500454A (zh) * | 2014-12-25 | 2015-04-08 | 珠海格力电器股份有限公司 | 一种回流器及离心式压缩机 |
| CN106762842A (zh) * | 2016-12-06 | 2017-05-31 | 重庆美的通用制冷设备有限公司 | 一种回流器及包含其的离心式压缩机 |
| WO2018155546A1 (ja) * | 2017-02-23 | 2018-08-30 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 遠心圧縮機 |
| JP2018135836A (ja) * | 2017-02-23 | 2018-08-30 | 三菱重工コンプレッサ株式会社 | 遠心圧縮機 |
| CN110418896A (zh) * | 2017-03-15 | 2019-11-05 | 西门子股份公司 | 回引级和径流式涡轮流体能量机械 |
| EP3376041A1 (de) * | 2017-03-15 | 2018-09-19 | Siemens Aktiengesellschaft | Rückführstufe und radialturbofluidenergiemaschine |
| WO2018166716A1 (de) * | 2017-03-15 | 2018-09-20 | Siemens Aktiengesellschaft | Rückführstufe und radialturbofluidenergiemaschine |
| US10989202B2 (en) | 2017-03-15 | 2021-04-27 | Siemens Energy Global GmbH & Co. KG | Backfeed stage and radial turbo fluid energy machine |
| JP2018178769A (ja) * | 2017-04-05 | 2018-11-15 | 株式会社日立製作所 | 多段流体機械 |
| CN107165866A (zh) * | 2017-05-25 | 2017-09-15 | 珠海格力电器股份有限公司 | 回流器装置及具有其的压缩机 |
| CN107165866B (zh) * | 2017-05-25 | 2023-12-08 | 珠海格力电器股份有限公司 | 回流器装置及具有其的压缩机 |
| WO2022064751A1 (ja) | 2020-09-23 | 2022-03-31 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 遠心圧縮機 |
| WO2022180902A1 (ja) * | 2021-02-25 | 2022-09-01 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 多段遠心圧縮機 |
| JP2022129710A (ja) * | 2021-02-25 | 2022-09-06 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 多段遠心圧縮機 |
| JP7433261B2 (ja) | 2021-02-25 | 2024-02-19 | 株式会社日立インダストリアルプロダクツ | 多段遠心圧縮機 |
| US12049903B2 (en) | 2021-02-25 | 2024-07-30 | Hitachi Industrial Products, Inc. | Multistage centrifugal compressor |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US20210388839A1 (en) | Counter-rotating fan | |
| JP2001200797A (ja) | 多段遠心圧縮機 | |
| US7186080B2 (en) | Fan inlet and housing for a centrifugal blower whose impeller has forward curved fan blades | |
| JP2003148395A (ja) | 空調用送風機羽根車 | |
| JP2005023792A (ja) | 可変ベーン付遠心圧縮機 | |
| WO2019176426A1 (ja) | 遠心ポンプ | |
| JP3557389B2 (ja) | 多段遠心圧縮機 | |
| JP2007247622A (ja) | 遠心形ターボ機械 | |
| JP6763804B2 (ja) | 遠心圧縮機 | |
| JP2000045784A (ja) | 可変容量ターボ過給機 | |
| JP7429810B2 (ja) | 多段遠心流体機械 | |
| JP2010236401A (ja) | 遠心形流体機械 | |
| JP2021011828A (ja) | 多段遠心圧縮機 | |
| KR20030016175A (ko) | 와류 팬 | |
| JP5232721B2 (ja) | 遠心圧縮機 | |
| JPS60132099A (ja) | 遠心圧縮機 | |
| JPH0968192A (ja) | 羽根付ディフューザを備えた遠心圧縮機とその制御方法 | |
| WO2019107488A1 (ja) | 多段遠心圧縮機、ケーシング及びリターンベーン | |
| JPH0874603A (ja) | 圧縮機の流体抽出機構 | |
| WO2020075378A1 (ja) | 遠心式流体機械 | |
| CN214036258U (zh) | 压缩机流道及压缩机 | |
| JP3380897B2 (ja) | 圧縮機 | |
| JP3794543B2 (ja) | 遠心圧縮機 | |
| JP2000204908A (ja) | 軸流タ―ビン | |
| JPH08159094A (ja) | 多段式遠心圧縮機 |