JPH08258932A - パイプコンベヤベルト - Google Patents
パイプコンベヤベルトInfo
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- JPH08258932A JPH08258932A JP6394995A JP6394995A JPH08258932A JP H08258932 A JPH08258932 A JP H08258932A JP 6394995 A JP6394995 A JP 6394995A JP 6394995 A JP6394995 A JP 6394995A JP H08258932 A JPH08258932 A JP H08258932A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 長期間の使用においても、剛性の減衰を起こ
り難くし、また、自己発熱を小さくする。 【構成】 補強帆布５，６としてのナイロン織布の接着
熱処理時における処理張力を０．５ＭＮ/dtex 〜０．７
ＭＮ/dtex とすることにより、熱処理後の補強帆布５，
６の経モジュラスを７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cmの範
囲、緯モジュラスを１２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの
範囲とし、経モジュラスと緯モジュュラスとの比が０．
４〜１．５の範囲となるようにする。これによって、補
強帆布５，６の経糸方向と一致するベルト経方向の柔軟
性が増大し、屈曲による発熱が少なくなり、長期におい
てパイプ形状を保持できる。
り難くし、また、自己発熱を小さくする。 【構成】 補強帆布５，６としてのナイロン織布の接着
熱処理時における処理張力を０．５ＭＮ/dtex 〜０．７
ＭＮ/dtex とすることにより、熱処理後の補強帆布５，
６の経モジュラスを７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cmの範
囲、緯モジュラスを１２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの
範囲とし、経モジュラスと緯モジュュラスとの比が０．
４〜１．５の範囲となるようにする。これによって、補
強帆布５，６の経糸方向と一致するベルト経方向の柔軟
性が増大し、屈曲による発熱が少なくなり、長期におい
てパイプ形状を保持できる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、抗張体としてのスチー
ルコードの上下に補強帆布が設けられ、搬送時に、ベル
ト幅方向の両側縁部を相互に重合せしめてパイプ形状と
されるパイプコンベヤベルトに関する。
ルコードの上下に補強帆布が設けられ、搬送時に、ベル
ト幅方向の両側縁部を相互に重合せしめてパイプ形状と
されるパイプコンベヤベルトに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、粉体、粒体、含水粘土等の被搬送
物を抱き込んだ状態で急傾斜の搬送を行うことを可能と
するベルトコンベヤ装置として、ベルト幅方向の両側縁
部を複数の押圧ローラを用いて相互に重合せしめてパイ
プ形状としたいわゆるパイプコンベヤベルトを用いたも
のは知られている（例えば実公昭４４−８０６号公報、
特公昭４６−３３０９９号公報、特開昭５９−１７３６
１２号公報、特開昭６０−１４４２０９号公報、特開昭
６０−１４４２１１号公報、特開昭６３−２１８４１６
号公報参照）。
物を抱き込んだ状態で急傾斜の搬送を行うことを可能と
するベルトコンベヤ装置として、ベルト幅方向の両側縁
部を複数の押圧ローラを用いて相互に重合せしめてパイ
プ形状としたいわゆるパイプコンベヤベルトを用いたも
のは知られている（例えば実公昭４４−８０６号公報、
特公昭４６−３３０９９号公報、特開昭５９−１７３６
１２号公報、特開昭６０−１４４２０９号公報、特開昭
６０−１４４２１１号公報、特開昭６３−２１８４１６
号公報参照）。
【０００３】そのようなコンベヤベルトにおいては、パ
イプ形状の保持を目的として剛性を付与するために、化
学繊維からなる織物による補強帆布を埋設することが一
般に行われている。このような補強帆布としては、ナイ
ロン織布やポリエステル織布が、その屈曲性により選択
されることが多く、そして、図７に示すように、そのよ
うな補強帆布ａは、１本の経糸ｂに対し、１本の緯糸ｃ
が織成されてなる平織構造のものである。尚、図７にお
いては、経糸ｂが上側に位置している部分を白抜きで示
している。
イプ形状の保持を目的として剛性を付与するために、化
学繊維からなる織物による補強帆布を埋設することが一
般に行われている。このような補強帆布としては、ナイ
ロン織布やポリエステル織布が、その屈曲性により選択
されることが多く、そして、図７に示すように、そのよ
うな補強帆布ａは、１本の経糸ｂに対し、１本の緯糸ｃ
が織成されてなる平織構造のものである。尚、図７にお
いては、経糸ｂが上側に位置している部分を白抜きで示
している。
【０００４】また、上述した補強帆布のみにより補強さ
れるコンベヤベルトよりも長寿命となることを期待し
て、抗張体としてのスチールコードを設け、その上下に
補強帆布を設けることが行われている。
れるコンベヤベルトよりも長寿命となることを期待し
て、抗張体としてのスチールコードを設け、その上下に
補強帆布を設けることが行われている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、パイプ
コンベヤベルトは、搬送側におけるパイプ形状とリター
ン側におけるフラット形状との形状変化が頻繁に繰り返
されるため、その形状変化の繰返しによる屈曲の刺激は
大きく、長期間の使用においては、剛性の減衰によりパ
イプ形状が保てなくなり、期待よりも短期間に交換する
必要が生じる場合がある。
コンベヤベルトは、搬送側におけるパイプ形状とリター
ン側におけるフラット形状との形状変化が頻繁に繰り返
されるため、その形状変化の繰返しによる屈曲の刺激は
大きく、長期間の使用においては、剛性の減衰によりパ
イプ形状が保てなくなり、期待よりも短期間に交換する
必要が生じる場合がある。
【０００６】また、使用中における剛性の減衰を考慮し
て、初期の剛性をできるだけ高くしようと考えて、補強
帆布を厚くしたり、いわゆるプライアップ（多数層）す
る方法が試みられているが、このような方法において
は、ベルト屈曲により発熱が起こり、補強帆布の接着ゴ
ムの引張り力を低下させ、カバーゴムの剥離を起し易く
させたり、自己発熱によるベルトの柔軟化により期待し
た剛性が得られなかったりすることがあった。
て、初期の剛性をできるだけ高くしようと考えて、補強
帆布を厚くしたり、いわゆるプライアップ（多数層）す
る方法が試みられているが、このような方法において
は、ベルト屈曲により発熱が起こり、補強帆布の接着ゴ
ムの引張り力を低下させ、カバーゴムの剥離を起し易く
させたり、自己発熱によるベルトの柔軟化により期待し
た剛性が得られなかったりすることがあった。
【０００７】本発明は、長期間の使用においても剛性の
減衰を起こり難くし、また、自己発熱が小さいパイプコ
ンベヤベルトを提供するものである。
減衰を起こり難くし、また、自己発熱が小さいパイプコ
ンベヤベルトを提供するものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は、抗張体として
のスチールコードの上下に補強帆布が設けられ、搬送時
に、ベルト幅方向の両側縁部を相互に重合せしめてパイ
プ形状とされるパイプコンベヤベルトを前提とする。
のスチールコードの上下に補強帆布が設けられ、搬送時
に、ベルト幅方向の両側縁部を相互に重合せしめてパイ
プ形状とされるパイプコンベヤベルトを前提とする。
【０００９】請求項１に係る発明は、上記補強帆布を、
経モジュラスと緯モジュラスとの比（経／緯モジュラス
比）が０．４〜１．５であるナイロン織布とする。
経モジュラスと緯モジュラスとの比（経／緯モジュラス
比）が０．４〜１．５であるナイロン織布とする。
【００１０】そして、請求項２に係る発明においては、
上記補強帆布を、接着熱処理時の処理張力が０．５ＭＮ
／dtex〜０．７ＭＮ／dtexとし、熱処理後の経モジュラ
スが７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cm、緯モジュラスが１
２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲で、経モジュラス
と緯モジュラスとの比が０．４〜１．５であるナイロン
織布とする。
上記補強帆布を、接着熱処理時の処理張力が０．５ＭＮ
／dtex〜０．７ＭＮ／dtexとし、熱処理後の経モジュラ
スが７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cm、緯モジュラスが１
２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲で、経モジュラス
と緯モジュラスとの比が０．４〜１．５であるナイロン
織布とする。
【００１１】請求項３に係る発明においては、上記補強
帆布の織り構造を、２本の経糸に対し１本の緯糸が織成
されてなる経ハーフマット織りとする。
帆布の織り構造を、２本の経糸に対し１本の緯糸が織成
されてなる経ハーフマット織りとする。
【００１２】請求項４に係る発明においては、上記各請
求項の発明において、抗張体をスチールコードとする。
求項の発明において、抗張体をスチールコードとする。
【００１３】
【作用】請求項１に係る発明によれば、補強帆布として
用いられるナイロン織布についての経モジュラスと緯モ
ジュラスの比が０．４〜１．５と、従来のものに比べて
小さくされ、それによってベルト経方向の柔軟性が増大
し、屈曲による発熱が少なくなる。
用いられるナイロン織布についての経モジュラスと緯モ
ジュラスの比が０．４〜１．５と、従来のものに比べて
小さくされ、それによってベルト経方向の柔軟性が増大
し、屈曲による発熱が少なくなる。
【００１４】請求項２に係る発明によれば、補強帆布と
してのナイロン織布の接着熱処理時の処理張力を０．７
ＭＮ/dtex とすることにより、熱処理後の経モジュラス
が７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cm、緯モジュラスが１２
７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲で、経モジュラスと
緯モジュラスとの比が０．４〜１．５とされ、ベルト経
方向の柔軟性が増大し、屈曲による発熱が少なく、長期
においてパイプ形状が保持されるパイプコンベヤベルト
が製造される。
してのナイロン織布の接着熱処理時の処理張力を０．７
ＭＮ/dtex とすることにより、熱処理後の経モジュラス
が７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cm、緯モジュラスが１２
７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲で、経モジュラスと
緯モジュラスとの比が０．４〜１．５とされ、ベルト経
方向の柔軟性が増大し、屈曲による発熱が少なく、長期
においてパイプ形状が保持されるパイプコンベヤベルト
が製造される。
【００１５】請求項３に係る発明によれば、補強帆布と
して、いわゆる経ハーフマット織りであるナイロン織布
が用いられ、パイプ形状保持のための剛性が高められ
る。
して、いわゆる経ハーフマット織りであるナイロン織布
が用いられ、パイプ形状保持のための剛性が高められ
る。
【００１６】請求項４に係る発明によれば、スチールコ
ードによってベルトの伸びが少なくなるため、機長（ベ
ルトのキャリア側の長さ）が長い場合でも、該ベルトの
テークアップ長さが長くならず、また、ベルトが高張力
なものになる。
ードによってベルトの伸びが少なくなるため、機長（ベ
ルトのキャリア側の長さ）が長い場合でも、該ベルトの
テークアップ長さが長くならず、また、ベルトが高張力
なものになる。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面に沿って詳細に
説明する。
説明する。
【００１８】パイプコンベヤベルトを用いたベルトコン
ベヤ装置の概略構成を示す図１において、１はベルトコ
ンベヤ装置で、プーリ２，２間にコンベヤベルト３が巻
回され、該コンベヤベルト３の搬送側において、複数の
押圧ローラ（図示せず）を用い、その幅方向の両側縁部
を相互に重合せしめてパイプ形状とし、もって粉粒体等
を搬送するように構成されている。
ベヤ装置の概略構成を示す図１において、１はベルトコ
ンベヤ装置で、プーリ２，２間にコンベヤベルト３が巻
回され、該コンベヤベルト３の搬送側において、複数の
押圧ローラ（図示せず）を用い、その幅方向の両側縁部
を相互に重合せしめてパイプ形状とし、もって粉粒体等
を搬送するように構成されている。
【００１９】上記コンベヤベルト３は、図２に示すよう
に抗張体としてスチールコード４を用いており、該スチ
ールコード４の上下に補強帆布５，６が配設され、上側
の補強帆布５よりも下側の補強帆布６の方がベルト幅方
向において長くなっている。補強帆布５，６の上下には
カバーゴム７，８が設けられている。
に抗張体としてスチールコード４を用いており、該スチ
ールコード４の上下に補強帆布５，６が配設され、上側
の補強帆布５よりも下側の補強帆布６の方がベルト幅方
向において長くなっている。補強帆布５，６の上下には
カバーゴム７，８が設けられている。
【００２０】上記補強帆布５，６としては、経モジュラ
スと緯モジュラスとの比が０．４〜１．５であるナイロ
ン織布が用いられている。補強帆布５，６の組織の一例
を表１に示す。
スと緯モジュラスとの比が０．４〜１．５であるナイロ
ン織布が用いられている。補強帆布５，６の組織の一例
を表１に示す。
【００２１】
【表１】
【００２２】また、補強帆布５，６は、接着熱処理時の
ヒートセット処理張力を０．５〜０．７ＭＮ/dtex とす
ることにより、熱処理後の補強帆布５，６の経モジュラ
スを７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cm、緯モジュラスを１
２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲とし、経モジュラ
スと緯モジュラスとの比が０．４〜１．５の範囲となる
ようにされている。
ヒートセット処理張力を０．５〜０．７ＭＮ/dtex とす
ることにより、熱処理後の補強帆布５，６の経モジュラ
スを７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cm、緯モジュラスを１
２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲とし、経モジュラ
スと緯モジュラスとの比が０．４〜１．５の範囲となる
ようにされている。
【００２３】ここに、接着熱処理時の処理張力とは、コ
ンベヤベルトを製造する際に、帆布を多数のロールに巻
き掛け牽引しながら接着熱処理（接着剤のデッピング処
理）を行なう工程において、特定の２つのロールに速度
差を与える（回転比率を異なるものにする）ことによっ
て帆布に付与する張力をいう。処理温度は２００℃前
後、処理時間は１〜２分である。
ンベヤベルトを製造する際に、帆布を多数のロールに巻
き掛け牽引しながら接着熱処理（接着剤のデッピング処
理）を行なう工程において、特定の２つのロールに速度
差を与える（回転比率を異なるものにする）ことによっ
て帆布に付与する張力をいう。処理温度は２００℃前
後、処理時間は１〜２分である。
【００２４】上記補強帆布５，６の接着熱処理時のヒー
トセット処理張力を、０．５ＭＮ/dtex 、０．７ＭＮ/d
tex 、２．３ＭＮ/dtex と変量して、特性の変化を調べ
た。屈曲試験の結果を表２に示し、曲げ剛性試験の結果
を表３に示す。
トセット処理張力を、０．５ＭＮ/dtex 、０．７ＭＮ/d
tex 、２．３ＭＮ/dtex と変量して、特性の変化を調べ
た。屈曲試験の結果を表２に示し、曲げ剛性試験の結果
を表３に示す。
【００２５】屈曲試験は、図３に示すように、１５０mm
幅×１２００mm長さのコンベヤベルト１１を試料として
作成し、該コンベヤベルト１１を屈曲して直径５０mmの
３本のローラ１２，１２，１２に適用し、ローラ１２，
１２，１２をベルト長手方向Ａに往復運動させて、屈曲
剥離回数を測定することにより行った。また、ベルト発
熱温度はコンベヤベルト１１に貼付けた熱電対によって
測定した。
幅×１２００mm長さのコンベヤベルト１１を試料として
作成し、該コンベヤベルト１１を屈曲して直径５０mmの
３本のローラ１２，１２，１２に適用し、ローラ１２，
１２，１２をベルト長手方向Ａに往復運動させて、屈曲
剥離回数を測定することにより行った。また、ベルト発
熱温度はコンベヤベルト１１に貼付けた熱電対によって
測定した。
【００２６】曲げ剛性試験については、図４に示すよう
に、試験片２１を支える一対の支点２２，２２と、試験
片２１を加圧する加圧くさび２３と、該加圧くさび２３
が連結されたロードセル２４とを備えた負荷装置を用
い、この装置をオートグラフ（又はストログラフ）に取
り付けて行なった。支点２２は直径２０mmのロールをベ
アリング支持したものであり、加圧くさび２３は直径２
０mmの丸棒である。また、２５は試験片２１に加圧くさ
び与２３を介して負荷を及ぼすための荷重付与部、２６
はそのためのガイドである。試験片２１については、当
該コンベヤベルトと同じ層構成（図２参照）及び厚さと
し、その長さは２５０mm、幅は５０mmとした。
に、試験片２１を支える一対の支点２２，２２と、試験
片２１を加圧する加圧くさび２３と、該加圧くさび２３
が連結されたロードセル２４とを備えた負荷装置を用
い、この装置をオートグラフ（又はストログラフ）に取
り付けて行なった。支点２２は直径２０mmのロールをベ
アリング支持したものであり、加圧くさび２３は直径２
０mmの丸棒である。また、２５は試験片２１に加圧くさ
び与２３を介して負荷を及ぼすための荷重付与部、２６
はそのためのガイドである。試験片２１については、当
該コンベヤベルトと同じ層構成（図２参照）及び厚さと
し、その長さは２５０mm、幅は５０mmとした。
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】上記表２より、処理張力を０．５Ｎ/dtex
、０．７ＭＮ/dtex とした場合は、一般的なコンベヤ
ベルト用ナイロン織布の処理張力である２．３ＭＮ/dte
x とした場合に比べて、ベルト発熱温度も低く、屈曲剥
離回数も略２倍程度となっているので、著しく耐屈曲疲
労性に優れていることがわかる。
、０．７ＭＮ/dtex とした場合は、一般的なコンベヤ
ベルト用ナイロン織布の処理張力である２．３ＭＮ/dte
x とした場合に比べて、ベルト発熱温度も低く、屈曲剥
離回数も略２倍程度となっているので、著しく耐屈曲疲
労性に優れていることがわかる。
【００３０】また、表３より、曲げ剛性の点において
も、初期ＥＩ値、曲げ疲労後の剛性ＥＩ値共に、２．３
ＭＮ/dtex とした場合よりも大きく、初期ＥＩ値に対す
る曲げ疲労後の剛性ＥＩ値の低下率も１／３程度と少な
く、耐曲げ疲労性にも優れていることがわかる。
も、初期ＥＩ値、曲げ疲労後の剛性ＥＩ値共に、２．３
ＭＮ/dtex とした場合よりも大きく、初期ＥＩ値に対す
る曲げ疲労後の剛性ＥＩ値の低下率も１／３程度と少な
く、耐曲げ疲労性にも優れていることがわかる。
【００３１】従って、上記のように構成すれば、接着熱
処理時の処理張力を０．５ＭＮ/dtex 〜０．７ＭＮ/dte
x として、従来の２．３ＭＮ/dtex よりも低くして、熱
処理後の補強帆布の経モジュラスを７８０Ｎ／cm〜２４
００Ｎ／cmの範囲とし、緯モジュラスがそれの０．４〜
１．５倍であるナイロン織布を用いるようにしているの
で、従来のものに比べて経モジュラスと緯モジュラスと
の比が小さくなって（表２参照）、補強帆布の経方向に
対応するベルト経方向の柔軟性が増大することとなり、
剛性減衰が改善されて、ベルト屈曲による発熱が少なく
なり、耐屈曲疲労性が向上する。
処理時の処理張力を０．５ＭＮ/dtex 〜０．７ＭＮ/dte
x として、従来の２．３ＭＮ/dtex よりも低くして、熱
処理後の補強帆布の経モジュラスを７８０Ｎ／cm〜２４
００Ｎ／cmの範囲とし、緯モジュラスがそれの０．４〜
１．５倍であるナイロン織布を用いるようにしているの
で、従来のものに比べて経モジュラスと緯モジュラスと
の比が小さくなって（表２参照）、補強帆布の経方向に
対応するベルト経方向の柔軟性が増大することとなり、
剛性減衰が改善されて、ベルト屈曲による発熱が少なく
なり、耐屈曲疲労性が向上する。
【００３２】また、補強帆布の緯モジュラスを１２７０
Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲としているので、パイプ
形状を保持できる期間が長くなり、剥離等のトラブルも
低減される。さらに、補強帆布について、上側の補強帆
布５の幅を下側の補強帆布６よりも短くしたから、図５
に示すように当該コンベヤベルト３がパイプ形状になっ
たときの補強帆布同士の重なりを下側の補強帆布６，６
の２枚にすることができ、該重なり部分３ａの剛性のみ
が高くなってコンベヤベルト３の剛性が不均一になるこ
とを避けることができる。
Ｎ／cm〜２９００Ｎ／cmの範囲としているので、パイプ
形状を保持できる期間が長くなり、剥離等のトラブルも
低減される。さらに、補強帆布について、上側の補強帆
布５の幅を下側の補強帆布６よりも短くしたから、図５
に示すように当該コンベヤベルト３がパイプ形状になっ
たときの補強帆布同士の重なりを下側の補強帆布６，６
の２枚にすることができ、該重なり部分３ａの剛性のみ
が高くなってコンベヤベルト３の剛性が不均一になるこ
とを避けることができる。
【００３３】上記実施例においては、経モジュラスと緯
モジュラスの比が０．４〜１．５であるナイロン織布を
補強帆布として用いているが、それに代えて、織り構造
が経ハーフマット織りで経方向の柔軟性に優れる補強帆
布を用いることもできる。次の表４に、補強帆布を、織
り構造を経糸２本づつの引揃えのハーフマット織りとし
た場合と、通常の平織りとした場合とについての特性を
比較した試験結果を示す。尚、ハーフマット織り構造の
概略構成を図６に示す。即ち、補強帆布５（６）は、２
本の経糸５ａ，５ａに対し、１本の緯糸５ｂが織成され
てなる。図６においては、経糸５ａ，５ｂが上側に位置
している部分を白抜きで示している。
モジュラスの比が０．４〜１．５であるナイロン織布を
補強帆布として用いているが、それに代えて、織り構造
が経ハーフマット織りで経方向の柔軟性に優れる補強帆
布を用いることもできる。次の表４に、補強帆布を、織
り構造を経糸２本づつの引揃えのハーフマット織りとし
た場合と、通常の平織りとした場合とについての特性を
比較した試験結果を示す。尚、ハーフマット織り構造の
概略構成を図６に示す。即ち、補強帆布５（６）は、２
本の経糸５ａ，５ａに対し、１本の緯糸５ｂが織成され
てなる。図６においては、経糸５ａ，５ｂが上側に位置
している部分を白抜きで示している。
【００３４】
【表４】
【００３５】上記表４によって明らかなように、ハーフ
マット織り構造のナイロン織布を補強帆布として用いれ
ば、平織り構造のナイロン織布を補強帆布として用いた
従来のものに比べて、耐屈曲疲労性の点については変化
はないが、ベルト発熱温度が若干低いのに加えて、曲げ
剛性の点においては、平織り構造のナイロン織布を用い
た場合よりも初期ＥＩ値、曲げ疲労後の剛性ＥＩ値が共
に大きく、初期ＥＩ値に対する曲げ疲労後の剛性ＥＩ値
の低下率も少なく、平織り構造のナイロン織布を用いた
場合よりも耐曲げ疲労性が優れている。
マット織り構造のナイロン織布を補強帆布として用いれ
ば、平織り構造のナイロン織布を補強帆布として用いた
従来のものに比べて、耐屈曲疲労性の点については変化
はないが、ベルト発熱温度が若干低いのに加えて、曲げ
剛性の点においては、平織り構造のナイロン織布を用い
た場合よりも初期ＥＩ値、曲げ疲労後の剛性ＥＩ値が共
に大きく、初期ＥＩ値に対する曲げ疲労後の剛性ＥＩ値
の低下率も少なく、平織り構造のナイロン織布を用いた
場合よりも耐曲げ疲労性が優れている。
【００３６】
【発明の効果】請求項１に係る発明は、上記のように、
補強帆布として、経モジュラスと緯モジュラスとの比が
０．４〜１．５であるナイロン織布を用いているので、
従来に比べて経モジュラスと緯モジュラスとの比が小さ
くなり、ベルト経方向の柔軟性が増大し、パイプ形状を
保持できる期間が長くなり、また、屈曲による発熱が少
なくなるので、剥離等のトラブルを低減することができ
る。
補強帆布として、経モジュラスと緯モジュラスとの比が
０．４〜１．５であるナイロン織布を用いているので、
従来に比べて経モジュラスと緯モジュラスとの比が小さ
くなり、ベルト経方向の柔軟性が増大し、パイプ形状を
保持できる期間が長くなり、また、屈曲による発熱が少
なくなるので、剥離等のトラブルを低減することができ
る。
【００３７】請求項２に係る発明は、ナイロン織布の接
着熱処理時の処理張力を０．７ＭＮ/dtex とすることに
より、熱処理後の経モジュラスが７８０Ｎ／cm〜２４０
０Ｎ／cm、緯モジュラスが１２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ
／cm、経モジュラスと緯モジュラスの比が０．４〜１．
５となるようにしているので、ベルト経方向の柔軟性が
増大し、屈曲による発熱が少なく、長期においてパイプ
形状を保持することが可能となる。
着熱処理時の処理張力を０．７ＭＮ/dtex とすることに
より、熱処理後の経モジュラスが７８０Ｎ／cm〜２４０
０Ｎ／cm、緯モジュラスが１２７０Ｎ／cm〜２９００Ｎ
／cm、経モジュラスと緯モジュラスの比が０．４〜１．
５となるようにしているので、ベルト経方向の柔軟性が
増大し、屈曲による発熱が少なく、長期においてパイプ
形状を保持することが可能となる。
【００３８】請求項３に係る発明は、補強帆布として、
いわゆる経ハーフマット織りであるナイロン織布を用い
ているので、パイプ形状保持のための剛性を高めること
が可能となる。
いわゆる経ハーフマット織りであるナイロン織布を用い
ているので、パイプ形状保持のための剛性を高めること
が可能となる。
【００３９】請求項４に係る発明は、抗張体としてスチ
ールコードを用いているので、コンベヤベルトのテーク
アップ長さが短くて済むため機長を長くすることに有利
になり、また、ベルトが高張力になるため運搬能力を高
めることに有利になる。
ールコードを用いているので、コンベヤベルトのテーク
アップ長さが短くて済むため機長を長くすることに有利
になり、また、ベルトが高張力になるため運搬能力を高
めることに有利になる。
【図１】パイプコンベヤベルトを用いたベルトコンベヤ
装置の概略構成を示す斜視図である。
装置の概略構成を示す斜視図である。
【図２】パイプコンベヤベルトの縱断面図である。
【図３】屈曲試験方法の説明図である。
【図４】曲げ剛性試験方法の説明図である。
【図５】コンベヤベルトをパイプ形状にしたときの補強
帆布の状態を示す概略断面図である（但し、スチールコ
ードの図示を省略している。）。
帆布の状態を示す概略断面図である（但し、スチールコ
ードの図示を省略している。）。
【図６】ハーフマット織りの織り構造の説明図である。
【図７】平織りの織り構造の説明図である。
１ ベルトコンベヤ装置 ２ プーリ ３ コンベヤベルト ４ スチールコード ５，６ 補強帆布（ナイロン織布） ７，８ カバーゴム
Claims (4)
- 【請求項１】 抗張体の上下に補強帆布が設けられ、搬
送時に、ベルト幅方向の両側縁部を相互に重合せしめて
パイプ形状とされるパイプコンベヤベルトであって、 上記補強帆布は、経モジュラスと緯モジュラスとの比が
０．４〜１．５に設定されているナイロン織布であるこ
とを特徴とするパイプコンベヤベルト。 - 【請求項２】 補強帆布は、接着熱処理時の処理張力が
０．５ＭＮ／dtex〜０．７ＭＮ／dtexの範囲とされ、熱
処理後の経モジュラス及び緯モジュラスが、それぞれ、
７８０Ｎ／cm〜２４００Ｎ／cmの範囲、１２７０Ｎ／cm
〜２９００Ｎ／cmの範囲とされているところの請求項１
記載のパイプコンベヤベルト。 - 【請求項３】 抗張体の上下に補強帆布が設けられ、搬
送時に、ベルト幅方向の両側縁部を相互に重合せしめて
パイプ形状とされるパイプコンベヤベルトであって、 上記補強帆布が、２本の経糸に対し１本の緯糸が織成さ
れてなる経ハーフマット織りのナイロン織布であること
を特徴とするパイプコンベヤベルト。 - 【請求項４】 抗張体がスチールコードであるところの
請求項１乃至請求項３のいずれか一に記載のパイプコン
ベヤベルト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6394995A JPH08258932A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | パイプコンベヤベルト |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6394995A JPH08258932A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | パイプコンベヤベルト |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08258932A true JPH08258932A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13244107
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6394995A Withdrawn JPH08258932A (ja) | 1995-03-23 | 1995-03-23 | パイプコンベヤベルト |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08258932A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003020107A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-21 | Bando Chem Ind Ltd | コルゲートサイドコンベヤベルト |
| WO2012117932A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 株式会社ブリヂストン | コンベヤベルトおよびパイプコンベヤ |
-
1995
- 1995-03-23 JP JP6394995A patent/JPH08258932A/ja not_active Withdrawn
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003020107A (ja) * | 2001-07-11 | 2003-01-21 | Bando Chem Ind Ltd | コルゲートサイドコンベヤベルト |
| WO2012117932A1 (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-07 | 株式会社ブリヂストン | コンベヤベルトおよびパイプコンベヤ |
| JP2012176841A (ja) * | 2011-02-28 | 2012-09-13 | Bridgestone Corp | コンベヤベルトおよびパイプコンベヤ |
| CN103391891A (zh) * | 2011-02-28 | 2013-11-13 | 株式会社普利司通 | 输送带和管式输送机 |
| US8844710B2 (en) | 2011-02-28 | 2014-09-30 | Bridgestone Corporation | Conveyor belt and pipe conveyor |
| AU2012224230B2 (en) * | 2011-02-28 | 2015-11-19 | Bridgestone Corporation | Conveyor belt and pipe conveyor |
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|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
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