JPH08238538A - Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子 - Google Patents
Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子Info
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- JPH08238538A JPH08238538A JP7043296A JP4329695A JPH08238538A JP H08238538 A JPH08238538 A JP H08238538A JP 7043296 A JP7043296 A JP 7043296A JP 4329695 A JP4329695 A JP 4329695A JP H08238538 A JPH08238538 A JP H08238538A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 中空のピストンピン素材をＴｉＡｌ系金属間
化合物組成の溶湯を用いて鋳造する場合に採用されて、
正常なピストンピン素材を得ることが可能なピン状中子
を提供する。 【構成】 ピン状中子８はＦｅ系合金材料より構成さ
れ、且つピストンピン素材の体積に対する体積率ＲをＲ
≧１７％に設定される。Ｆｅ系合金材料は、溶融Ｔｉと
の反応性が低く、また体積率Ｒを前記のように設定する
のでピン状中子８は十分な熱容量を持つ。これにより、
鋳造中におけるピン状中子８の溶融を防止することが可
能である。
化合物組成の溶湯を用いて鋳造する場合に採用されて、
正常なピストンピン素材を得ることが可能なピン状中子
を提供する。 【構成】 ピン状中子８はＦｅ系合金材料より構成さ
れ、且つピストンピン素材の体積に対する体積率ＲをＲ
≧１７％に設定される。Ｆｅ系合金材料は、溶融Ｔｉと
の反応性が低く、また体積率Ｒを前記のように設定する
のでピン状中子８は十分な熱容量を持つ。これにより、
鋳造中におけるピン状中子８の溶融を防止することが可
能である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、Ｔｉ若しくはＴｉ合金
またはＴｉＡｌ系金属間化合物よりなる中空鋳物の鋳造
に用いられる中子に関する。
またはＴｉＡｌ系金属間化合物よりなる中空鋳物の鋳造
に用いられる中子に関する。
【０００２】
【従来の技術】溶融Ｔｉは化学的に高活性であるため、
従来、中子の構成材料としては、溶融Ｔｉとの反応性の
低いセラミック材料、例えばカルシア、イットリア、カ
ルシア部分安定化ジルコニア等が用いられている（例え
ば、特開平６−５８３号公報参照）。
従来、中子の構成材料としては、溶融Ｔｉとの反応性の
低いセラミック材料、例えばカルシア、イットリア、カ
ルシア部分安定化ジルコニア等が用いられている（例え
ば、特開平６−５８３号公報参照）。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら前記セラ
ミック材料は高価であり、また中子製造に当ってはバイ
ンダとの混練、成形、脱脂、焼成、必要に応じて機械加
工等の諸工程を必要とすることから製造工数が多く、そ
の結果、中子の製造コストが高い、という問題がある。
ミック材料は高価であり、また中子製造に当ってはバイ
ンダとの混練、成形、脱脂、焼成、必要に応じて機械加
工等の諸工程を必要とすることから製造工数が多く、そ
の結果、中子の製造コストが高い、という問題がある。
【０００４】一方、中空鋳物からの中子除去に当り、サ
ンドブラスト処理が適用されているがその中子を十分に
除去することが難しく、またドリル加工も試みられてい
るがセラミック粉が飛散するため衛生上好ましくない。
そこで、中実鋳物に穿孔加工を施すことも考えられる
が、ＴｉＡｌ系金属間化合物を構成材料とした場合には
その機械加工性が極めて悪いため多大な作業時間を必要
とする。
ンドブラスト処理が適用されているがその中子を十分に
除去することが難しく、またドリル加工も試みられてい
るがセラミック粉が飛散するため衛生上好ましくない。
そこで、中実鋳物に穿孔加工を施すことも考えられる
が、ＴｉＡｌ系金属間化合物を構成材料とした場合には
その機械加工性が極めて悪いため多大な作業時間を必要
とする。
【０００５】本発明は前記に鑑み、溶融Ｔｉとの反応性
が低く、また材料費が安く、その上、製造が簡単で、ま
た中空鋳物からの除去が容易な前記中子を提供すること
を目的とする。
が低く、また材料費が安く、その上、製造が簡単で、ま
た中空鋳物からの除去が容易な前記中子を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明はＴｉ若しくはＴ
ｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物よりなる中空鋳物
の鋳造に用いられる中子であって、Ｆｅ系合金材料より
構成され、且つ前記中空鋳物の体積に対する体積率Ｒが
Ｒ≧１７％であることを特徴とする。
ｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物よりなる中空鋳物
の鋳造に用いられる中子であって、Ｆｅ系合金材料より
構成され、且つ前記中空鋳物の体積に対する体積率Ｒが
Ｒ≧１７％であることを特徴とする。
【０００７】
【作用】中子をＦｅ系合金材料より構成し、またその体
積率ＲをＲ≧１７％に設定すると、溶融Ｔｉに対するＦ
ｅ系合金材料の反応性が低く、また中子が十分な熱容量
を持つことから、鋳造中において中子外周域が溶融しな
いか、または溶融しても、その溶融量は僅少となる。
積率ＲをＲ≧１７％に設定すると、溶融Ｔｉに対するＦ
ｅ系合金材料の反応性が低く、また中子が十分な熱容量
を持つことから、鋳造中において中子外周域が溶融しな
いか、または溶融しても、その溶融量は僅少となる。
【０００８】中子の除去は、それがＦｅ系合金材料より
構成されていることからドリル加工等の機械加工により
行われ、その際、前記溶融に伴う中空鋳物への溶込み域
は加工代の範囲内にあるから容易に除去される。
構成されていることからドリル加工等の機械加工により
行われ、その際、前記溶融に伴う中空鋳物への溶込み域
は加工代の範囲内にあるから容易に除去される。
【０００９】ただし、中子の体積率ＲがＲ＜１７％で
は、その熱容量が不十分となるため鋳造中において中子
外周域の溶融量が多くなり、その結果、中空鋳物への溶
込み域が加工代の範囲を超える。
は、その熱容量が不十分となるため鋳造中において中子
外周域の溶融量が多くなり、その結果、中空鋳物への溶
込み域が加工代の範囲を超える。
【００１０】
【実施例】図１において、中空鋳物としての内燃機関用
ピストンピン素材１は、ＴｉＡｌ系金属間化合物組成の
溶湯を用いて遠心鋳造されたもので、軸方向に延び、且
つ全長に亘り等径の貫通孔２を有する。
ピストンピン素材１は、ＴｉＡｌ系金属間化合物組成の
溶湯を用いて遠心鋳造されたもので、軸方向に延び、且
つ全長に亘り等径の貫通孔２を有する。
【００１１】図２〜８は、ピストンピン素材１を鋳造す
るために用いられる立型遠心鋳造装置３を示す。その装
置３は、図２，３に明示するように、上、下方向に延び
る回転軸４と、回転軸４の上端部に固定された円形の鋳
型支持台５と、鋳型支持台５上に載置されて、複数のボ
ルト６1 およびナット６2 により鋳型支持台５に取付け
られた円形の遠心鋳造用鋳型Ｍとより構成される。
るために用いられる立型遠心鋳造装置３を示す。その装
置３は、図２，３に明示するように、上、下方向に延び
る回転軸４と、回転軸４の上端部に固定された円形の鋳
型支持台５と、鋳型支持台５上に載置されて、複数のボ
ルト６1 およびナット６2 により鋳型支持台５に取付け
られた円形の遠心鋳造用鋳型Ｍとより構成される。
【００１２】鋳型Ｍは、鋳型支持台５に取付けられて回
転可能な鋳型本体７と、その鋳型本体７に支持される複
数の貫通孔成形用ピン状中子８とを備えている。各ピン
状中子８は全長に亘り等径である。
転可能な鋳型本体７と、その鋳型本体７に支持される複
数の貫通孔成形用ピン状中子８とを備えている。各ピン
状中子８は全長に亘り等径である。
【００１３】鋳型本体７は、その回転中心線ａ回りに形
成されて鋳型本体７の上面に開口する湯口９と、同様に
前記回転中心線ａ回りに形成されて湯口９下部に連なる
円筒形ランナ１０と、その円筒形ランナ１０の外周にお
いて、各中心線ｂが、回転中心線ａに対して垂直な１つ
の仮想回転面ｃ上に位置するように配設され、且つピス
トンピン１の外形に合致する複数の円筒孔１１と、ラン
ナ１０に近い側に存する各円筒孔１１の端部ｄおよびラ
ンナ１０間を連通する複数のゲート１２とを有する。
成されて鋳型本体７の上面に開口する湯口９と、同様に
前記回転中心線ａ回りに形成されて湯口９下部に連なる
円筒形ランナ１０と、その円筒形ランナ１０の外周にお
いて、各中心線ｂが、回転中心線ａに対して垂直な１つ
の仮想回転面ｃ上に位置するように配設され、且つピス
トンピン１の外形に合致する複数の円筒孔１１と、ラン
ナ１０に近い側に存する各円筒孔１１の端部ｄおよびラ
ンナ１０間を連通する複数のゲート１２とを有する。
【００１４】図２〜４に明示するように、ランナ１０、
各円筒孔１１および各ゲート１２の両半部１０ａ，１１
ａ，１２ａはそれぞれ鋳型本体７を構成する銅製上、下
金型部１３，１４の合せ面１５，１６に開口するように
形成され、したがって仮想回転面ｃは両合せ面１５，１
６間に在る。
各円筒孔１１および各ゲート１２の両半部１０ａ，１１
ａ，１２ａはそれぞれ鋳型本体７を構成する銅製上、下
金型部１３，１４の合せ面１５，１６に開口するように
形成され、したがって仮想回転面ｃは両合せ面１５，１
６間に在る。
【００１５】図３に明示するように各円筒孔１１とそれ
に対応するゲート１２とは屈折関係にあって、各円筒孔
１１は、その延長中心線ｂ1 が各ゲート１２内を通って
ゲート内周壁ｅに突当るようにランナ１０に関して巴状
に配列される。ランナ１０から遠い側に存する各円筒孔
１１の内端壁ｆと各ゲート内周壁ｅに、各円筒孔１１の
延長中心線ｂ1 と同軸の一対の盲状孔中子受１７，１８
が設けられる。図２〜５に明示するように、各中子受１
７，１８の両半部１７ａ，１８ａはそれぞれ上、下金型
部１３，１４の合せ面１５，１６に開口するように形成
されている。
に対応するゲート１２とは屈折関係にあって、各円筒孔
１１は、その延長中心線ｂ1 が各ゲート１２内を通って
ゲート内周壁ｅに突当るようにランナ１０に関して巴状
に配列される。ランナ１０から遠い側に存する各円筒孔
１１の内端壁ｆと各ゲート内周壁ｅに、各円筒孔１１の
延長中心線ｂ1 と同軸の一対の盲状孔中子受１７，１８
が設けられる。図２〜５に明示するように、各中子受１
７，１８の両半部１７ａ，１８ａはそれぞれ上、下金型
部１３，１４の合せ面１５，１６に開口するように形成
されている。
【００１６】図８において、各ピン状中子８はＦｅ系合
金材料より構成されたもので、主体をなす孔成形部８ａ
と、孔成形部８ａの両側に存する幅木部８ｂとよりな
る。また各ピン状中子８は、ピストンピン素材１の体積
に対する体積率ＲをＲ≧１７％に設定されている。
金材料より構成されたもので、主体をなす孔成形部８ａ
と、孔成形部８ａの両側に存する幅木部８ｂとよりな
る。また各ピン状中子８は、ピストンピン素材１の体積
に対する体積率ＲをＲ≧１７％に設定されている。
【００１７】Ｆｅ系合金材料としては、例えば表１に示
す組成を有するものが用いられている。表１において例
１，２は一般構造用圧延鋼材であり、また例３，４はみ
がき棒鋼用一般鋼材またはみがき棒鋼であり、さらに例
５はクロムモリブデン鋼鋼材であり、さらにまた例６は
ステンレス鋼棒である。
す組成を有するものが用いられている。表１において例
１，２は一般構造用圧延鋼材であり、また例３，４はみ
がき棒鋼用一般鋼材またはみがき棒鋼であり、さらに例
５はクロムモリブデン鋼鋼材であり、さらにまた例６は
ステンレス鋼棒である。
【００１８】
【表１】
【００１９】ピン状中子８の体積率Ｒは、ピストンピン
素材１の体積をＶ1 とし、またピン状中子８の体積をＶ
2 とすると、Ｒ＝（Ｖ2 ／Ｖ1 ）×１００（％）として
表わされる。
素材１の体積をＶ1 とし、またピン状中子８の体積をＶ
2 とすると、Ｒ＝（Ｖ2 ／Ｖ1 ）×１００（％）として
表わされる。
【００２０】ピン状中子８を前記のようなＦｅ系合金材
料より構成し、またその体積率ＲをＲ≧１７％に設定す
ると、溶融Ｔｉに対するＦｅ系合金材料の反応性が低
く、またピン状中子８が十分な熱容量を持つことから、
鋳造中において孔成形部８ａの外周域が溶融しないか、
または溶融しても、その溶融量は僅少となる。
料より構成し、またその体積率ＲをＲ≧１７％に設定す
ると、溶融Ｔｉに対するＦｅ系合金材料の反応性が低
く、またピン状中子８が十分な熱容量を持つことから、
鋳造中において孔成形部８ａの外周域が溶融しないか、
または溶融しても、その溶融量は僅少となる。
【００２１】ピン状中子８の除去は、それがＦｅ系合金
材料より構成されていることからドリル加工により行わ
れ、その際、前記溶融に伴うピストンピン素材１への溶
込み域は加工代の範囲内にあるから容易に除去される。
材料より構成されていることからドリル加工により行わ
れ、その際、前記溶融に伴うピストンピン素材１への溶
込み域は加工代の範囲内にあるから容易に除去される。
【００２２】前記Ｆｅ系合金材料は、セラミック材料に
比べて安価であり、また機械加工性も良好であるからピ
ン状中子８の製造も簡単である。
比べて安価であり、また機械加工性も良好であるからピ
ン状中子８の製造も簡単である。
【００２３】各ピン状中子８の両幅木部８ｂは、図６，
７に明示するように、両中子受１７，１８にそれぞれ嵌
着され、これにより各孔成形部８ａが各円筒孔１１内
に、それと同軸配置される。各孔成形部８ａと各円筒孔
１１との協働でピストンピン素材成形用キャビティＣａ
が形成される。
７に明示するように、両中子受１７，１８にそれぞれ嵌
着され、これにより各孔成形部８ａが各円筒孔１１内
に、それと同軸配置される。各孔成形部８ａと各円筒孔
１１との協働でピストンピン素材成形用キャビティＣａ
が形成される。
【００２４】以下、ピストンピン素材１の遠心鋳造法に
ついて具体的に説明する。
ついて具体的に説明する。
【００２５】ピストンピン素材１において、その外径は
２５mmに、長さは７０mmにそれぞれ設定され、鋳型本体
７の円筒孔１１の個数は１２個に設定された。各ピン状
中子８は、表１の例１、この場合はＪＩＳ ＳＳ３３０
より構成され、その直径は１０mmに、長さは９０mmに、
孔成形部８ａの長さは７０mmに、幅木部８ｂの長さは片
側で１０mm、合計２０mmにそれぞれ設定された。
２５mmに、長さは７０mmにそれぞれ設定され、鋳型本体
７の円筒孔１１の個数は１２個に設定された。各ピン状
中子８は、表１の例１、この場合はＪＩＳ ＳＳ３３０
より構成され、その直径は１０mmに、長さは９０mmに、
孔成形部８ａの長さは７０mmに、幅木部８ｂの長さは片
側で１０mm、合計２０mmにそれぞれ設定された。
【００２６】先ず、Ａｌ含有量が４８原子％であり、且
つ残部がＴｉおよび不可避不純物よりなるＴｉＡｌ系金
属間化合物組成の溶湯を、真空チャンバ内で水冷銅るつ
ぼを用いて誘導溶解を行うことにより調製した。
つ残部がＴｉおよび不可避不純物よりなるＴｉＡｌ系金
属間化合物組成の溶湯を、真空チャンバ内で水冷銅るつ
ぼを用いて誘導溶解を行うことにより調製した。
【００２７】次いで、同様に真空チャンバ内に収容され
た鋳型Ｍを、図３において反時計方向に４００〜５００
rpm で回転させながら、湯口９から約１６００℃の前記
溶湯を鋳型Ｍ内に注入し、そのまま鋳型Ｍを４分間回転
させて、図９に示すように１２個のピストンピン素材１
の例１を鋳造した。この場合、鋳型Ｍの前記回転数に起
因して各キャビティＣａ内の溶湯には遠心力Ｇが作用
し、その遠心力Ｇは３０〜４０である。鋳型Ｍの回転停
止後、例１を真空チャンバ内で３０分間冷却し、その後
真空チャンバを大気に開放して例１を離型した。
た鋳型Ｍを、図３において反時計方向に４００〜５００
rpm で回転させながら、湯口９から約１６００℃の前記
溶湯を鋳型Ｍ内に注入し、そのまま鋳型Ｍを４分間回転
させて、図９に示すように１２個のピストンピン素材１
の例１を鋳造した。この場合、鋳型Ｍの前記回転数に起
因して各キャビティＣａ内の溶湯には遠心力Ｇが作用
し、その遠心力Ｇは３０〜４０である。鋳型Ｍの回転停
止後、例１を真空チャンバ内で３０分間冷却し、その後
真空チャンバを大気に開放して例１を離型した。
【００２８】ピン状中子８として、その直径を変えて体
積を変化させたものを用いた、ということ以外は前記と
同様の方法でピストンピン素材１の例２〜４を鋳造し
た。
積を変化させたものを用いた、ということ以外は前記と
同様の方法でピストンピン素材１の例２〜４を鋳造し
た。
【００２９】そして各例１〜４について、ピン状中子８
の体積率Ｒと、その孔成形部８ａにおける外周域の状態
との関係を調べたところ、表２の結果を得た。
の体積率Ｒと、その孔成形部８ａにおける外周域の状態
との関係を調べたところ、表２の結果を得た。
【００３０】
【表２】
【００３１】表２から明らかなように、例１の場合は孔
成形部８ａの外周域における溶融が無く、また中子除去
のためのドリル加工性も良好であって合格品である。例
２，３の場合は、孔成形部８ａの外周域における溶融量
が僅少であって、ピストンピン素材１への溶込み域がド
リル加工による加工代の範囲内にあるので問題は無く、
また前記ドリル加工性も良好であってこれも合格品であ
る。
成形部８ａの外周域における溶融が無く、また中子除去
のためのドリル加工性も良好であって合格品である。例
２，３の場合は、孔成形部８ａの外周域における溶融量
が僅少であって、ピストンピン素材１への溶込み域がド
リル加工による加工代の範囲内にあるので問題は無く、
また前記ドリル加工性も良好であってこれも合格品であ
る。
【００３２】例４の場合は前記溶込み域が前記加工代の
範囲を超えるので不合格品である。
範囲を超えるので不合格品である。
【００３３】以上の結果から、正常なピストンピン素材
１を得るためには、ピン状中子８の体積率ＲをＲ≧１７
％に設定することが必要である、と言える。
１を得るためには、ピン状中子８の体積率ＲをＲ≧１７
％に設定することが必要である、と言える。
【００３４】次に、ピン状中子８として、直径が８mmに
設定され、且つ幅木部８ｂの長さ（両側のものの合計
値）を変えて体積を変化させたものを用いたということ
以外は前記と同様の方法でピストンピン素材１の例５〜
８を鋳造した。
設定され、且つ幅木部８ｂの長さ（両側のものの合計
値）を変えて体積を変化させたものを用いたということ
以外は前記と同様の方法でピストンピン素材１の例５〜
８を鋳造した。
【００３５】そして各例５〜８について、ピン状中子８
の体積率Ｒと、孔成形部８ａにおける外周域の状態との
関係を調べたところ、表３の結果を得た。表３には、表
２の例４も挙げられている。
の体積率Ｒと、孔成形部８ａにおける外周域の状態との
関係を調べたところ、表３の結果を得た。表３には、表
２の例４も挙げられている。
【００３６】
【表３】
【００３７】表３から明らかなように、例５の場合は孔
成形部８ａの外周域における溶融が無く、また中子除去
のためのドリル加工性も良好であって合格品である。例
６の場合は、孔成形部８ａの外周域における溶融量が僅
少であって、ピストンピン素材１への溶込み域がドリル
加工による加工代の範囲内にあるので問題は無く、また
前記ドリル加工性も良好であってこれも合格品である。
成形部８ａの外周域における溶融が無く、また中子除去
のためのドリル加工性も良好であって合格品である。例
６の場合は、孔成形部８ａの外周域における溶融量が僅
少であって、ピストンピン素材１への溶込み域がドリル
加工による加工代の範囲内にあるので問題は無く、また
前記ドリル加工性も良好であってこれも合格品である。
【００３８】例７，８の場合は、例４と同様に前記溶込
み域が前記加工代の範囲を超えるので不合格品である。
み域が前記加工代の範囲を超えるので不合格品である。
【００３９】以上の結果から、正常なピストンピン素材
１を得るためには、ピン状中子８の体積率Ｒを、前記同
様にＲ≧１７％に設定することが必要である、と言え
る。
１を得るためには、ピン状中子８の体積率Ｒを、前記同
様にＲ≧１７％に設定することが必要である、と言え
る。
【００４０】次に、ピン状中子８を構成するＦｅ系合金
材料を変え、またその直径を１０mmに、長さを９０mm
に、孔成形部８ａの長さを７０mmに、幅木部８ｂの長さ
（両側のものの合計値）を２０mmにそれぞれ設定したと
いうこと以外は前記と同様の方法でピストンピン素材１
の例９〜１４を鋳造した。この場合、ピン状中子８の体
積率Ｒは、例１と同様にＲ＝２４．７％である。
材料を変え、またその直径を１０mmに、長さを９０mm
に、孔成形部８ａの長さを７０mmに、幅木部８ｂの長さ
（両側のものの合計値）を２０mmにそれぞれ設定したと
いうこと以外は前記と同様の方法でピストンピン素材１
の例９〜１４を鋳造した。この場合、ピン状中子８の体
積率Ｒは、例１と同様にＲ＝２４．７％である。
【００４１】そして、各例９〜１４について、孔成形部
８ａにおける外周域の状態と中子除去のためのドリル加
工性を調べたところ、表４の結果を得た。
８ａにおける外周域の状態と中子除去のためのドリル加
工性を調べたところ、表４の結果を得た。
【００４２】
【表４】
【００４３】表４から明らかなように、Ｆｅ系合金材料
よりなるピン状中子８を用いると、例９〜１３のように
正常なピストンピン素材１を得ることが可能である。例
１４のようにピン状中子８を純銅（ＪＩＳ Ｃ１１００
ＢＥ）より構成すると正常なピストンピン素材１を得る
ことができない。
よりなるピン状中子８を用いると、例９〜１３のように
正常なピストンピン素材１を得ることが可能である。例
１４のようにピン状中子８を純銅（ＪＩＳ Ｃ１１００
ＢＥ）より構成すると正常なピストンピン素材１を得る
ことができない。
【００４４】なお、本発明はＴｉまたはＴｉ合金組成の
溶湯を用いる場合にも適用される。
溶湯を用いる場合にも適用される。
【００４５】
【発明の効果】本発明によれば、前記のような特定構造
を具備させることにより、溶融Ｔｉとの反応性が低く、
また材料費が安く、その上製造が簡単で、また中空鋳物
からの除去が容易な中子を提供することができる。
を具備させることにより、溶融Ｔｉとの反応性が低く、
また材料費が安く、その上製造が簡単で、また中空鋳物
からの除去が容易な中子を提供することができる。
【図１】ピストンピン素材の斜視図である。
【図２】ピン状中子が設置されていない遠心鋳造装置の
要部断面図で、図３の２−２線断面図に相当する。
要部断面図で、図３の２−２線断面図に相当する。
【図３】下金型部の平面図で、図２の３−３矢視図に相
当する。
当する。
【図４】図３の４−４線断面図である。
【図５】図３の５−５線断面図である。
【図６】遠心鋳造装置の要部断面図で、図７の６−６線
断面図に相当する。
断面図に相当する。
【図７】下金型部の平面図で、図６の７−７矢視図に相
当する。
当する。
【図８】ピン状中子の斜視図である。
【図９】鋳造後の下金型部の平面図である。
１ ピストンピン素材（中空鋳物） ８ ピン状中子 Ｍ 鋳型
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 21/06 Ｂ２２Ｄ 21/06 (72)発明者 徳根 敏生 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内 (72)発明者 鹿屋 出 埼玉県和光市中央１丁目４番１号 株式会 社本田技術研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡｌ系
金属間化合物よりなる中空鋳物の鋳造に用いられる中子
であって、Ｆｅ系合金材料より構成され、且つ前記中空
鋳物（１）の体積に対する体積率ＲがＲ≧１７％である
ことを特徴とする、Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡ
ｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子。 - 【請求項２】 前記Ｆｅ系合金材料は、一般構造用圧延
鋼材、みがき棒鋼用一般鋼材、みがき棒鋼、クロムモリ
ブデン鋼鋼材またはステンレス鋼棒から選択される一種
である、請求項１記載のＴｉ若しくはＴｉ合金またはＴ
ｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子。 - 【請求項３】 遠心鋳造用鋳型（Ｍ）の構成要素であ
る、請求項１または２記載のＴｉ若しくはＴｉ合金また
はＴｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7043296A JPH08238538A (ja) | 1995-03-02 | 1995-03-02 | Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7043296A JPH08238538A (ja) | 1995-03-02 | 1995-03-02 | Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08238538A true JPH08238538A (ja) | 1996-09-17 |
Family
ID=12659832
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7043296A Pending JPH08238538A (ja) | 1995-03-02 | 1995-03-02 | Ｔｉ若しくはＴｉ合金またはＴｉＡｌ系金属間化合物中空鋳物鋳造用中子 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08238538A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010284672A (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-24 | Olympus Corp | 中子、鋳型、鋳造装置、及び鋳物の製造方法 |
| JP2011183420A (ja) * | 2010-03-07 | 2011-09-22 | Fujino Gijutsu Consultant:Kk | 竪型鋳造装置及び竪型鋳造方法 |
-
1995
- 1995-03-02 JP JP7043296A patent/JPH08238538A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2010284672A (ja) * | 2009-06-10 | 2010-12-24 | Olympus Corp | 中子、鋳型、鋳造装置、及び鋳物の製造方法 |
| JP2011183420A (ja) * | 2010-03-07 | 2011-09-22 | Fujino Gijutsu Consultant:Kk | 竪型鋳造装置及び竪型鋳造方法 |
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Legal Events
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