JPH08223945A - 圧電トランスの駆動回路 - Google Patents
圧電トランスの駆動回路Info
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- JPH08223945A JPH08223945A JP7019463A JP1946395A JPH08223945A JP H08223945 A JPH08223945 A JP H08223945A JP 7019463 A JP7019463 A JP 7019463A JP 1946395 A JP1946395 A JP 1946395A JP H08223945 A JPH08223945 A JP H08223945A
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- piezoelectric
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 圧電セラミックトランスの前段に接続させた
昇圧用トランスの２次側インダクタンスを該圧電セラミ
ックの並列容量と共振させてキャンセルさせ、損失と電
流リップルの少ない正弦波駆動可能な圧電トランスの駆
動回路を得る。 【構成】 圧電セラミックトランスの前段に昇圧不足を
補うために接続した昇圧トランス１２の２次側に巻回し
たインダクタンス成分Ｌ20と圧電トランス２０の並列容
量１３とを並列共振させてキャパシタンス成分をキャン
セルさせるためインダクタンスを並列共振特性に合わせ
る様に調整する。
昇圧用トランスの２次側インダクタンスを該圧電セラミ
ックの並列容量と共振させてキャンセルさせ、損失と電
流リップルの少ない正弦波駆動可能な圧電トランスの駆
動回路を得る。 【構成】 圧電セラミックトランスの前段に昇圧不足を
補うために接続した昇圧トランス１２の２次側に巻回し
たインダクタンス成分Ｌ20と圧電トランス２０の並列容
量１３とを並列共振させてキャパシタンス成分をキャン
セルさせるためインダクタンスを並列共振特性に合わせ
る様に調整する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は圧電セラミックを用いた
圧電セラミックトランスの駆動回路に関する。
圧電セラミックトランスの駆動回路に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から圧電セラミックトランスは高圧
電源を得る方法として冷陰極インバータ電源等に広く利
用されている。この圧電セラミックトランスは図５に示
す様に、長さ２Ｌｍｍ、幅Ｗｍｍ、厚さＴｍｍの長方体
状の圧電セラミック素体１の上下面（２Ｌ×Ｗ面）の長
さ２Ｌ方向の略２Ｌ／２＝Ｌ位置まで入力電極２及び３
を形成し、同じく右側面（Ｗ×Ｔ面）に出力電極６を形
成し、入力側は厚さＴ方向にＰ1 の様に分極し、出力側
は長さＬ方向にＰ2 の様に分極させる。これら、各電極
２及び３並びに６は夫々入出力端子４及び５並びに７に
接続され、入力端子４及び５間に入力電圧を供給するこ
とで出力端子７及び５間に出力電圧が得られる様に成さ
れている。
電源を得る方法として冷陰極インバータ電源等に広く利
用されている。この圧電セラミックトランスは図５に示
す様に、長さ２Ｌｍｍ、幅Ｗｍｍ、厚さＴｍｍの長方体
状の圧電セラミック素体１の上下面（２Ｌ×Ｗ面）の長
さ２Ｌ方向の略２Ｌ／２＝Ｌ位置まで入力電極２及び３
を形成し、同じく右側面（Ｗ×Ｔ面）に出力電極６を形
成し、入力側は厚さＴ方向にＰ1 の様に分極し、出力側
は長さＬ方向にＰ2 の様に分極させる。これら、各電極
２及び３並びに６は夫々入出力端子４及び５並びに７に
接続され、入力端子４及び５間に入力電圧を供給するこ
とで出力端子７及び５間に出力電圧が得られる様に成さ
れている。
【０００３】上述の構成で入力電圧が供給される入力側
を低インピーダンスと成し、出力電圧が得られる出力側
を高インピーダンスにすれば、共振時にはインピーダン
ス比の平方根に等しい変圧比が得られる。
を低インピーダンスと成し、出力電圧が得られる出力側
を高インピーダンスにすれば、共振時にはインピーダン
ス比の平方根に等しい変圧比が得られる。
【０００４】即ち、変圧比（Ｖout ／Ｖin ）は次の
（１）式の様に表される。 Ｖout ／Ｖin∝ｋ31・ｋ33・Ｑm ・Ｌ／Ｔ‥‥（１） ここで、ｋ31：横効果の結合係数、ｋ33：縦効果の結合
係数、Ｑm ：機械品質係数、Ｌ及びＴは圧電セラミック
体１の長さ及び厚さである。
（１）式の様に表される。 Ｖout ／Ｖin∝ｋ31・ｋ33・Ｑm ・Ｌ／Ｔ‥‥（１） ここで、ｋ31：横効果の結合係数、ｋ33：縦効果の結合
係数、Ｑm ：機械品質係数、Ｌ及びＴは圧電セラミック
体１の長さ及び厚さである。
【０００５】上述の（１）式から解る様に、Ｑm 及びＬ
／Ｔは大きくとれるので高電圧の発生に適している反
面、定格出力を大きくしようとすると入力電圧を大きく
しなければならず、汎用の電機機器の様に５Ｖ〜１２Ｖ
程度では前段に昇圧トランスやＤＣ−ＤＣコンバータを
必要としている。
／Ｔは大きくとれるので高電圧の発生に適している反
面、定格出力を大きくしようとすると入力電圧を大きく
しなければならず、汎用の電機機器の様に５Ｖ〜１２Ｖ
程度では前段に昇圧トランスやＤＣ−ＤＣコンバータを
必要としている。
【０００６】図６は従来のこの様な圧電トランス２０の
駆動回路を示すものである。図で１０Ｖ程度の直流電圧
源８は圧電トランス２０の前段に接続した昇圧トランス
１２の１次側巻線Ｗ1 と直列接続されたスイッチング用
のＮ型のＭＯＳ・ＦＥＴ１０に供給され、Ｎ型のＭＯＳ
・ＦＥＴ１０のゲートには発振器１１からのスイッチン
グ信号が供給される。直流電圧源８の両端に接続された
コンデンサ９はリップル除去用の比較的大容量（１００
μＦ）の電解コンデンサであるため、極めて大型のもの
が必要となる。
駆動回路を示すものである。図で１０Ｖ程度の直流電圧
源８は圧電トランス２０の前段に接続した昇圧トランス
１２の１次側巻線Ｗ1 と直列接続されたスイッチング用
のＮ型のＭＯＳ・ＦＥＴ１０に供給され、Ｎ型のＭＯＳ
・ＦＥＴ１０のゲートには発振器１１からのスイッチン
グ信号が供給される。直流電圧源８の両端に接続された
コンデンサ９はリップル除去用の比較的大容量（１００
μＦ）の電解コンデンサであるため、極めて大型のもの
が必要となる。
【０００７】この昇圧トランス１２は電圧セラミック素
体１で構成された圧電トランス２０の昇圧比不足を補う
ものである。昇圧トランス２０は破線内に電気的等価回
路として示されている様に、昇圧トランス１２の２次巻
線Ｗ2 に並列に接続された並列キャパシタンス１３とイ
ンダクタンス１４、キャパシタンス１５並びに抵抗１６
の直列共振回路と、等価トランス１７の２次側に並列に
接続された並列キャパシタンス１８とより成る。尚１９
は圧電トランス２０の２次側電圧で駆動される冷陰極蛍
光灯の如き負荷を示す。
体１で構成された圧電トランス２０の昇圧比不足を補う
ものである。昇圧トランス２０は破線内に電気的等価回
路として示されている様に、昇圧トランス１２の２次巻
線Ｗ2 に並列に接続された並列キャパシタンス１３とイ
ンダクタンス１４、キャパシタンス１５並びに抵抗１６
の直列共振回路と、等価トランス１７の２次側に並列に
接続された並列キャパシタンス１８とより成る。尚１９
は圧電トランス２０の２次側電圧で駆動される冷陰極蛍
光灯の如き負荷を示す。
【０００８】図７Ａ及びＢは上述の図６の駆動回路によ
って駆動される圧電トランス２０への入力波形と電流の
リップル波形（図６のコンデンサ９が接続されていない
場合のリップル波形）である。両波形図に於いて、横軸
は時間、縦軸は振幅で１マス１００ｍＶを示す。
って駆動される圧電トランス２０への入力波形と電流の
リップル波形（図６のコンデンサ９が接続されていない
場合のリップル波形）である。両波形図に於いて、横軸
は時間、縦軸は振幅で１マス１００ｍＶを示す。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上述の図７Ａ及びＢに
示す入力波形図並びにリップル波形図からも明らかな様
に、圧電トランス２０への入力波形は高調波成分を含む
三角波２１と成されているため、スイッチング素子であ
るＭＯＳ・ＦＥＴ１０の発熱が大きくなり、圧電トラン
ス２０の発熱量も増大する。従って発電効率の点で問題
があった。更に図７の様に大容量のコンデンサ９を平滑
用に昇圧トランス１２の１次側に挿入しなければ、リッ
プル電流は図７Ｂのリップル電流波形２２の様に増大さ
れるために図６の様に大容量の電解コンデンサ９を平滑
用に直流電圧源８に並列接続しなければならなかった。
この様な大型の電解コンデンサ９を配設することは例え
ば、液晶表示装置のバックライト用の冷陰極蛍光灯等を
点灯する小スペース内では電解コンデンサは極めて大き
なものとなって薄型化の点で問題が多かった。
示す入力波形図並びにリップル波形図からも明らかな様
に、圧電トランス２０への入力波形は高調波成分を含む
三角波２１と成されているため、スイッチング素子であ
るＭＯＳ・ＦＥＴ１０の発熱が大きくなり、圧電トラン
ス２０の発熱量も増大する。従って発電効率の点で問題
があった。更に図７の様に大容量のコンデンサ９を平滑
用に昇圧トランス１２の１次側に挿入しなければ、リッ
プル電流は図７Ｂのリップル電流波形２２の様に増大さ
れるために図６の様に大容量の電解コンデンサ９を平滑
用に直流電圧源８に並列接続しなければならなかった。
この様な大型の電解コンデンサ９を配設することは例え
ば、液晶表示装置のバックライト用の冷陰極蛍光灯等を
点灯する小スペース内では電解コンデンサは極めて大き
なものとなって薄型化の点で問題が多かった。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明の圧電トランスの
駆動回路は圧電トランスの前段に配設した昇圧用トラン
スの２次側インダクタンスを調整することで圧電トラン
スの並列キャパシタンスを打ち消して、圧電トランスを
正弦波駆動する様に成したものである。
駆動回路は圧電トランスの前段に配設した昇圧用トラン
スの２次側インダクタンスを調整することで圧電トラン
スの並列キャパシタンスを打ち消して、圧電トランスを
正弦波駆動する様に成したものである。
【００１１】
【作用】本発明の圧電トランスの駆動回路によれば圧電
トランス前段に接続した昇圧トランスの２次側のインダ
クタンスを調整することで圧電トランスの並列キャパシ
タンスを並列共振時点でキャンセルして、圧電トランス
の１次側に正弦波入力波形信号が供給出来て、スイッチ
ングトランジスタ及び圧電トランスの発熱が緩和され、
電源の効率が向上すると共にリップルを小さく出来て、
薄型化可能な圧電トランスの駆動回路が得られる。
トランス前段に接続した昇圧トランスの２次側のインダ
クタンスを調整することで圧電トランスの並列キャパシ
タンスを並列共振時点でキャンセルして、圧電トランス
の１次側に正弦波入力波形信号が供給出来て、スイッチ
ングトランジスタ及び圧電トランスの発熱が緩和され、
電源の効率が向上すると共にリップルを小さく出来て、
薄型化可能な圧電トランスの駆動回路が得られる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の圧電トランスの駆動回路を図
１乃至図４によって詳記する。図１は本発明の圧電トラ
ンスの駆動回路を示すものである。
１乃至図４によって詳記する。図１は本発明の圧電トラ
ンスの駆動回路を示すものである。
【００１３】図で、直流電圧源８のマイナス側は接地さ
れ、プラス側はチョークコイル２３の一端に接続され、
該チョークコイル２３の他端は圧電トランス２０の前段
に接続された該圧電トランス２０の昇圧不足を補う為に
接続された昇圧トランス１２の１次側巻線Ｗ1 の巻回中
点に接続されている。
れ、プラス側はチョークコイル２３の一端に接続され、
該チョークコイル２３の他端は圧電トランス２０の前段
に接続された該圧電トランス２０の昇圧不足を補う為に
接続された昇圧トランス１２の１次側巻線Ｗ1 の巻回中
点に接続されている。
【００１４】更に、昇圧トランス１２の１次側巻線Ｗ1
の始端は第１のスイッチングトランジスタを構成するＮ
型のＭＯＳ・ＦＥＴ１０のドレインに接続され、１次側
巻線Ｗ1 の終端は第２のスイッチングトランジスタを構
成する同じくＮ型のＭＯＳ・ＦＥＴ２５のドレインに接
続され、第１及び第２のＭＯＳ・ＦＥＴ１０及び２５は
共通に接続され、その共通接続点は接地電位に落とされ
ている。
の始端は第１のスイッチングトランジスタを構成するＮ
型のＭＯＳ・ＦＥＴ１０のドレインに接続され、１次側
巻線Ｗ1 の終端は第２のスイッチングトランジスタを構
成する同じくＮ型のＭＯＳ・ＦＥＴ２５のドレインに接
続され、第１及び第２のＭＯＳ・ＦＥＴ１０及び２５は
共通に接続され、その共通接続点は接地電位に落とされ
ている。
【００１５】第１のＭＯＳ・ＦＥＴ１０のゲートには発
振器１１からスイッチング用の信号が直接供給され、第
２のＭＯＳ・ＦＥＴ２５のゲートにはインバータ回路２
６を介して発振器１１からスイッチング用の信号が反転
されて供給される。
振器１１からスイッチング用の信号が直接供給され、第
２のＭＯＳ・ＦＥＴ２５のゲートにはインバータ回路２
６を介して発振器１１からスイッチング用の信号が反転
されて供給される。
【００１６】昇圧トランス１２の２次側は圧電トランス
２０の入力電極２及び３（図５参照）に供給される。
２０の入力電極２及び３（図５参照）に供給される。
【００１７】図１の破線で囲まれた部分は圧電トランス
２０の電気的等価回路を示すものであり、昇圧トランス
１２の２次側巻線Ｗ2 に並列に接続される並列キャパシ
タンス１３（キャパシタンス値Ｃa ）と、インダクタン
ス１４、キャパシタンス１５並びに抵抗１６からなる直
列共振回路と、圧電トランス２０等価回路中のトランス
１７の２次側に並列接続されたキャパシタンス１８とか
ら構成される。
２０の電気的等価回路を示すものであり、昇圧トランス
１２の２次側巻線Ｗ2 に並列に接続される並列キャパシ
タンス１３（キャパシタンス値Ｃa ）と、インダクタン
ス１４、キャパシタンス１５並びに抵抗１６からなる直
列共振回路と、圧電トランス２０等価回路中のトランス
１７の２次側に並列接続されたキャパシタンス１８とか
ら構成される。
【００１８】圧電トランス２０の２次側の出力電極７及
び５（図５参照）間には液晶表示装置２４のバックライ
ト等に適用して好適な冷陰極型蛍光灯等から成る負荷１
９が接続されて、高電圧で点灯が成される。
び５（図５参照）間には液晶表示装置２４のバックライ
ト等に適用して好適な冷陰極型蛍光灯等から成る負荷１
９が接続されて、高電圧で点灯が成される。
【００１９】上述の構成に於ける本発明の動作を図２乃
至図４によって説明する。図２は圧電トランス２０の前
段に接続される昇圧トランスの側断面図、図３は本発明
の圧電トランスの並列キャパシタンスの打ち消し特性を
説明する図、図４Ａ及びＢは本発明の圧電トランス駆動
回路によって得られる入力波形及びリップル電流波形図
である。
至図４によって説明する。図２は圧電トランス２０の前
段に接続される昇圧トランスの側断面図、図３は本発明
の圧電トランスの並列キャパシタンスの打ち消し特性を
説明する図、図４Ａ及びＢは本発明の圧電トランス駆動
回路によって得られる入力波形及びリップル電流波形図
である。
【００２０】圧電トランス２０の前段に接続される昇圧
トランス１２の１例を示す図２に於いて、例えばコアは
Ｅ，Ｉコア２７及び２８で構成され、Ｅコアに１次及び
２次巻線Ｗ1 及びＷ2 が巻回されている。尚２９はＥ及
びＩコアの対接面に形成されたギャップであり、本例で
はこのギャップ２９内にスペーサ等を挿入して磁路の磁
気抵抗を調整して、２次巻線Ｗ2 のインダクタンスＬ20
を微調整する。或いはインダクタンス素子を圧電トラン
ス２０の１次側に並列に接続する様に成す。
トランス１２の１例を示す図２に於いて、例えばコアは
Ｅ，Ｉコア２７及び２８で構成され、Ｅコアに１次及び
２次巻線Ｗ1 及びＷ2 が巻回されている。尚２９はＥ及
びＩコアの対接面に形成されたギャップであり、本例で
はこのギャップ２９内にスペーサ等を挿入して磁路の磁
気抵抗を調整して、２次巻線Ｗ2 のインダクタンスＬ20
を微調整する。或いはインダクタンス素子を圧電トラン
ス２０の１次側に並列に接続する様に成す。
【００２１】先ず、本例では昇圧トランス１２の１次側
巻線Ｗ1 のセンタタップに接続したチョークコイル２３
のインダクタンスＬ00の値を圧電トランス２０の前段の
昇圧トランス１２の１次側巻線Ｗ1 のインダクタンスＬ
1 の値よりも充分に大きな値に選択される。
巻線Ｗ1 のセンタタップに接続したチョークコイル２３
のインダクタンスＬ00の値を圧電トランス２０の前段の
昇圧トランス１２の１次側巻線Ｗ1 のインダクタンスＬ
1 の値よりも充分に大きな値に選択される。
【００２２】昇圧トランス１２の１次側に直流電圧源８
から供給される電圧ＶC ≒１０Ｖによって１次側巻線Ｗ
1 のインダクタンスＬ01側には第１のＭＯＳ・ＦＥＴ１
０が発振器１１からのスイッチング信号で「オン」して
電流Ｉ10は接地電位に落とされ、次に第２のＭＯＳ・Ｆ
ＥＴ２５がスイッチングするとインダクタンスＬ11側を
通って電流Ｉ11は接地電位に落とされる様なスイッチン
グ動作が成される。
から供給される電圧ＶC ≒１０Ｖによって１次側巻線Ｗ
1 のインダクタンスＬ01側には第１のＭＯＳ・ＦＥＴ１
０が発振器１１からのスイッチング信号で「オン」して
電流Ｉ10は接地電位に落とされ、次に第２のＭＯＳ・Ｆ
ＥＴ２５がスイッチングするとインダクタンスＬ11側を
通って電流Ｉ11は接地電位に落とされる様なスイッチン
グ動作が成される。
【００２３】この際、チョークコイル２３のインダクタ
ンスＬ00は昇圧トランス１２の１次側コイルの巻き始め
からセンタタップまでのインダクタンスＬ10及びセンタ
タップから巻き終わりまでのインダクタンスＬ11に比べ
て充分に大きな値をとっているので直流電源ＶC よりの
供給される電流ＩC ＝ＩDC＋ＩACのうちの交流成分Ｉ AC
は零に近くなり、略々直流成分ＩDCのみ流れて昇圧トラ
ンス１２の１次側を定電流動作させることが出来る。
ンスＬ00は昇圧トランス１２の１次側コイルの巻き始め
からセンタタップまでのインダクタンスＬ10及びセンタ
タップから巻き終わりまでのインダクタンスＬ11に比べ
て充分に大きな値をとっているので直流電源ＶC よりの
供給される電流ＩC ＝ＩDC＋ＩACのうちの交流成分Ｉ AC
は零に近くなり、略々直流成分ＩDCのみ流れて昇圧トラ
ンス１２の１次側を定電流動作させることが出来る。
【００２４】次に圧電トランス２０の等価回路で１次側
に接続された昇圧トランス１２の２次側巻線Ｗ2 のイン
ダクタンス値Ｌ20を調整して、圧電セラミックトランス
２０の等価回路の並列キャパシタンス１３のキャパシタ
ンス成分Ｃa と該調整した昇圧トランス１２の２次側の
インダクタンス成分Ｌ20との並列共振回路を構成して、
キャパシタンス成分Ｃa をキャンセルさせる様に成す。
即ち、ｆ0 ＝１／２π√Ｌ20・Ｃa 近傍となる様にイン
ダクタンスＬ20を調整する。ここでｆ0 は図３に示す様
に並列共振周波数であり、図３の横軸は周波数ｆ、縦軸
はインピーダンスＺを示す。
に接続された昇圧トランス１２の２次側巻線Ｗ2 のイン
ダクタンス値Ｌ20を調整して、圧電セラミックトランス
２０の等価回路の並列キャパシタンス１３のキャパシタ
ンス成分Ｃa と該調整した昇圧トランス１２の２次側の
インダクタンス成分Ｌ20との並列共振回路を構成して、
キャパシタンス成分Ｃa をキャンセルさせる様に成す。
即ち、ｆ0 ＝１／２π√Ｌ20・Ｃa 近傍となる様にイン
ダクタンスＬ20を調整する。ここでｆ0 は図３に示す様
に並列共振周波数であり、図３の横軸は周波数ｆ、縦軸
はインピーダンスＺを示す。
【００２５】即ち、並列共振周波数ｆ0 でのインダクタ
ンス共振周波数特性曲線３０とキャパシタンス共振周波
数特性曲線３１では互いにキャンセルされて、圧電トラ
ンス２０内のＬＣＲ直列共振回路（１４，１５，１６）
の過渡応答（電圧共振）となり、昇圧トランス１２に蓄
えた電磁エネルギーはＬＣＲ直列共振回路に対応した電
流を流す。この時の入力電圧は図４Ａに示す様に正弦波
形となる。
ンス共振周波数特性曲線３０とキャパシタンス共振周波
数特性曲線３１では互いにキャンセルされて、圧電トラ
ンス２０内のＬＣＲ直列共振回路（１４，１５，１６）
の過渡応答（電圧共振）となり、昇圧トランス１２に蓄
えた電磁エネルギーはＬＣＲ直列共振回路に対応した電
流を流す。この時の入力電圧は図４Ａに示す様に正弦波
形となる。
【００２６】尚、圧電トランス２０の前段に接続した昇
圧トランス１２の２次側巻線Ｗ2 のインダクタンス値の
調整は図２に示す様に例えばＥＩコア２７及び２８のＥ
コア上に巻回した１次及び２次巻線Ｗ1 及びＷ2 から成
る昇圧トランス１２のＥコア２７とＩコア２８との対接
面間のギャップ２９間にスペーサ等を挿入してギャップ
調整するか、或いはインダクタンス素子を圧電トランス
２０の１次側に並列に接続する等して調整を行う様に成
せばよい。
圧トランス１２の２次側巻線Ｗ2 のインダクタンス値の
調整は図２に示す様に例えばＥＩコア２７及び２８のＥ
コア上に巻回した１次及び２次巻線Ｗ1 及びＷ2 から成
る昇圧トランス１２のＥコア２７とＩコア２８との対接
面間のギャップ２９間にスペーサ等を挿入してギャップ
調整するか、或いはインダクタンス素子を圧電トランス
２０の１次側に並列に接続する等して調整を行う様に成
せばよい。
【００２７】上述の如く構成され、且つ動作する圧電ト
ランスの駆動回路によれば、冷陰極型蛍光灯等を点灯さ
せた場合の入力電圧波形は図４Ａの様に正弦波形とな
り、リップル電流も図４Ｂの様に極めて小さくすること
が可能となった。従って、スイッチング用ＭＯＳ・ＦＥ
Ｔ１０及び２５の発熱量並びに圧電トランス２０の発熱
量が減少し、従来の駆動回路の電源効率が７５％程度で
あるのに対し、本発明では効率を８５％程度まで上昇さ
せることが出来、リップル電流も約１／１０に減少し、
大型の電解コンデンサを平滑用に用いなくても小容量で
済み、装置（例えば液晶表示装置）を薄型軽量化が可能
となる。
ランスの駆動回路によれば、冷陰極型蛍光灯等を点灯さ
せた場合の入力電圧波形は図４Ａの様に正弦波形とな
り、リップル電流も図４Ｂの様に極めて小さくすること
が可能となった。従って、スイッチング用ＭＯＳ・ＦＥ
Ｔ１０及び２５の発熱量並びに圧電トランス２０の発熱
量が減少し、従来の駆動回路の電源効率が７５％程度で
あるのに対し、本発明では効率を８５％程度まで上昇さ
せることが出来、リップル電流も約１／１０に減少し、
大型の電解コンデンサを平滑用に用いなくても小容量で
済み、装置（例えば液晶表示装置）を薄型軽量化が可能
となる。
【００２８】尚、上述の実施例ではスイッチング用トラ
ンジスタ１０及び２５をＮ型ＭＯＳ・ＦＥＴとして説明
したが、Ｐ型或いはＰ型及びＮ型を用いた相補型等適宜
選択可能である。
ンジスタ１０及び２５をＮ型ＭＯＳ・ＦＥＴとして説明
したが、Ｐ型或いはＰ型及びＮ型を用いた相補型等適宜
選択可能である。
【００２９】
【発明の効果】本発明の圧電トランス駆動回路によれば
圧電トランスの１次側に供給される入力電圧波形が正弦
波に近くなり、スイッチング用トランジスタや圧電トラ
ンスの発熱が抑えられ電源の効率を高められる。又、リ
ップル電流が小さくなり、電解コンデンサ容量が小さく
出来、小型薄型化に有利なものが得られる。
圧電トランスの１次側に供給される入力電圧波形が正弦
波に近くなり、スイッチング用トランジスタや圧電トラ
ンスの発熱が抑えられ電源の効率を高められる。又、リ
ップル電流が小さくなり、電解コンデンサ容量が小さく
出来、小型薄型化に有利なものが得られる。
【図１】本発明の圧電トランス駆動回路図である。
【図２】本発明の圧電トランス駆動回路に用いる２次イ
ンダクタンス調整方法の１例を示す図である。
ンダクタンス調整方法の１例を示す図である。
【図３】本発明の共振特性説明図である。
【図４】本発明の圧電トランス駆動回路の入力波形並び
に電流リップル波形図である。
に電流リップル波形図である。
【図５】従来の圧電トランスの原理説明図である。
【図６】従来の圧電トランスの駆動回路図である。
【図７】従来の駆動回路の入力波形並びに電流リップル
波形図である。
波形図である。
８ 直流電源 １０，２５ ＭＯＳ・ＦＥＴ １２ 昇圧トランス １３ 並列キャパシタンス ２０ 圧電トランス １９ 負荷（冷陰極型蛍光灯）
Claims (3)
- 【請求項１】 セラミック素体から成る圧電トランス
と、 上記圧電トランスの昇圧比不足を補うために該圧電トラ
ンスの１次側に接続された昇圧トランスと、 上記昇圧トランスの１次側を定電流駆動する定電流駆動
回路とを具備し、 上記昇圧トランスの２次側インダクタンスを調整して成
ることを特徴とする圧電トランスの駆動回路。 - 【請求項２】 前記昇圧トランスの２次側の調整インダ
クタンス値は共振条件ｆ 0 ＝１／２π√Ｌ20Ｃa （但
し、Ｌ20は昇圧トランス１２の２次側インダクタンス、
Ｃa は圧電トランス２０の並列キャパシタンスであ
る。）の近傍によって調整されることを特徴とする請求
項１記載の圧電トランスの駆動回路。 - 【請求項３】 前記昇圧トランスの２次側のインダクタ
ンス値の調整は該昇圧トランスのコアギャップを調整す
る様に成したことを特徴とする請求項１記載の圧電トラ
ンスの駆動回路。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7019463A JPH08223945A (ja) | 1995-02-07 | 1995-02-07 | 圧電トランスの駆動回路 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7019463A JPH08223945A (ja) | 1995-02-07 | 1995-02-07 | 圧電トランスの駆動回路 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08223945A true JPH08223945A (ja) | 1996-08-30 |
Family
ID=12000027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7019463A Pending JPH08223945A (ja) | 1995-02-07 | 1995-02-07 | 圧電トランスの駆動回路 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08223945A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999067874A3 (de) * | 1998-06-23 | 2000-02-03 | Siemens Ag | Serienabgestimmter piezoelektrischer wandler |
| JP2012010463A (ja) * | 2010-06-23 | 2012-01-12 | Fujitsu Telecom Networks Ltd | スイッチング電源装置 |
| JP2012526241A (ja) * | 2009-05-08 | 2012-10-25 | フェデラル−モーグル・イグニション・カンパニー | 自己同調電力増幅器を用いたコロナ点火 |
| CN102810996A (zh) * | 2012-08-19 | 2012-12-05 | 黄勇 | 带有蓄电池欠压声光指示的逆变器 |
| US9413314B2 (en) | 2009-05-08 | 2016-08-09 | Federal-Mogul Ignition Company | Corona ignition with self-tuning power amplifier |
| WO2021174453A1 (en) * | 2020-03-04 | 2021-09-10 | Redisem Ltd. | Controller, power converter, and associated methods |
-
1995
- 1995-02-07 JP JP7019463A patent/JPH08223945A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO1999067874A3 (de) * | 1998-06-23 | 2000-02-03 | Siemens Ag | Serienabgestimmter piezoelektrischer wandler |
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| US9413314B2 (en) | 2009-05-08 | 2016-08-09 | Federal-Mogul Ignition Company | Corona ignition with self-tuning power amplifier |
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| CN102810996A (zh) * | 2012-08-19 | 2012-12-05 | 黄勇 | 带有蓄电池欠压声光指示的逆变器 |
| WO2021174453A1 (en) * | 2020-03-04 | 2021-09-10 | Redisem Ltd. | Controller, power converter, and associated methods |
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