JPH08218152A - 耐コークス化性鋼 - Google Patents
耐コークス化性鋼Info
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- JPH08218152A JPH08218152A JP7330940A JP33094095A JPH08218152A JP H08218152 A JPH08218152 A JP H08218152A JP 7330940 A JP7330940 A JP 7330940A JP 33094095 A JP33094095 A JP 33094095A JP H08218152 A JPH08218152 A JP H08218152A
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- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/16—Preventing or removing incrustation
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- C10G9/20—Tube furnaces
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Abstract
(57)【要約】
【解決手段】 耐コークス化性鋼は、次の重量組成を有
する。炭素約０．０５％、ケイ素２．５〜５％、クロム
１０〜２０％、ニッケル１０〜１５％、マンガン０．５
〜１．５％、アルミニウム多くとも０．８％、本質的に
鉄である１００％までの補足物。 【効果】 改善された耐コークス化性を有する。
する。炭素約０．０５％、ケイ素２．５〜５％、クロム
１０〜２０％、ニッケル１０〜１５％、マンガン０．５
〜１．５％、アルミニウム多くとも０．８％、本質的に
鉄である１００％までの補足物。 【効果】 改善された耐コークス化性を有する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に石油化学方法
において使用される反応器、炉、導管またはそれらの要
素のいくつかのものを製造するための鋼に関しており、
これらの鋼は、コークス化に対して改善された耐性を有
する。
において使用される反応器、炉、導管またはそれらの要
素のいくつかのものを製造するための鋼に関しており、
これらの鋼は、コークス化に対して改善された耐性を有
する。
【０００２】本発明は、これらの鋼を用いる反応器、
炉、導管またはそれらの要素のいくつかのものの製造に
も関する。
炉、導管またはそれらの要素のいくつかのものの製造に
も関する。
【０００３】
【従来技術および解決すべき課題】炭化水素の転換の際
に炉内に広がる炭素を含む堆積物は、一般にはコークス
と称される。このコークスの堆積物は、工業装置におい
ては有害である。実際、管および反応器の内壁上のコー
クスの形成は、特に熱交換の減少、大きな詰まり、従っ
て、圧力損失の増加を引き起こす。一定の反応温度を維
持するために、内壁の温度を高騰させることは必要であ
りうるが、このことにより、これらの内壁の構成合金の
損傷を引き起こす危険性がある。設備装置の選択率の減
少も認められ、その結果、収率の減少も認められる。
に炉内に広がる炭素を含む堆積物は、一般にはコークス
と称される。このコークスの堆積物は、工業装置におい
ては有害である。実際、管および反応器の内壁上のコー
クスの形成は、特に熱交換の減少、大きな詰まり、従っ
て、圧力損失の増加を引き起こす。一定の反応温度を維
持するために、内壁の温度を高騰させることは必要であ
りうるが、このことにより、これらの内壁の構成合金の
損傷を引き起こす危険性がある。設備装置の選択率の減
少も認められ、その結果、収率の減少も認められる。
【０００４】従って、脱コークス化を行なうために、設
備装置を周期的に停止させる必要があることが証明され
る。従って、コークスの形成を減少させうる材料または
コーティングを開発することは経済的に有利である。
備装置を周期的に停止させる必要があることが証明され
る。従って、コークスの形成を減少させうる材料または
コーティングを開発することは経済的に有利である。
【０００５】特願平３−１０４８４３に、エチレンの蒸
気クラッキング用炉の管についての耐コークス化耐火性
鋼が記載されていることは公知である。しかしながら、
この鋼は、１５％以上のクロムおよびニッケルと、０．
４％以下のマンガンとを含む。この鋼は、ナフサ、エタ
ンまたはガスオイルの蒸気クラッキングのために７５０
℃〜９００℃でのコークスの形成を制限するのに開発さ
れている。
気クラッキング用炉の管についての耐コークス化耐火性
鋼が記載されていることは公知である。しかしながら、
この鋼は、１５％以上のクロムおよびニッケルと、０．
４％以下のマンガンとを含む。この鋼は、ナフサ、エタ
ンまたはガスオイルの蒸気クラッキングのために７５０
℃〜９００℃でのコークスの形成を制限するのに開発さ
れている。
【０００６】
【課題を解決するための手段】従って、本発明は、コー
クス化に対して良好な耐性を得るための特定の組成を有
する鋼に関する。これらの鋼は、下記重量組成を有す
る： ・炭素約０．０５％、 ・ケイ素２．５〜５％、 ・クロム１０〜２０％、 ・ニッケル１０〜１５％、 ・マンガン０．５〜１．５％、 ・アルミニウム多くとも０．８％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物。
クス化に対して良好な耐性を得るための特定の組成を有
する鋼に関する。これらの鋼は、下記重量組成を有す
る： ・炭素約０．０５％、 ・ケイ素２．５〜５％、 ・クロム１０〜２０％、 ・ニッケル１０〜１５％、 ・マンガン０．５〜１．５％、 ・アルミニウム多くとも０．８％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物。
【０００７】本発明の鋼は、さらに０．２５〜約０．５
重量％のチタンを含んでもよい。
重量％のチタンを含んでもよい。
【０００８】本発明の一変形例によれば、鋼は、下記重
量組成を有してよい： ・炭素約０．０６％、 ・ケイ素約３．５〜５％、 ・クロム約１７．５％、 ・ニッケル約１０％、 ・マンガン約１．２％、 ・チタン約０．５％、 ・アルミニウム約０．０７％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物。 従って、該鋼は、オーステナイト−フェライト系構造を
示しうる。
量組成を有してよい： ・炭素約０．０６％、 ・ケイ素約３．５〜５％、 ・クロム約１７．５％、 ・ニッケル約１０％、 ・マンガン約１．２％、 ・チタン約０．５％、 ・アルミニウム約０．０７％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物。 従って、該鋼は、オーステナイト−フェライト系構造を
示しうる。
【０００９】本発明の別の変形例によれば、鋼は、下記
重量組成を有してよい： ・炭素約０．０５％、 ・ケイ素約２．５〜３％、 ・クロム約１７〜１７．５％、 ・ニッケル約１２％、 ・マンガン約１．２％、 ・チタン約０．３５％、 ・アルミニウム約０．０６％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物。 この場合、該鋼は、オーステナイト系構造を示しうる。
重量組成を有してよい： ・炭素約０．０５％、 ・ケイ素約２．５〜３％、 ・クロム約１７〜１７．５％、 ・ニッケル約１２％、 ・マンガン約１．２％、 ・チタン約０．３５％、 ・アルミニウム約０．０６％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物。 この場合、該鋼は、オーステナイト系構造を示しうる。
【００１０】さらに本発明は、温度３５０〜１１００℃
で行なわれる石油化学方法用設備装置の要素の製造方法
にも関し、該製造方法では、前記要素のコークス化に対
する耐性を改善するために、上記で定義された鋼を用い
て該要素の全体または一部を製造する。
で行なわれる石油化学方法用設備装置の要素の製造方法
にも関し、該製造方法では、前記要素のコークス化に対
する耐性を改善するために、上記で定義された鋼を用い
て該要素の全体または一部を製造する。
【００１１】これらの鋼は、石油化学方法、例えば接触
または熱クラッキングおよび脱水素化を行なう設備装置
の製造に使用されうる。
または熱クラッキングおよび脱水素化を行なう設備装置
の製造に使用されうる。
【００１２】例えば、５５０〜７００℃でイソブテンの
獲得を可能にするイソブタンの脱水素化反応の間に、二
次反応によってコークスの形成が生じる。このコークス
形成は、ニッケル、鉄およびそれらの酸化物の存在によ
って接触的に活性化される。
獲得を可能にするイソブタンの脱水素化反応の間に、二
次反応によってコークスの形成が生じる。このコークス
形成は、ニッケル、鉄およびそれらの酸化物の存在によ
って接触的に活性化される。
【００１３】他の適用は、ナフサ、エタンまたはガスオ
イルのような生成物の蒸気クラッキング方法に関しうる
ものであり、該蒸気クラッキング方法によって、温度７
５０〜１１００℃で軽質不飽和炭化水素、特にエチレン
等の形成が生じる。
イルのような生成物の蒸気クラッキング方法に関しうる
ものであり、該蒸気クラッキング方法によって、温度７
５０〜１１００℃で軽質不飽和炭化水素、特にエチレン
等の形成が生じる。
【００１４】本発明による鋼は、炉または反応器を製造
するための管または板の全体を製造するのに使用されう
る。
するための管または板の全体を製造するのに使用されう
る。
【００１５】この場合、本発明による鋼は、従来の精練
および鋳造方法によって念入りに作りあげられて、つい
で金属の薄板、格子、管、形鋼等を製造するための慣用
技術によって成形されうる。これらの半製品は、反応器
の主要部分、あるいは付属部分もしくは補助部分のみを
組立てるのに使用されてよい。
および鋳造方法によって念入りに作りあげられて、つい
で金属の薄板、格子、管、形鋼等を製造するための慣用
技術によって成形されうる。これらの半製品は、反応器
の主要部分、あるいは付属部分もしくは補助部分のみを
組立てるのに使用されてよい。
【００１６】さらに本発明による鋼を、共遠心分離法、
プラズマ法、電解法、“オーバーレイ”法の少なくとも
一つに技術による、炉、反応器または導管の内壁の被覆
のために使用してもよい。この場合、これらの鋼は、特
に設備装置の組立後に反応器、格子または管の内壁のコ
ーティングを行なうために、粉体形態で使用されてよ
い。
プラズマ法、電解法、“オーバーレイ”法の少なくとも
一つに技術による、炉、反応器または導管の内壁の被覆
のために使用してもよい。この場合、これらの鋼は、特
に設備装置の組立後に反応器、格子または管の内壁のコ
ーティングを行なうために、粉体形態で使用されてよ
い。
【００１７】
【実施例】添付図面によって例証される、次の何ら限定
されない実施例およびテストを解釈することによって、
本発明はより良く理解されて、それらの利点は、より明
瞭になる： ・図１は、イソブタンの脱水素化反応の間の種々の鋼の
コークス化曲線を示す。 ・図２は、同じ反応について、標準鋼と比較される本発
明による鋼についてのコークス化続く脱コークス化の累
積される効果を比較する。 ・図３は、ヘキサンの蒸気クラッキング反応についての
種々の鋼についてのコークス化曲線を示す。
されない実施例およびテストを解釈することによって、
本発明はより良く理解されて、それらの利点は、より明
瞭になる： ・図１は、イソブタンの脱水素化反応の間の種々の鋼の
コークス化曲線を示す。 ・図２は、同じ反応について、標準鋼と比較される本発
明による鋼についてのコークス化続く脱コークス化の累
積される効果を比較する。 ・図３は、ヘキサンの蒸気クラッキング反応についての
種々の鋼についてのコークス化曲線を示す。
【００１８】実施例で使用される鋼は、下記に表示され
る組成（重量％）を有する：
る組成（重量％）を有する：
【表１】
【００１９】(AS)は、反応器あるいは反応器の要素の製
造に一般に使用される標準鋼である。さらに鋼(F1)、(D
1)および(D2)も比較例として表示される。
造に一般に使用される標準鋼である。さらに鋼(F1)、(D
1)および(D2)も比較例として表示される。
【００２０】［実施例１］様々な合金を、イソブタンの
脱水素化反応器内でテストした。イソブタンの脱水素化
反応によって、イソブテンを得ることができた。二次反
応は、コークスの形成であった。イソブタンの脱水素化
において使用される温度で、コークスの堆積物は、本質
的に触媒源のコークスによって構成された。
脱水素化反応器内でテストした。イソブタンの脱水素化
反応によって、イソブテンを得ることができた。二次反
応は、コークスの形成であった。イソブタンの脱水素化
において使用される温度で、コークスの堆積物は、本質
的に触媒源のコークスによって構成された。
【００２１】鋼(F1)はフェライト系構造を示し、鋼(C1)
および(C2)はオーステナイト−フェライト系構造を示
し、鋼(C3)および(C4)はオーステナイト系構造を示し
た。Schaeffer の図表のオーステナイト系単一相の領域
内に鋼(C3)および(C4)を位置づけるために、これらの鋼
のクロムおよびニッケル含有量をGuiraldenqとPryce の
平衡係数を用いて調整した。
および(C2)はオーステナイト−フェライト系構造を示
し、鋼(C3)および(C4)はオーステナイト系構造を示し
た。Schaeffer の図表のオーステナイト系単一相の領域
内に鋼(C3)および(C4)を位置づけるために、これらの鋼
のクロムおよびニッケル含有量をGuiraldenqとPryce の
平衡係数を用いて調整した。
【００２２】合金(C1)、(C2)、(C3)および(C4)は、接触
的コークス化現象に対して、安定かつ不活性である酸化
物層を拡張させる機能を有した。これらの合金中のケイ
素の存在によって、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅスピネル酸化物を
含まない酸化クロムのみで実際には構成される、外面性
でありかつ実質的には連続性である層の形成が促進され
た。この酸化クロム層を、ケイ素に富む酸化物帯域によ
って金属性基質から分離した。従って、化学反応、例え
ばイソブタンの脱水素化反応の雰囲気は、実際には、コ
ークス化現象に対して接触的に不活性である酸化クロム
層との接触だけであった。
的コークス化現象に対して、安定かつ不活性である酸化
物層を拡張させる機能を有した。これらの合金中のケイ
素の存在によって、Ｃｒ−Ｎｉ−Ｆｅスピネル酸化物を
含まない酸化クロムのみで実際には構成される、外面性
でありかつ実質的には連続性である層の形成が促進され
た。この酸化クロム層を、ケイ素に富む酸化物帯域によ
って金属性基質から分離した。従って、化学反応、例え
ばイソブタンの脱水素化反応の雰囲気は、実際には、コ
ークス化現象に対して接触的に不活性である酸化クロム
層との接触だけであった。
【００２３】テストを実施するのに用いた操作手順は、
次の通りであった： ・鋼の試料を放電加工によって切断して、ついで、標準
表面状態を確保し且つ切断の際に形成され得た酸化物表
皮を取り除くために、ＳｉＣ＃１８０紙で磨いた。 ・ＣＣｌ4 、アセトンついでエタノール槽中で洗浄を行
なった。 ・次いで、試料を熱天秤のアームにぶらさげた。 ・次いで、円筒状反応器を閉じた。温度の上昇をアルゴ
ン下で行なった。 ・イソブタン、水素、アルゴンおよび約３００ｐｐｍの
酸素から構成される反応混合物を反応器内に注入した。
次の通りであった： ・鋼の試料を放電加工によって切断して、ついで、標準
表面状態を確保し且つ切断の際に形成され得た酸化物表
皮を取り除くために、ＳｉＣ＃１８０紙で磨いた。 ・ＣＣｌ4 、アセトンついでエタノール槽中で洗浄を行
なった。 ・次いで、試料を熱天秤のアームにぶらさげた。 ・次いで、円筒状反応器を閉じた。温度の上昇をアルゴ
ン下で行なった。 ・イソブタン、水素、アルゴンおよび約３００ｐｐｍの
酸素から構成される反応混合物を反応器内に注入した。
【００２４】微量天秤によって、試料上の質量増加を連
続して測定することが可能になった。 図１は、横軸に
時間をとり、平方メートル毎のグラム（ｇ／ｍ2 ) で示
された量である、反応中に試料上に形成されるコークス
量を縦軸にとったグラフを示した。曲線１は鋼(AS)に関
し、曲線２は鋼(F1)に関し、曲線３および曲線３ｂは、
各々鋼(D1)および(D2)に関し、曲線４の全体は、鋼(C
1)、(C2)、(C3)および(C4)に関した。
続して測定することが可能になった。 図１は、横軸に
時間をとり、平方メートル毎のグラム（ｇ／ｍ2 ) で示
された量である、反応中に試料上に形成されるコークス
量を縦軸にとったグラフを示した。曲線１は鋼(AS)に関
し、曲線２は鋼(F1)に関し、曲線３および曲線３ｂは、
各々鋼(D1)および(D2)に関し、曲線４の全体は、鋼(C
1)、(C2)、(C3)および(C4)に関した。
【００２５】本発明による鋼(C1)、(C2)、(C3)および(C
4)については、コークス化の割合が減少されたことは明
白であった。同じ条件下で、鋼(F1)、(D1)および(D2)
は、コークス化に対して、あまり良好でない耐性を示し
た。
4)については、コークス化の割合が減少されたことは明
白であった。同じ条件下で、鋼(F1)、(D1)および(D2)
は、コークス化に対して、あまり良好でない耐性を示し
た。
【００２６】図２は、複数の連続するコークス化／脱コ
ークス化サイクルの場合におけるコークス化の曲線を示
した。脱コークス化は、空気下６００℃で、必要時間の
間、実施されて、堆積したコークスを（５〜１０分で）
燃焼させた。曲線６は、最初のサイクルでの鋼(AS)に関
するコークス化を表し、曲線５は、コークス化／脱コー
クス化の２０サイクル後の鋼(AS)の試料についてのコー
クス化を表した。
ークス化サイクルの場合におけるコークス化の曲線を示
した。脱コークス化は、空気下６００℃で、必要時間の
間、実施されて、堆積したコークスを（５〜１０分で）
燃焼させた。曲線６は、最初のサイクルでの鋼(AS)に関
するコークス化を表し、曲線５は、コークス化／脱コー
クス化の２０サイクル後の鋼(AS)の試料についてのコー
クス化を表した。
【００２７】曲線７は、鋼(C3)および(C4)についての２
０サイクル後のコークス化／脱コークス化の曲線を表し
た。
０サイクル後のコークス化／脱コークス化の曲線を表し
た。
【００２８】コークス化／脱コークス化の２０サイクル
後に、鋼(C3)および(C4)は、コークス化に対して同じ耐
性を有した。それらの表面の酸化クロム層は、変化しな
かった。該層は、コークス化に対して元の非常に弱い触
媒活性を保持した。これに反して、実際にはケイ素を含
まない標準鋼については、コークス化／脱コークス化の
２０サイクル後では、６時間のテスト終了時の炭素堆積
物の割合は、４倍に増えていた。標準鋼の保護層は、安
定ではなかった。すなわち、連続する脱コークス化の場
合には、該層の触媒性金属元素、例えば鉄またはニッケ
ルの増加が生じた。
後に、鋼(C3)および(C4)は、コークス化に対して同じ耐
性を有した。それらの表面の酸化クロム層は、変化しな
かった。該層は、コークス化に対して元の非常に弱い触
媒活性を保持した。これに反して、実際にはケイ素を含
まない標準鋼については、コークス化／脱コークス化の
２０サイクル後では、６時間のテスト終了時の炭素堆積
物の割合は、４倍に増えていた。標準鋼の保護層は、安
定ではなかった。すなわち、連続する脱コークス化の場
合には、該層の触媒性金属元素、例えば鉄またはニッケ
ルの増加が生じた。
【００２９】［実施例２］二番目のテストを温度約８５
０℃でヘキサンの蒸気クラッキング反応を用いて行なっ
た。鋼の試料の調製およびテストの手順は、実施例１で
のものと同じであった。
０℃でヘキサンの蒸気クラッキング反応を用いて行なっ
た。鋼の試料の調製およびテストの手順は、実施例１で
のものと同じであった。
【００３０】図３は、曲線８で表される、鋼(AS)の試料
のコークス化を示しており、該曲線は、鋼(C4)および(C
3)の試料のコークス化を各々表す曲線９および曲線１０
よりも、明らかに上回った。
のコークス化を示しており、該曲線は、鋼(C4)および(C
3)の試料のコークス化を各々表す曲線９および曲線１０
よりも、明らかに上回った。
【００３１】この二番目のテストでは、特にケイ素を含
む合金(C3)および(C4)は、標準鋼のものよりは小さいコ
ークス化割合を有した。
む合金(C3)および(C4)は、標準鋼のものよりは小さいコ
ークス化割合を有した。
【００３２】本発明による鋼(C3)および(C4)の温度にお
ける良好な力学的特徴に留意しなければならない：
ける良好な力学的特徴に留意しなければならない：
【表２】
【００３３】表２の１欄は試料の温度に対応し、２欄は
弾性限界応力に対応し、３欄は破壊応力に対応し、４欄
は破断伸びに対応する。５欄はクリープテスト１０００
０時間後の破壊応力に対応し、６欄はクリープテスト１
０００００時間後の破壊応力に対応し、７欄はクリープ
テスト１００００時間後の１％の伸びに対する応力に対
応する。
弾性限界応力に対応し、３欄は破壊応力に対応し、４欄
は破断伸びに対応する。５欄はクリープテスト１０００
０時間後の破壊応力に対応し、６欄はクリープテスト１
０００００時間後の破壊応力に対応し、７欄はクリープ
テスト１００００時間後の１％の伸びに対する応力に対
応する。
【図１】 イソブタンの脱水素化反応での、種々の鋼の
コークス化曲線を示すグラフである。
コークス化曲線を示すグラフである。
【図２】 イソブタンの脱水素化反応での、標準鋼と本
発明による鋼についてのコークス化／脱コークス化のコ
ークス化曲線を示すグラフである。
発明による鋼についてのコークス化／脱コークス化のコ
ークス化曲線を示すグラフである。
【図３】 ヘキサンの蒸気クラッキング反応での、種々
の鋼のコークス化曲線を示すグラフである。
の鋼のコークス化曲線を示すグラフである。
(1) …ＡＳに関する曲線 (2) …Ｆ１に関する曲線 (3) …Ｄ１に関する曲線 (3b)…Ｄ２に関する曲線 (4) …Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３及びＣ４に関する曲線 (5) …ＡＳに関する曲線 (6) …ＡＳに関する曲線 (7) …Ｃ３及びＣ４に関する曲線 (8) …ＡＳに関する曲線 (9) …Ｃ４に関する曲線 (10)…Ｃ３に関する曲線
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 フランソワ ロピタル フランス国 リイル マルメゾン リュ ピエール ブロソレット 125 (72)発明者 アンドレ シュジエ フランス国 カニュ シュール メール ル クロ ドゥ カニュ ブールヴァール ドゥ ラ プラージュ 108
Claims (12)
- 【請求項１】 本質的に下記重量組成： ・炭素約０．０５％、 ・ケイ素２．５〜５％、 ・クロム１０〜２０％、 ・ニッケル１０〜１５％、 ・マンガン０．５〜１．５％、 ・アルミニウム多くとも０．８％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物、 を示すことを特徴とする、改善された耐コークス化性を
示す鋼。 - 【請求項２】 さらにチタン０．２５〜約０．５重量％
を含むことを特徴とする、請求項１による鋼。 - 【請求項３】 本質的に下記重量組成： ・炭素約０．０６％、 ・ケイ素３．５〜５％、 ・クロム約１７．５％、 ・ニッケル約１０％、 ・マンガン約１．２％、 ・チタン約０．５％、 ・アルミニウム約０．０７％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物、 を示すことを特徴とする、請求項１または２による鋼。
- 【請求項４】 オーステナイト−フェライト系構造を有
する、請求項３による鋼。 - 【請求項５】 本質的に下記重量組成： ・炭素約０．０５％、 ・ケイ素約２．５〜３％、 ・クロム約１７〜１７．５％、 ・ニッケル約１２％、 ・マンガン約１．２％、 ・チタン約０．３５％、 ・アルミニウム約０．０６％、 ・本質的に鉄である１００％までの補足物、 を示すことを特徴とする、請求項１または２による鋼。
- 【請求項６】 オーステナイト系構造を有する、請求項
５による鋼。 - 【請求項７】 温度３５０〜１１００℃で行なわれる石
油化学方法用装置の要素の製造方法において、前記要素
の耐コークス化性を改善するために、請求項１〜６のい
ずれか１項による鋼で前記要素の全体または一部を製造
することを特徴とする、装置要素の製造方法。 - 【請求項８】 前記要素の全体が、請求項１〜６のいず
れか１項による鋼で製造されることを特徴とする、請求
項７による方法。 - 【請求項９】 組立後に前記装置要素の内壁の被覆を、
請求項１〜６のいずれか１項による鋼によって行なうこ
とを特徴とする、請求項７または８による方法。 - 【請求項１０】 前記被覆は、共遠心分離、プラズマ
法、電解被覆及びいわゆる“オーバーレイ”法から選ば
れる少なくとも一つの技術によって行なわれることを特
徴とする、請求項９による方法。 - 【請求項１１】 装置は、５５０〜７００℃で作用する
イソブタンの脱水素化装置であることを特徴とする、請
求項７〜１０のいずれか１項による方法。 - 【請求項１２】 装置は、７５０〜１１００℃で作用す
る、ナフサ、エタンまたはガスオイルの蒸気クラッキン
グ装置であることを特徴とする、請求項７〜１０のいず
れか１項による方法。
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