JPH08210617A - 焼却設備における排ガス処理装置 - Google Patents
焼却設備における排ガス処理装置Info
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- JPH08210617A JPH08210617A JP7047692A JP4769295A JPH08210617A JP H08210617 A JPH08210617 A JP H08210617A JP 7047692 A JP7047692 A JP 7047692A JP 4769295 A JP4769295 A JP 4769295A JP H08210617 A JPH08210617 A JP H08210617A
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F19/00—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers
- F28F19/02—Preventing the formation of deposits or corrosion, e.g. by using filters or scrapers by using coatings, e.g. vitreous or enamel coatings
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- F23J—REMOVAL OR TREATMENT OF COMBUSTION PRODUCTS OR COMBUSTION RESIDUES; FLUES
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- F23J15/006—Layout of treatment plant
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- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【構成】 焼却炉から排出された排ガスを冷却する調温
装置11を、焼却炉からの高温排ガスを空気により冷却す
る第１熱交換器21と、バグフィルター12から出た低温排
ガスを焼却炉からの高温排ガスにより加熱する第２熱交
換22とから構成したものである。 【効果】 バグフィルターを出た排ガスを、触媒で処理
させるのに必要な温度に加熱する際に、第２熱交換器22
を使用して排ガスの持つ熱を利用するようにしたので、
例えば全て加熱器で加熱する場合に比べて、非常に経済
的である。
装置11を、焼却炉からの高温排ガスを空気により冷却す
る第１熱交換器21と、バグフィルター12から出た低温排
ガスを焼却炉からの高温排ガスにより加熱する第２熱交
換22とから構成したものである。 【効果】 バグフィルターを出た排ガスを、触媒で処理
させるのに必要な温度に加熱する際に、第２熱交換器22
を使用して排ガスの持つ熱を利用するようにしたので、
例えば全て加熱器で加熱する場合に比べて、非常に経済
的である。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えばごみ焼却設備に
おける排ガス処理装置に関するものである。
おける排ガス処理装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、焼却設備、例えばごみ焼却炉から
排出された排ガスは、図７に示すように、集塵装置であ
るバグフィルター５１で飛灰が捕集されるが、通常、バ
グフィルター５１での使用可能な温度が低いため、一
度、水噴射式の調温塔５２で、例えば２８０℃から１７
０℃まで降温され、その後、バグフィルター５１を出た
排ガスは加熱器５３で加熱された後、脱硝装置５４で触
媒により脱硝され、そして煙突５５から大気に放出され
ていた。また、加熱器５３を設けているのは、触媒によ
る脱硝処理を行う場合、例えば２３０℃程度まで昇温さ
せるためである。
排出された排ガスは、図７に示すように、集塵装置であ
るバグフィルター５１で飛灰が捕集されるが、通常、バ
グフィルター５１での使用可能な温度が低いため、一
度、水噴射式の調温塔５２で、例えば２８０℃から１７
０℃まで降温され、その後、バグフィルター５１を出た
排ガスは加熱器５３で加熱された後、脱硝装置５４で触
媒により脱硝され、そして煙突５５から大気に放出され
ていた。また、加熱器５３を設けているのは、触媒によ
る脱硝処理を行う場合、例えば２３０℃程度まで昇温さ
せるためである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記の排ガスの処理に
よると、排ガスの温度を調温塔５２で一旦下げた後、再
度、加熱器５３で昇温させているため、排ガスの有する
熱の有効利用が図られておらず、非常に、不経済である
という問題があった。
よると、排ガスの温度を調温塔５２で一旦下げた後、再
度、加熱器５３で昇温させているため、排ガスの有する
熱の有効利用が図られておらず、非常に、不経済である
という問題があった。
【０００４】そこで、本発明は上記問題を解消し得る焼
却設備における排ガス処理装置を提供することを目的と
する。
却設備における排ガス処理装置を提供することを目的と
する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するた
め、本発明の焼却設備における排ガス処理装置は、焼却
炉から排出された排ガスを冷却する調温装置と、この調
温装置で冷却された排ガス中の除塵を行う集塵装置と、
この集塵装置を出た排ガスに触媒を作用させて脱硝を行
う脱硝装置とを有する排ガス処理装置であって、上記調
温装置を、焼却炉からの高温排ガスを空気により冷却す
る第１熱交換器と、集塵装置から出た低温排ガスを焼却
炉からの高温排ガスにより加熱する第２熱交換器とから
構成したものである。
め、本発明の焼却設備における排ガス処理装置は、焼却
炉から排出された排ガスを冷却する調温装置と、この調
温装置で冷却された排ガス中の除塵を行う集塵装置と、
この集塵装置を出た排ガスに触媒を作用させて脱硝を行
う脱硝装置とを有する排ガス処理装置であって、上記調
温装置を、焼却炉からの高温排ガスを空気により冷却す
る第１熱交換器と、集塵装置から出た低温排ガスを焼却
炉からの高温排ガスにより加熱する第２熱交換器とから
構成したものである。
【０００６】また、上記の排ガス処理装置の構成におい
て、第２熱交換器で加熱された排ガスを脱硝装置に導く
配管経路の途中に、排ガスを加熱する加熱器を設けたも
のである。
て、第２熱交換器で加熱された排ガスを脱硝装置に導く
配管経路の途中に、排ガスを加熱する加熱器を設けたも
のである。
【０００７】また、上記の各排ガス処理装置の構成にお
いて、第１熱交換器における排ガスとの接触部を被覆材
で覆い、酸露点腐食を防止すように構成したものであ
る。また、上記の排ガス処理装置における被覆材とし
て、ＰＦＡフッ素樹脂を使用するとともに、厚さ２００
〜４００μｍでもって焼き付けるようにしたものであ
る。
いて、第１熱交換器における排ガスとの接触部を被覆材
で覆い、酸露点腐食を防止すように構成したものであ
る。また、上記の排ガス処理装置における被覆材とし
て、ＰＦＡフッ素樹脂を使用するとともに、厚さ２００
〜４００μｍでもって焼き付けるようにしたものであ
る。
【０００８】さらに、上記の各排ガス処理装置の構成に
おいて、第１および第２熱交換器を横置型多管式熱交換
器を使用するとともに、第２熱交換器と、２分割された
第１熱交換器とを、互いに平行にかつ一体的に配置した
ものである。
おいて、第１および第２熱交換器を横置型多管式熱交換
器を使用するとともに、第２熱交換器と、２分割された
第１熱交換器とを、互いに平行にかつ一体的に配置した
ものである。
【０００９】
【作用】上記の構成によると、集塵装置を出た排ガス
を、触媒で処理させるのに必要な温度に加熱する際に、
第２熱交換器を使用して、排ガスの持つ熱の有効利用を
図るようにしたので、全て加熱器で加熱する場合に比べ
て経済的である。
を、触媒で処理させるのに必要な温度に加熱する際に、
第２熱交換器を使用して、排ガスの持つ熱の有効利用を
図るようにしたので、全て加熱器で加熱する場合に比べ
て経済的である。
【００１０】また、第１熱交換器における排ガスとの接
触部を、ＰＦＡフッ素樹脂でかつ厚さ２００〜４００μ
ｍの厚みでもって焼き付け被覆したので、熱伝導性を損
なうことなく、十分な耐食性が得られる。
触部を、ＰＦＡフッ素樹脂でかつ厚さ２００〜４００μ
ｍの厚みでもって焼き付け被覆したので、熱伝導性を損
なうことなく、十分な耐食性が得られる。
【００１１】さらに、調温装置自体を、２個の熱交換器
により構成するとともに、一方の熱交換器を２分割構造
になし、かつ両熱交換器を一体的に配置したので、容積
的に、コンパクトになる。
により構成するとともに、一方の熱交換器を２分割構造
になし、かつ両熱交換器を一体的に配置したので、容積
的に、コンパクトになる。
【００１２】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図１〜図５に基づ
き説明する。図１において、１は例えばごみ焼却設備
（または産業廃棄物の焼却設備、焼却灰または飛灰など
の溶融設備、発電プラント、石油精製プラントなど）に
設けられる排ガス処理装置で、ごみ焼却炉（図示せず）
から排出される排ガス中の飛灰などを除去するととも
に、触媒を添加して脱硝を行うもので、この脱硝処理の
後、排ガスは煙突２から大気に放出される。
き説明する。図１において、１は例えばごみ焼却設備
（または産業廃棄物の焼却設備、焼却灰または飛灰など
の溶融設備、発電プラント、石油精製プラントなど）に
設けられる排ガス処理装置で、ごみ焼却炉（図示せず）
から排出される排ガス中の飛灰などを除去するととも
に、触媒を添加して脱硝を行うもので、この脱硝処理の
後、排ガスは煙突２から大気に放出される。
【００１３】すなわち、上記排ガス処理装置１は、ごみ
焼却炉から排出された排ガスを所定温度（後述するバグ
フィルターでの使用可能温度で、例えば１７０℃程度）
に冷却する調温装置１１と、この調温装置１１で冷却さ
れた排ガス中の除塵を行う集塵装置例えばバグフィルタ
ー１２と、このバグフィルター１２から出た排ガスを排
ガス移送管１３を介して移送するとともに所定の触媒を
作用させて脱硝を行う脱硝装置１４と、上記排ガス移送
管１３途中に設けられてさらに排ガスを加熱する加熱器
例えばガスバーナ１５とから構成されている。
焼却炉から排出された排ガスを所定温度（後述するバグ
フィルターでの使用可能温度で、例えば１７０℃程度）
に冷却する調温装置１１と、この調温装置１１で冷却さ
れた排ガス中の除塵を行う集塵装置例えばバグフィルタ
ー１２と、このバグフィルター１２から出た排ガスを排
ガス移送管１３を介して移送するとともに所定の触媒を
作用させて脱硝を行う脱硝装置１４と、上記排ガス移送
管１３途中に設けられてさらに排ガスを加熱する加熱器
例えばガスバーナ１５とから構成されている。
【００１４】上記調温装置１１は、ごみ焼却炉からの高
温排ガスを空気により冷却する第１熱交換器２１と、バ
グフィルター１２から出た低温排ガスを高温排ガスによ
り加熱するための第２熱交換器２２とから構成され、ま
た第２熱交換器２２が、第１熱交換器２１より、排ガス
の流れにおいて上流側に配置されている。
温排ガスを空気により冷却する第１熱交換器２１と、バ
グフィルター１２から出た低温排ガスを高温排ガスによ
り加熱するための第２熱交換器２２とから構成され、ま
た第２熱交換器２２が、第１熱交換器２１より、排ガス
の流れにおいて上流側に配置されている。
【００１５】さらに、図２に示すように、上記各熱交換
器２１，２２は、両者とも、横置型多管式（シェルアン
ドチューブ式）の熱交換器が使用され、その排ガスの流
れおよび空気は、図２の矢印で示すような流れになる。
器２１，２２は、両者とも、横置型多管式（シェルアン
ドチューブ式）の熱交換器が使用され、その排ガスの流
れおよび空気は、図２の矢印で示すような流れになる。
【００１６】すなわち、上流側に配置された第２熱交換
器２２のシェル２２ａ内に、高温排ガスが供給されると
ともに、チューブ２２ｂ内に、バグフィルター１２から
出た低温排ガスが供給される。
器２２のシェル２２ａ内に、高温排ガスが供給されると
ともに、チューブ２２ｂ内に、バグフィルター１２から
出た低温排ガスが供給される。
【００１７】また、下流側に配置された第１熱交換器２
１のシェル２１ａ内には、第２熱交換器２２のシェル部
２２ａから排出された排ガスが供給されるとともに、チ
ューブ２１ｂ内に、冷却用の空気が供給されるように構
成されている。
１のシェル２１ａ内には、第２熱交換器２２のシェル部
２２ａから排出された排ガスが供給されるとともに、チ
ューブ２１ｂ内に、冷却用の空気が供給されるように構
成されている。
【００１８】さらに、上記第１熱交換器２１のチューブ
２１ｂの外面、およびその他、管板の内面やシェルの内
面など排ガスと接する面には、酸露点腐食防止用の被覆
（例えばフッ素樹脂被膜またはセラミック被覆など）が
施され、チューブ２１ｂの外面などが腐食されないよう
にされている。なお、シェル２１ａ内に排ガスを通すよ
うにしているのは、チューブ２１ｂの外面を被覆する方
が容易であるからである。
２１ｂの外面、およびその他、管板の内面やシェルの内
面など排ガスと接する面には、酸露点腐食防止用の被覆
（例えばフッ素樹脂被膜またはセラミック被覆など）が
施され、チューブ２１ｂの外面などが腐食されないよう
にされている。なお、シェル２１ａ内に排ガスを通すよ
うにしているのは、チューブ２１ｂの外面を被覆する方
が容易であるからである。
【００１９】ここで、上記第１熱交換器２１のチューブ
２１ｂの外面（その他、管板の内面やシェルの内面など
排ガスと接する面にも適用し得る）に施される酸露点腐
食防止用の被覆材、特にフッ素樹脂被膜について説明す
る。
２１ｂの外面（その他、管板の内面やシェルの内面など
排ガスと接する面にも適用し得る）に施される酸露点腐
食防止用の被覆材、特にフッ素樹脂被膜について説明す
る。
【００２０】すなわち、第１熱交換器２１のチューブ２
１ｂの外面に、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パー
フルオロアルキルビニールエーテル共重合体）フッ素樹
脂が、厚さ２００〜４００μｍでもって焼付け塗装され
ている。なお、チューブ２１ｂとしては、例えば軟鋼ま
たはステンレス鋼製の鋼管が使用される。
１ｂの外面に、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン−パー
フルオロアルキルビニールエーテル共重合体）フッ素樹
脂が、厚さ２００〜４００μｍでもって焼付け塗装され
ている。なお、チューブ２１ｂとしては、例えば軟鋼ま
たはステンレス鋼製の鋼管が使用される。
【００２１】さらに、ＰＦＡフッ素樹脂を選択するとと
もに、その焼付け厚さを２００〜４００μｍとした理由
を、下記の［表１］に基づき説明する。
もに、その焼付け厚さを２００〜４００μｍとした理由
を、下記の［表１］に基づき説明する。
【００２２】
【表１】 ［表１］は種々のフッ素樹脂を被覆した鋼管（例えば２
５．４mmφ）を使用して、実環境下で最も激しいと思わ
れる８０％硫酸（１４０℃）と２０％塩酸（沸騰）とい
う環境を想定した耐食性試験、加熱冷却（０℃と２００
℃）を繰り返す熱サイクル負荷試験、曲げ試験を実施し
た結果を示す。この［表１］から、耐酸性、耐熱特性、
延性の点で一番優れているのが、ＰＦＡフッ素樹脂であ
った。
５．４mmφ）を使用して、実環境下で最も激しいと思わ
れる８０％硫酸（１４０℃）と２０％塩酸（沸騰）とい
う環境を想定した耐食性試験、加熱冷却（０℃と２００
℃）を繰り返す熱サイクル負荷試験、曲げ試験を実施し
た結果を示す。この［表１］から、耐酸性、耐熱特性、
延性の点で一番優れているのが、ＰＦＡフッ素樹脂であ
った。
【００２３】なお、［表１］に比較例として示したもの
の記号については、下記の通りである。すなわち、ＦＥ
Ｐは「テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体」、ＰＴＦＥは「ポリテトラフルオロエチ
レン」、ＰＣＴＦＥは「ポリクロロトリフルオロエチレ
ン」を示している。
の記号については、下記の通りである。すなわち、ＦＥ
Ｐは「テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピ
レン共重合体」、ＰＴＦＥは「ポリテトラフルオロエチ
レン」、ＰＣＴＦＥは「ポリクロロトリフルオロエチレ
ン」を示している。
【００２４】また、このＰＦＡフッ素樹脂について、温
度勾配下酸浸漬による耐膨れ性および熱伝導性に及ぼす
膜厚の影響を調べた結果を図５に示す。この場合、基材
は、板厚が１．５mmのステンレス鋼である。
度勾配下酸浸漬による耐膨れ性および熱伝導性に及ぼす
膜厚の影響を調べた結果を図５に示す。この場合、基材
は、板厚が１．５mmのステンレス鋼である。
【００２５】図５から、熱伝導性を大きく損なうことな
く耐食性およぴ耐膨れ性を満足する膜厚として２００〜
４００μｍが好ましいことが判明した。また、より好ま
しい膜厚は、３００〜４００μｍであることも判明し
た。
く耐食性およぴ耐膨れ性を満足する膜厚として２００〜
４００μｍが好ましいことが判明した。また、より好ま
しい膜厚は、３００〜４００μｍであることも判明し
た。
【００２６】そして、外表面にＰＦＡフッ素樹脂を２０
０〜４００μｍの厚さで被覆した鋼管（２５．４mmφ）
の外表面側を８０％硫酸（１４０℃）または２０％塩酸
（沸騰）に暴露し、管内面側を空冷する実環境模擬耐食
試験と管内表面側を空冷しながら管外表面側の温度を変
化（室温と１８０℃の繰り返し）させる実環境模擬熱サ
イクル試験を実施したところ、その性能が確認された。
０〜４００μｍの厚さで被覆した鋼管（２５．４mmφ）
の外表面側を８０％硫酸（１４０℃）または２０％塩酸
（沸騰）に暴露し、管内面側を空冷する実環境模擬耐食
試験と管内表面側を空冷しながら管外表面側の温度を変
化（室温と１８０℃の繰り返し）させる実環境模擬熱サ
イクル試験を実施したところ、その性能が確認された。
【００２７】なお、耐食性の良い伝熱管として、ＰＴＦ
Ｅフッ素樹脂を機械的に被膜したものがあるが、この場
合、鋼管との密着性が悪く、熱伝導性および耐食性に問
題があり、また小さい機械的損傷を受けた場合でも、樹
脂が大きく裂けてしまうこと、若しくは熱サイクルを受
けると、樹脂が伸びてしまうという欠点がある。
Ｅフッ素樹脂を機械的に被膜したものがあるが、この場
合、鋼管との密着性が悪く、熱伝導性および耐食性に問
題があり、また小さい機械的損傷を受けた場合でも、樹
脂が大きく裂けてしまうこと、若しくは熱サイクルを受
けると、樹脂が伸びてしまうという欠点がある。
【００２８】次に、上記調温装置１１の具体的な構造
を、図３および図４に基づき説明する。すなわち、この
調温装置１１は、フレーム３１内の上部に第２熱交換器
２２が配置されるとともに、この第２熱交換器２２の下
方に、一対の第１熱交換器２１が平行に配置され、これ
ら両第１熱交換器２１Ａ，２１Ｂ同士は、互いに直列に
接続されている。すなわち、本来なら、第１熱交換器２
１の長さが、第２熱交換器２２の２倍程度必要になると
ころを、第１熱交換器２１を２個に分割して、第２熱交
換器２２の下方にかつ平行に配置したので、調温装置１
１自体をコンパクトにすることができる。
を、図３および図４に基づき説明する。すなわち、この
調温装置１１は、フレーム３１内の上部に第２熱交換器
２２が配置されるとともに、この第２熱交換器２２の下
方に、一対の第１熱交換器２１が平行に配置され、これ
ら両第１熱交換器２１Ａ，２１Ｂ同士は、互いに直列に
接続されている。すなわち、本来なら、第１熱交換器２
１の長さが、第２熱交換器２２の２倍程度必要になると
ころを、第１熱交換器２１を２個に分割して、第２熱交
換器２２の下方にかつ平行に配置したので、調温装置１
１自体をコンパクトにすることができる。
【００２９】例えば、ごみ焼却炉から排出される排ガス
量を、４００００Ｎｍ3 ／ｈｒとした場合、従来、１０
ｍ（高さ）×２．５〜３ｍ（直径）の水噴射式の調温塔
の他に、２ｍ×２ｍ×５ｍ（高さ）の熱交換器を必要と
したが、上記の調温装置１１の構成によると、２個の熱
交換器２１，２２を合わせた寸法が、２．５ｍ×１．８
ｍ×２．５ｍ（高さ）の範囲内に収まるため、従来の熱
交換器より小型化を図ることができる。
量を、４００００Ｎｍ3 ／ｈｒとした場合、従来、１０
ｍ（高さ）×２．５〜３ｍ（直径）の水噴射式の調温塔
の他に、２ｍ×２ｍ×５ｍ（高さ）の熱交換器を必要と
したが、上記の調温装置１１の構成によると、２個の熱
交換器２１，２２を合わせた寸法が、２．５ｍ×１．８
ｍ×２．５ｍ（高さ）の範囲内に収まるため、従来の熱
交換器より小型化を図ることができる。
【００３０】また、上記第１熱交換器２１で排ガスから
熱を奪った空気は、脱硝装置１４から出た排ガス中に供
給されて、煙突２から放出される排ガスの白煙防止化が
図られている。
熱を奪った空気は、脱硝装置１４から出た排ガス中に供
給されて、煙突２から放出される排ガスの白煙防止化が
図られている。
【００３１】上記構成において、ごみ焼却炉から排出さ
れた高温の排ガス（例えば、２８０℃程度）は、第２熱
交換器２２および第１熱交換器２１を順番に通過して、
その温度が低下される。これら熱交換器２２，２１に
て、例えば１７０℃程度になった排ガスは、バグフィル
ター１２に移送される途中で消石灰が添加され、そして
バグフィルター１２でその飛灰などが除去された後、第
２熱交換器２２内で昇温されて排ガスの持つ熱が回収さ
れ、さらに排ガス移送管１３途中に設けられたガスバー
ナ１５により、例えば２３０℃程度まで加熱された後、
脱硝装置１４内に入り、ここで触媒の作用により脱硝が
行われる。
れた高温の排ガス（例えば、２８０℃程度）は、第２熱
交換器２２および第１熱交換器２１を順番に通過して、
その温度が低下される。これら熱交換器２２，２１に
て、例えば１７０℃程度になった排ガスは、バグフィル
ター１２に移送される途中で消石灰が添加され、そして
バグフィルター１２でその飛灰などが除去された後、第
２熱交換器２２内で昇温されて排ガスの持つ熱が回収さ
れ、さらに排ガス移送管１３途中に設けられたガスバー
ナ１５により、例えば２３０℃程度まで加熱された後、
脱硝装置１４内に入り、ここで触媒の作用により脱硝が
行われる。
【００３２】また、第１熱交換器２１で排ガスを冷却し
て加熱された空気が、脱硝装置１４を出た排ガス中に供
給されて白煙防止が図られ、そして排ガスが煙突２から
放出される。
て加熱された空気が、脱硝装置１４を出た排ガス中に供
給されて白煙防止が図られ、そして排ガスが煙突２から
放出される。
【００３３】このように、バグフィルター１２を出た排
ガスを、触媒で脱硝させるのに必要な温度に加熱する際
に、第２熱交換器２２を使用して、排ガスの持つ熱を利
用するようにしたので、従来のように、全て加熱器で加
熱する場合に比べて、非常に、経済的となる。
ガスを、触媒で脱硝させるのに必要な温度に加熱する際
に、第２熱交換器２２を使用して、排ガスの持つ熱を利
用するようにしたので、従来のように、全て加熱器で加
熱する場合に比べて、非常に、経済的となる。
【００３４】また、調温装置１１を、２つの熱交換器２
１，２２により構成し、かつ熱交換器を上下に配置する
とともに、一方の熱交換器２１を２個に分割して互いに
平行にかつ他方の熱交換器２２に対しても平行に配置し
たので、容積的に、非常に、コンパクトにすることがで
きる。
１，２２により構成し、かつ熱交換器を上下に配置する
とともに、一方の熱交換器２１を２個に分割して互いに
平行にかつ他方の熱交換器２２に対しても平行に配置し
たので、容積的に、非常に、コンパクトにすることがで
きる。
【００３５】ところで、上記実施例においては、第１熱
交換器を２分割するとともに、第２熱交換器の下方位置
で互いに平行に配置したが、例えば第２熱交換器の上方
位置で互いに平行に配置してもよく、また第１熱交換器
を、第２熱交換器の側方に配置するとともに、２分割さ
れた第１熱交換器を、それぞれ上下にかつ平行に重ねて
配置するようにしてもよい。
交換器を２分割するとともに、第２熱交換器の下方位置
で互いに平行に配置したが、例えば第２熱交換器の上方
位置で互いに平行に配置してもよく、また第１熱交換器
を、第２熱交換器の側方に配置するとともに、２分割さ
れた第１熱交換器を、それぞれ上下にかつ平行に重ねて
配置するようにしてもよい。
【００３６】また、上記実施例において、第２熱交換器
２２のシェル２２ａ側に、高温排ガスを流すようにした
が、図６に示すように、高温排ガスを第２熱交換器２２
のチューブ２２ｂ側に流すようにしてもよい。なお、図
２に示す方が、すなわち、排ガスがチューブ２２ｂの外
面を流れる方が、排ガス中の飛灰などの塵埃により必要
となる清掃作業が容易となる。
２２のシェル２２ａ側に、高温排ガスを流すようにした
が、図６に示すように、高温排ガスを第２熱交換器２２
のチューブ２２ｂ側に流すようにしてもよい。なお、図
２に示す方が、すなわち、排ガスがチューブ２２ｂの外
面を流れる方が、排ガス中の飛灰などの塵埃により必要
となる清掃作業が容易となる。
【００３７】さらに、上記実施例においては、第２熱交
換器から出た排ガスを脱硝装置に移送する排ガス移送管
１３途中にガスバーナ（加熱器）を設けたが、必要でな
い場合もある。
換器から出た排ガスを脱硝装置に移送する排ガス移送管
１３途中にガスバーナ（加熱器）を設けたが、必要でな
い場合もある。
【００３８】
【発明の効果】以上のように本発明の構成によると、集
塵装置を出た排ガスを、触媒で処理させるのに必要な温
度に加熱する際に、第２熱交換器を使用することによ
り、排ガスの持つ熱を利用するようにしたので、従来の
ように、全て加熱器で加熱する場合に比べて、非常に、
経済的となる。
塵装置を出た排ガスを、触媒で処理させるのに必要な温
度に加熱する際に、第２熱交換器を使用することによ
り、排ガスの持つ熱を利用するようにしたので、従来の
ように、全て加熱器で加熱する場合に比べて、非常に、
経済的となる。
【００３９】また、第１熱交換器における排ガスとの接
触部を、ＰＦＡフッ素樹脂でかつ厚さ２００〜４００μ
ｍの厚みでもって焼き付け被覆したので、熱伝導性を損
なうことなく、十分な耐食性を得ることができる。
触部を、ＰＦＡフッ素樹脂でかつ厚さ２００〜４００μ
ｍの厚みでもって焼き付け被覆したので、熱伝導性を損
なうことなく、十分な耐食性を得ることができる。
【００４０】さらに、調温装置自体を、２個の熱交換器
により構成するとともに、一方の熱交換器を２分割構造
になし、かつ両熱交換器を一体的に配置したので、容積
的に、非常に、コンパクトにすることができる。
により構成するとともに、一方の熱交換器を２分割構造
になし、かつ両熱交換器を一体的に配置したので、容積
的に、非常に、コンパクトにすることができる。
【図１】本発明の一実施例における排ガス処理装置を示
すブロック図である。
すブロック図である。
【図２】同実施例における調温装置の部分を示す分解構
成図である。
成図である。
【図３】同実施例における調温装置の概略構成を示す正
面図である。
面図である。
【図４】同実施例における調温装置の概略構成を示す側
面図である。
面図である。
【図５】同実施例におけるＰＦＡフッ素樹脂の膜厚に対
する熱伝導および耐膨れ性を示す特性図である。
する熱伝導および耐膨れ性を示す特性図である。
【図６】本発明の他の実施例における調温装置の部分を
示す分解構成図である。
示す分解構成図である。
【図７】従来例の排ガス処理装置を示すブロック図であ
る。
る。
１ 排ガス処理装置 １１ 調温装置 １２ バグフィルター １３ 排ガス移送管 １４ 脱硝装置 １５ ガスバーナ ２１ 第１熱交換器 ２２ 第２熱交換器
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 前田 信広 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内 (72)発明者 村川 忠夫 大阪府大阪市此花区西九条５丁目３番28号 日立造船株式会社内
Claims (5)
- 【請求項１】焼却炉から排出された排ガスを冷却する調
温装置と、この調温装置で冷却された排ガス中の除塵を
行う集塵装置と、この集塵装置を出た排ガスに触媒を作
用させて脱硝を行う脱硝装置とを有する排ガス処理装置
であって、上記調温装置を、焼却炉からの高温排ガスを
空気により冷却する第１熱交換器と、集塵装置から出た
低温排ガスを焼却炉からの高温排ガスにより加熱する第
２熱交換とから構成したことを特徴とする焼却設備にお
ける排ガス処理装置。 - 【請求項２】第２熱交換器で加熱された排ガスを脱硝装
置に導く配管経路の途中に、排ガスを加熱する加熱器を
設けたことを特徴とする請求項１記載の焼却設備におけ
る排ガス処理装置。 - 【請求項３】第１熱交換器における排ガスとの接触部を
被覆材で覆い、酸露点腐食を防止すように構成したこと
を特徴とする請求項１または２記載の焼却設備における
排ガス処理装置。 - 【請求項４】排ガスとの接触部を覆う被覆材としてＰＦ
Ａフッ素樹脂を使用するとともに、厚さ２００〜４００
μｍでもって接触部に焼き付けるようにしたことを特徴
とする請求項３記載の焼却設備における排ガス処理装
置。 - 【請求項５】第１および第２熱交換器として横置型多管
式熱交換器を使用するとともに、第２熱交換器と、２分
割された第１熱交換器とを、互いに平行にかつ一体的に
配置したことを特徴とする請求項１ないし４のいずれか
に記載の焼却設備における排ガス処理装置。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7047692A JP3051040B2 (ja) | 1994-11-30 | 1995-03-08 | 焼却設備における排ガス処理装置 |
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| DE69514628T DE69514628T2 (de) | 1994-11-30 | 1995-11-02 | Abgasbehandlungsvorrichtung für Abfallverbrennungsanlage |
| DK95850190T DK0715122T3 (da) | 1994-11-30 | 1995-11-02 | Røggasbehandlingsudstyr til brug i forbrændingsanlæg |
| AT95850190T ATE189050T1 (de) | 1994-11-30 | 1995-11-02 | Abgasbehandlungsvorrichtung für abfallverbrennungsanlage |
| KR1019950041728A KR100188311B1 (ko) | 1994-11-30 | 1995-11-16 | 소각설비에 사용되는 배기가스 처리장치 |
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|---|---|
| JPH08210617A true JPH08210617A (ja) | 1996-08-20 |
| JP3051040B2 JP3051040B2 (ja) | 2000-06-12 |
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|---|---|---|---|
| JP7047692A Expired - Fee Related JP3051040B2 (ja) | 1994-11-30 | 1995-03-08 | 焼却設備における排ガス処理装置 |
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| JP (1) | JP3051040B2 (ja) |
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| KR101652164B1 (ko) * | 2014-07-10 | 2016-09-09 | 주식회사 포스코건설 | 보일러의 분진전처리장치 및 이를 이용한 화력발전소의 배기가스 처리 방법 |
| CN104930533B (zh) * | 2015-06-29 | 2017-09-15 | 上海宝钢节能环保技术有限公司 | 用于烧结烟气脱硝的烟气再加热装置 |
| CN108072039A (zh) * | 2017-12-29 | 2018-05-25 | 河南永煤碳纤维有限公司 | 一种碳纤维生产废气处理装置及方法 |
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| EP0155498B1 (en) * | 1981-04-09 | 1990-01-10 | Heat Exchanger Industries, Inc. | Method of fabricating a heat exchanger and apparatus produced thereby |
| DE3627086A1 (de) * | 1986-08-09 | 1988-02-11 | Steag Ag | Verfahren und anordnung zum entfernen von stickstoffoxiden aus rauchgasen |
| DE3730255A1 (de) * | 1987-09-09 | 1989-03-23 | Siemens Ag | Verbrennungsanlage |
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-
1995
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- 1995-11-02 DE DE69514628T patent/DE69514628T2/de not_active Expired - Fee Related
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- 1995-11-16 KR KR1019950041728A patent/KR100188311B1/ko not_active IP Right Cessation
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |