JPH08209308A - 電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板 - Google Patents
電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板Info
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- JPH08209308A JPH08209308A JP7019597A JP1959795A JPH08209308A JP H08209308 A JPH08209308 A JP H08209308A JP 7019597 A JP7019597 A JP 7019597A JP 1959795 A JP1959795 A JP 1959795A JP H08209308 A JPH08209308 A JP H08209308A
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- electromagnetic induction
- induction heating
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/25—Process efficiency
Landscapes
- Cookers (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、スクラップ処理が容易な単一材料
において、電磁誘導加熱特性が良好で、かつフッ素樹脂
との密着性に優れた電磁誘導加熱用の内鍋材料を提供す
る。 【構成】 材料成分が、重量％にて、Ｃｒ：１０〜３５
％、Ａｌ：２．５〜１０．０％を含有し、不純物とし
て、Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｓ：０．０１％以下で、残部実質的にＦ
ｅよりなり、かつその薄板状態における電気比抵抗が１
１０〜２００μΩ・ｃｍ、表面粗さがＲａで０．０２〜
３．０μm であり、表面層におけるＡｌの酸化皮膜厚み
が８０〜８５０Åである電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄
板。
において、電磁誘導加熱特性が良好で、かつフッ素樹脂
との密着性に優れた電磁誘導加熱用の内鍋材料を提供す
る。 【構成】 材料成分が、重量％にて、Ｃｒ：１０〜３５
％、Ａｌ：２．５〜１０．０％を含有し、不純物とし
て、Ｃ：０．０５％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｍｎ：
２．０％以下、Ｓ：０．０１％以下で、残部実質的にＦ
ｅよりなり、かつその薄板状態における電気比抵抗が１
１０〜２００μΩ・ｃｍ、表面粗さがＲａで０．０２〜
３．０μm であり、表面層におけるＡｌの酸化皮膜厚み
が８０〜８５０Åである電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄
板。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電磁誘導加熱方式の炊
飯器に使用される内鍋用材料に関するものである。
飯器に使用される内鍋用材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】電磁誘導加熱方式炊飯器の内鍋用材料
は、純ＡｌとＳＵＳ４３０またはＳＵＳ３０４のクラッ
ド材が使用されている。該炊飯器では、内鍋の下に磁力
発生コイルがあり、このコイルからの磁力線により内鍋
内部に誘導電流が生じる。内鍋の外側材のＳＵＳ４３０
またはＳＵＳ３０４は、電気比抵抗が純Ａｌに比べて大
きいために誘導電流によりジュール発熱を起こし、発生
した熱が熱伝導性の良好な内鍋内側材のＡｌを通って伝
わり、内鍋の中に水と一緒に入れた米を炊き上げる。炊
き上がった米が内鍋に焼き付かないように、内鍋の内面
にフッ素樹脂をコーティングする必要があり、同樹脂と
の密着性の点から内鍋内側材にＡｌが使用されている。
は、純ＡｌとＳＵＳ４３０またはＳＵＳ３０４のクラッ
ド材が使用されている。該炊飯器では、内鍋の下に磁力
発生コイルがあり、このコイルからの磁力線により内鍋
内部に誘導電流が生じる。内鍋の外側材のＳＵＳ４３０
またはＳＵＳ３０４は、電気比抵抗が純Ａｌに比べて大
きいために誘導電流によりジュール発熱を起こし、発生
した熱が熱伝導性の良好な内鍋内側材のＡｌを通って伝
わり、内鍋の中に水と一緒に入れた米を炊き上げる。炊
き上がった米が内鍋に焼き付かないように、内鍋の内面
にフッ素樹脂をコーティングする必要があり、同樹脂と
の密着性の点から内鍋内側材にＡｌが使用されている。
【０００３】しかしながら、内鍋に使用している純Ａｌ
とＳＵＳ４３０またはＳＵＳ３０４のクラッド材は、そ
れぞれの単一材料に比べて製造コストが極めて高く、ま
たクラッド材のリサイクルシステムが社会的に充分整備
されていないので、廃棄後のスクラップの処理に大きな
問題がある。また、ＳＵＳ４３０またはＳＵＳ３０４で
は、電気比抵抗が十分でなく、大容量の磁力発生コイル
が必要であり、該コイルを設置するためのスペースに制
約がある場合には補助加熱として電熱線を併設しなけれ
ばならない。
とＳＵＳ４３０またはＳＵＳ３０４のクラッド材は、そ
れぞれの単一材料に比べて製造コストが極めて高く、ま
たクラッド材のリサイクルシステムが社会的に充分整備
されていないので、廃棄後のスクラップの処理に大きな
問題がある。また、ＳＵＳ４３０またはＳＵＳ３０４で
は、電気比抵抗が十分でなく、大容量の磁力発生コイル
が必要であり、該コイルを設置するためのスペースに制
約がある場合には補助加熱として電熱線を併設しなけれ
ばならない。
【０００４】従って、スクラップ処理が容易な単一材料
において、電磁誘導加熱特性が良好かつ高効率で、更に
フッ素樹脂との密着性に優れた電磁誘導加熱用の内鍋材
料が強く要望されていた。
において、電磁誘導加熱特性が良好かつ高効率で、更に
フッ素樹脂との密着性に優れた電磁誘導加熱用の内鍋材
料が強く要望されていた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、スクラップ
処理が容易な単一材料において、電磁誘導加熱特性が良
好で、かつフッ素樹脂との密着性に優れた電磁誘導加熱
用の内鍋材料を提供することを目的とする。
処理が容易な単一材料において、電磁誘導加熱特性が良
好で、かつフッ素樹脂との密着性に優れた電磁誘導加熱
用の内鍋材料を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記課題を達
成するためのものであって、その要旨とするところは下
記のとおりである。 （１）重量％にて、Ｃｒ：１０〜３５％、Ａｌ：２．５
〜１０．０％を含有し、不純物として、Ｃ：０．０５％
以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ：
０．０１％以下で、残部が実質的にＦｅよりなる合金組
成で、かつその薄板状態における電気比抵抗が１１０〜
２００μΩ・ｃｍ、表面粗さがＲａで０．０２〜３．０
μｍであり、表面層におけるＡｌの酸化皮膜厚みが８０
〜８５０Åであることを特徴とする電磁誘導加熱用ステ
ンレス鋼薄板。
成するためのものであって、その要旨とするところは下
記のとおりである。 （１）重量％にて、Ｃｒ：１０〜３５％、Ａｌ：２．５
〜１０．０％を含有し、不純物として、Ｃ：０．０５％
以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｓ：
０．０１％以下で、残部が実質的にＦｅよりなる合金組
成で、かつその薄板状態における電気比抵抗が１１０〜
２００μΩ・ｃｍ、表面粗さがＲａで０．０２〜３．０
μｍであり、表面層におけるＡｌの酸化皮膜厚みが８０
〜８５０Åであることを特徴とする電磁誘導加熱用ステ
ンレス鋼薄板。
【０００７】（２）さらにＴｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、
Ｔａ、Ｈｆ、Ｂ、ＲＥＭの１種以上を合計で１．０％以
下含有することを特徴とする前項１記載の電磁誘導加熱
用ステンレス鋼薄板。 （３）Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏの１種以上を合計で１０
％以下含有することを特徴とする前項１または２記載の
電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板。
Ｔａ、Ｈｆ、Ｂ、ＲＥＭの１種以上を合計で１．０％以
下含有することを特徴とする前項１記載の電磁誘導加熱
用ステンレス鋼薄板。 （３）Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏの１種以上を合計で１０
％以下含有することを特徴とする前項１または２記載の
電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板。
【０００８】
【作用】以下、本発明の限定理由について詳細に説明す
る。まず、本発明合金の各元素の限定理由について述べ
る。Ｃｒは、ステンレス鋼の必須元素であり、１０％未
満では耐食性、耐酸化性が劣化する。また、Ｃｒが３５
％を超えると、鋼が脆くなり、内鍋に加工できなくな
る。従って、Ｃｒは１０〜３５％に限定した。望ましい
範囲は、１４〜２３％である。
る。まず、本発明合金の各元素の限定理由について述べ
る。Ｃｒは、ステンレス鋼の必須元素であり、１０％未
満では耐食性、耐酸化性が劣化する。また、Ｃｒが３５
％を超えると、鋼が脆くなり、内鍋に加工できなくな
る。従って、Ｃｒは１０〜３５％に限定した。望ましい
範囲は、１４〜２３％である。
【０００９】Ａｌは、本発明にあっては電熱性を確保す
る基本元素であり、２．５％未満では所望の電気比抵抗
が得られない。一方、１０．０％を超えて含まれると、
熱延板の靱性が極度に低下し製造性が損なわれる。従っ
て、Ａｌは２．５〜１０．０％に限定した。望ましい範
囲は４．０〜６．０％である。Ｃ，Ｎは、それぞれが
０．０５％を超えて存在する場合、熱延板の靱性を著し
く低下させる。従って、Ｃ，Ｎはそれぞれ０．０５％以
下に限定した。望ましい範囲は、Ｃ＋Ｎの総量が０．０
６％以下である。
る基本元素であり、２．５％未満では所望の電気比抵抗
が得られない。一方、１０．０％を超えて含まれると、
熱延板の靱性が極度に低下し製造性が損なわれる。従っ
て、Ａｌは２．５〜１０．０％に限定した。望ましい範
囲は４．０〜６．０％である。Ｃ，Ｎは、それぞれが
０．０５％を超えて存在する場合、熱延板の靱性を著し
く低下させる。従って、Ｃ，Ｎはそれぞれ０．０５％以
下に限定した。望ましい範囲は、Ｃ＋Ｎの総量が０．０
６％以下である。
【００１０】Ｍｎは、本発明にあっては少量であれば脱
酸剤として作用するが、多量に含有すると特に極初期の
酸化皮膜中に濃化し、以後のＡｌの酸化皮膜の形成に害
を及ぼし皮膜に構造的欠陥を残存させる一因となるの
で、２．０％以下に限定した。望ましい範囲は、０．７
〜２．０％である。Ｓは、耐酸化性を低下させるために
本発明にあっては０．０１％以下とした。
酸剤として作用するが、多量に含有すると特に極初期の
酸化皮膜中に濃化し、以後のＡｌの酸化皮膜の形成に害
を及ぼし皮膜に構造的欠陥を残存させる一因となるの
で、２．０％以下に限定した。望ましい範囲は、０．７
〜２．０％である。Ｓは、耐酸化性を低下させるために
本発明にあっては０．０１％以下とした。
【００１１】Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、
Ｂはそれぞれが窒化物あるいは炭化物を形成して固溶
Ｃ，Ｎを減少させるとともに熱間圧延中の圧下により導
入される転位上に析出して組織を微細化させ、熱延板の
靱性を一層向上させるために必要に応じて添加する。ま
た、ＲＥＭは希土類元素を示し、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐ
ｒ、Ｎｄ等があり、耐酸化性を顕著に向上させるために
必要に応じて添加する。これらの元素について、１種以
上の合計で１．０％を超えて含有すると、冷間あるいは
熱間での加工性を著しく劣化させる。従って、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｂ、ＲＥＭの１種以上
を合計で１．０％以下とした。
Ｂはそれぞれが窒化物あるいは炭化物を形成して固溶
Ｃ，Ｎを減少させるとともに熱間圧延中の圧下により導
入される転位上に析出して組織を微細化させ、熱延板の
靱性を一層向上させるために必要に応じて添加する。ま
た、ＲＥＭは希土類元素を示し、Ｙ、Ｌａ、Ｃｅ、Ｐ
ｒ、Ｎｄ等があり、耐酸化性を顕著に向上させるために
必要に応じて添加する。これらの元素について、１種以
上の合計で１．０％を超えて含有すると、冷間あるいは
熱間での加工性を著しく劣化させる。従って、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、Ｔａ、Ｈｆ、Ｂ、ＲＥＭの１種以上
を合計で１．０％以下とした。
【００１２】Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏは、耐食性を顕著
に向上させるために必要に応じて添加する。これらの元
素について、１種以上の合計で１０％を超えて含有する
と、冷間あるいは熱間での加工性を著しく劣化させる。
従って、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏの１種以上を合計で１
０％以下とした。本発明者等は、電磁誘導加熱方式炊飯
器において米の炊き具合と内鍋材料の電気比抵抗の関係
を種々検討した結果、米をムラなく均一に炊き上げるた
めの条件として内鍋材料の電気比抵抗が１１０〜２００
μΩ・ｃｍであることを見出した。
に向上させるために必要に応じて添加する。これらの元
素について、１種以上の合計で１０％を超えて含有する
と、冷間あるいは熱間での加工性を著しく劣化させる。
従って、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏの１種以上を合計で１
０％以下とした。本発明者等は、電磁誘導加熱方式炊飯
器において米の炊き具合と内鍋材料の電気比抵抗の関係
を種々検討した結果、米をムラなく均一に炊き上げるた
めの条件として内鍋材料の電気比抵抗が１１０〜２００
μΩ・ｃｍであることを見出した。
【００１３】消費電力１３００Ｗの電磁誘導加熱方式炊
飯器を用いて、板厚が１ｍｍの内鍋材料に６合の米を入
れて３０分間で炊き上げた結果を図１に示す。電気比抵
抗が１１０μΩ・ｃｍ未満では内鍋の位置により米の炊
き上がりにムラがあり、２００μΩ・ｃｍを超えると炊
き上がった米粒において表層が柔らかく中心が硬いとい
う所謂芯がある状態になりやすい。従って、内鍋材料の
電気比抵抗を１１０〜２００μΩ・ｃｍとした。望まし
い範囲は、１２０〜１６０μΩ・ｃｍである。
飯器を用いて、板厚が１ｍｍの内鍋材料に６合の米を入
れて３０分間で炊き上げた結果を図１に示す。電気比抵
抗が１１０μΩ・ｃｍ未満では内鍋の位置により米の炊
き上がりにムラがあり、２００μΩ・ｃｍを超えると炊
き上がった米粒において表層が柔らかく中心が硬いとい
う所謂芯がある状態になりやすい。従って、内鍋材料の
電気比抵抗を１１０〜２００μΩ・ｃｍとした。望まし
い範囲は、１２０〜１６０μΩ・ｃｍである。
【００１４】本発明者等は、フッ素樹脂との密着性と内
鍋材料の表面特性の関係を種々検討した結果、フッ素樹
脂との密着性を確保するための条件として内鍋材料の表
面粗さがＲａで０．０２〜３．０μｍで、かつ表面層に
おけるＡｌの酸化皮膜厚みが８０〜８５０Åであること
を見出した。フッ素樹脂との密着性と材料の表面粗さお
よびＡｌの酸化皮膜厚さとの関係を調査した結果を図２
に示す。材料の表面粗さがＲａで０．０２μｍ未満では
密着性確保に効果がなく、３．０μｍを超えると密着性
劣化が発生するようになる。また、Ａｌの酸化皮膜厚み
が８０Å未満では密着性確保に効果がなく、８５０Åを
超えると密着性劣化が発生するようになる。従って、内
鍋材料の表面粗さをＲａで０．０２〜３．０μｍで、か
つ表層におけるＡｌの酸化皮膜厚みを８０〜８５０Åと
した。望ましい範囲は、表面粗さが０．２０〜２．０μ
ｍで、かつＡｌの酸化皮膜厚みを１００〜３００Åであ
る。
鍋材料の表面特性の関係を種々検討した結果、フッ素樹
脂との密着性を確保するための条件として内鍋材料の表
面粗さがＲａで０．０２〜３．０μｍで、かつ表面層に
おけるＡｌの酸化皮膜厚みが８０〜８５０Åであること
を見出した。フッ素樹脂との密着性と材料の表面粗さお
よびＡｌの酸化皮膜厚さとの関係を調査した結果を図２
に示す。材料の表面粗さがＲａで０．０２μｍ未満では
密着性確保に効果がなく、３．０μｍを超えると密着性
劣化が発生するようになる。また、Ａｌの酸化皮膜厚み
が８０Å未満では密着性確保に効果がなく、８５０Åを
超えると密着性劣化が発生するようになる。従って、内
鍋材料の表面粗さをＲａで０．０２〜３．０μｍで、か
つ表層におけるＡｌの酸化皮膜厚みを８０〜８５０Åと
した。望ましい範囲は、表面粗さが０．２０〜２．０μ
ｍで、かつＡｌの酸化皮膜厚みを１００〜３００Åであ
る。
【００１５】上記理由について詳細は不明であるが、Ａ
ｌ原子は最外殻電子数が３個のため電子を受取り４個に
して電子状態の安定化を図る性質を有しているのに対し
て、Ｆ原子は最外殻電子数が７個のため電子を供与し６
個にして電子状態の安定化を図る性質を有している。そ
のため、酸化皮膜中のＡｌ原子とフッ素樹脂中のＦ原子
との間に電子親和力が作用し、Ａｌ酸化皮膜のある表面
上にフッ素樹脂をコーティングすると密着性が向上する
と推定される。
ｌ原子は最外殻電子数が３個のため電子を受取り４個に
して電子状態の安定化を図る性質を有しているのに対し
て、Ｆ原子は最外殻電子数が７個のため電子を供与し６
個にして電子状態の安定化を図る性質を有している。そ
のため、酸化皮膜中のＡｌ原子とフッ素樹脂中のＦ原子
との間に電子親和力が作用し、Ａｌ酸化皮膜のある表面
上にフッ素樹脂をコーティングすると密着性が向上する
と推定される。
【００１６】表面のＡｌ酸化皮膜の厚さを制御するに
は、仕上焼鈍での焼鈍雰囲気および焼鈍条件で行うこと
ができる。焼鈍雰囲気は、Ｎ2 ガスとＨ2 ガスの混合ガ
スが望ましく、Ｎ2 ガスが９０体積％を超えると、酸化
性が強くなり５００Åを超え、Ｎ2 ガスが１０体積％未
満では還元性が強くなり２５Å未満となる。また、焼鈍
温度は、１１５０℃を超えると５００Åを超え、８００
℃未満では２５Å未満となるので、８００〜１１５０℃
が望ましい。
は、仕上焼鈍での焼鈍雰囲気および焼鈍条件で行うこと
ができる。焼鈍雰囲気は、Ｎ2 ガスとＨ2 ガスの混合ガ
スが望ましく、Ｎ2 ガスが９０体積％を超えると、酸化
性が強くなり５００Åを超え、Ｎ2 ガスが１０体積％未
満では還元性が強くなり２５Å未満となる。また、焼鈍
温度は、１１５０℃を超えると５００Åを超え、８００
℃未満では２５Å未満となるので、８００〜１１５０℃
が望ましい。
【００１７】表面粗さは、仕上焼鈍後の調質圧延におい
てロール粗度により制御することが望ましい。
てロール粗度により制御することが望ましい。
【００１８】
【実施例】表１、表２（表１のつづき）に本発明例およ
び比較例の薄鋼板の化学成分組成を示す。転炉−ＶＯＤ
法あるいは電気炉−ＡＯＤ法により溶製し、表３、表４
（表３のつづき）に示される条件に従って板厚１〜２ｍ
ｍに製造した。米の炊き上がりの評価は、消費電力１３
００Ｗの電磁誘導加熱方式炊飯器を用いて、内鍋材料に
６合の米を入れて３０分間で炊き上げて行った。Ａは、
均一に炊き上がりムラがなく、また炊き上がった米粒の
表層・中心も柔らかい状態にある。Ｂは、ほぼ均一に炊
き上がりムラもほとんどなく、また炊き上がった米粒の
表層・中心も柔らかい状態にある。Ｃは、炊き上がりに
若干ムラがあり、また炊き上がった米粒の中心がやや硬
い状態にある。Ｄは、炊き上がりのムラが顕著で、炊き
上がった米粒の中心が硬く芯がある状態にある。また、
フッ素樹脂との密着性の評価は、フッ素樹脂を２０ｃｍ
角にコーティングした後２ｃｍ角の碁盤目状に罫線を入
れた材料を用いて、２００℃×１２時間（相対湿度３０
％で６時間、相対湿度８０％で６時間）、５０℃×６時
間（相対湿度３０％で６時間）を１サイクルとする乾湿
加熱試験を実施し、剥離状況を調査した。◎は全く剥離
がない場合、○は剥離が３箇所以内の場合、△は剥離が
４〜１０箇所以内の場合、×が剥離が１１箇所以上の場
合である。
び比較例の薄鋼板の化学成分組成を示す。転炉−ＶＯＤ
法あるいは電気炉−ＡＯＤ法により溶製し、表３、表４
（表３のつづき）に示される条件に従って板厚１〜２ｍ
ｍに製造した。米の炊き上がりの評価は、消費電力１３
００Ｗの電磁誘導加熱方式炊飯器を用いて、内鍋材料に
６合の米を入れて３０分間で炊き上げて行った。Ａは、
均一に炊き上がりムラがなく、また炊き上がった米粒の
表層・中心も柔らかい状態にある。Ｂは、ほぼ均一に炊
き上がりムラもほとんどなく、また炊き上がった米粒の
表層・中心も柔らかい状態にある。Ｃは、炊き上がりに
若干ムラがあり、また炊き上がった米粒の中心がやや硬
い状態にある。Ｄは、炊き上がりのムラが顕著で、炊き
上がった米粒の中心が硬く芯がある状態にある。また、
フッ素樹脂との密着性の評価は、フッ素樹脂を２０ｃｍ
角にコーティングした後２ｃｍ角の碁盤目状に罫線を入
れた材料を用いて、２００℃×１２時間（相対湿度３０
％で６時間、相対湿度８０％で６時間）、５０℃×６時
間（相対湿度３０％で６時間）を１サイクルとする乾湿
加熱試験を実施し、剥離状況を調査した。◎は全く剥離
がない場合、○は剥離が３箇所以内の場合、△は剥離が
４〜１０箇所以内の場合、×が剥離が１１箇所以上の場
合である。
【００１９】本発明により製造した内鍋材料は、米をム
ラなく均一に炊き上げ、かつ炊き上がった米が内鍋に焼
き付かないためのフッ素樹脂との密着性が良いことがわ
かる。
ラなく均一に炊き上げ、かつ炊き上がった米が内鍋に焼
き付かないためのフッ素樹脂との密着性が良いことがわ
かる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【表２】
【００２２】
【表３】
【００２３】
【表４】
【００２４】
【発明の効果】以上のことから明らかな如く、本発明に
よれば、スクラップ処理が容易な単一材料において、電
磁誘導加熱特性が良好で、かつフッ素樹脂との密着性に
優れた電磁誘導加熱用の内鍋材料を提供できる。
よれば、スクラップ処理が容易な単一材料において、電
磁誘導加熱特性が良好で、かつフッ素樹脂との密着性に
優れた電磁誘導加熱用の内鍋材料を提供できる。
【図１】消費電力１３００Ｗの電磁誘導加熱方式炊飯器
を用いて、板厚が１ｍｍの内鍋材料に６合の米を入れて
３０分間で炊き上げた結果、米の炊き具合と内鍋材料の
電気比抵抗の関係を示す図である。
を用いて、板厚が１ｍｍの内鍋材料に６合の米を入れて
３０分間で炊き上げた結果、米の炊き具合と内鍋材料の
電気比抵抗の関係を示す図である。
【図２】フッ素樹脂を２０ｃｍ角にコーティングした後
２ｃｍ角の碁盤目状に罫線を入れた材料を用いて、２０
０℃×１２時間（相対湿度３０％で６時間、相対湿度８
０％で６時間）、５０℃×６時間（相対湿度３０％で６
時間）を１サイクルとする乾湿加熱試験を実施した結
果、フッ素樹脂との密着性と材料の表面粗さおよびＡｌ
の酸化皮膜厚さとの関係を示す図である。
２ｃｍ角の碁盤目状に罫線を入れた材料を用いて、２０
０℃×１２時間（相対湿度３０％で６時間、相対湿度８
０％で６時間）、５０℃×６時間（相対湿度３０％で６
時間）を１サイクルとする乾湿加熱試験を実施した結
果、フッ素樹脂との密着性と材料の表面粗さおよびＡｌ
の酸化皮膜厚さとの関係を示す図である。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％にて、Ｃｒ：１０〜３５％、Ａ
ｌ：２．５〜１０．０％を含有し、不純物として、Ｃ：
０．０５％以下、Ｎ：０．０５％以下、Ｍｎ：２．０％
以下、Ｓ：０．０１％以下で、残部が実質的にＦｅより
なる合金組成で、かつその薄板状態における電気比抵抗
が１１０〜２００μΩ・ｃｍ、表面粗さがＲａで０．０
２〜３．０μｍであり、表面層におけるＡｌの酸化皮膜
厚みが８０〜８５０Åであることを特徴とする電磁誘導
加熱用ステンレス鋼薄板。 - 【請求項２】 さらに、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ、Ｗ、Ｔ
ａ、Ｈｆ、Ｂ、ＲＥＭの１種以上を合計で１．０％以下
含有することを特徴とする請求項１記載の電磁誘導加熱
用ステンレス鋼薄板。 - 【請求項３】 Ｎｉ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｃｏの１種以上を合
計で１０％以下含有することを特徴とする請求項１また
は２記載の電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01959795A JP3431712B2 (ja) | 1995-02-07 | 1995-02-07 | 電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP01959795A JP3431712B2 (ja) | 1995-02-07 | 1995-02-07 | 電磁誘導加熱用ステンレス鋼薄板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08209308A true JPH08209308A (ja) | 1996-08-13 |
| JP3431712B2 JP3431712B2 (ja) | 2003-07-28 |
Family
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