JPH0820839A - 絞り乃至絞りしごき加工缶用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板 - Google Patents
絞り乃至絞りしごき加工缶用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は、缶の軽量化および経済的製造に貢
献する、絞り乃至絞りしごき加工に耐え得る焼鈍を省略
した冷延鋼板を用いた薄手・高強度・高耐食性表面処理
鋼板を提供するものである。 【構成】 Ｃを０．００４％以下とし、Ｓ，Ａｌ，Ｎ，
Ｎｎ，Ｐ等の各成分を最適化することにより、絞りしご
き加工性、耐ネックインシワ性、耐ボトムシワ性、耐フ
ランジ割れ性、耐食性を向上させると同時に、結晶組織
の軸比を４以上とすることにより、薄手材でも缶の耐圧
強度を確保可能な高強度を達成した冷延圧延まま鋼板に
表面処理を行うことによる、製缶性と缶強度、耐食性が
ともに優れた薄手・高強度表面処理鋼板。 【効果】 軽量かつ高強度高耐食性の缶を経済的に製造
できる表面処理鋼板の提供が可能となった。
献する、絞り乃至絞りしごき加工に耐え得る焼鈍を省略
した冷延鋼板を用いた薄手・高強度・高耐食性表面処理
鋼板を提供するものである。 【構成】 Ｃを０．００４％以下とし、Ｓ，Ａｌ，Ｎ，
Ｎｎ，Ｐ等の各成分を最適化することにより、絞りしご
き加工性、耐ネックインシワ性、耐ボトムシワ性、耐フ
ランジ割れ性、耐食性を向上させると同時に、結晶組織
の軸比を４以上とすることにより、薄手材でも缶の耐圧
強度を確保可能な高強度を達成した冷延圧延まま鋼板に
表面処理を行うことによる、製缶性と缶強度、耐食性が
ともに優れた薄手・高強度表面処理鋼板。 【効果】 軽量かつ高強度高耐食性の缶を経済的に製造
できる表面処理鋼板の提供が可能となった。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、冷間圧延まま鋼板表面
に錫めっき皮膜、錫めっき皮膜とその上にさらにクロメ
ート皮膜、燐酸塩皮膜、クロムめっき皮膜とその上にさ
らにクロム水和酸化物皮膜、あるいは両表面に表面処理
皮膜を施し、さらにその少なくとも片方の表面に樹脂皮
膜、等の皮膜を施した絞り乃至ＤＩ（絞りしごき）加工
を受け、ビール、炭酸飲料、ジュース等の飲料缶に用い
られる、容器用表面処理薄鋼板に関するものである。
に錫めっき皮膜、錫めっき皮膜とその上にさらにクロメ
ート皮膜、燐酸塩皮膜、クロムめっき皮膜とその上にさ
らにクロム水和酸化物皮膜、あるいは両表面に表面処理
皮膜を施し、さらにその少なくとも片方の表面に樹脂皮
膜、等の皮膜を施した絞り乃至ＤＩ（絞りしごき）加工
を受け、ビール、炭酸飲料、ジュース等の飲料缶に用い
られる、容器用表面処理薄鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】絞り乃至絞りしごき加工を行う容器用の
表面処理鋼板に求められる特性には、主として成形性、
缶強度、耐食性があるが、近年では、省資源化および経
済性の観点から、鋼板の薄手化・硬質化が指向されてい
る。また、資源リサイクル性の面からは鋼板表面のめっ
き金属（Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ等）の付着量が少ないことが
望まれている。
表面処理鋼板に求められる特性には、主として成形性、
缶強度、耐食性があるが、近年では、省資源化および経
済性の観点から、鋼板の薄手化・硬質化が指向されてい
る。また、資源リサイクル性の面からは鋼板表面のめっ
き金属（Ｓｎ，Ｎｉ，Ｃｒ等）の付着量が少ないことが
望まれている。
【０００３】さらに、コーラ系飲料や炭酸飲料のような
内容物用途には高度の耐食性が要求されるため、２回の
内面塗装（ダブルコート）が必要とされているが、この
ダブルコートは工程数が増え生産性が低下すると同時に
缶コストが上がり経済的でない。また、内面塗装に先行
して行われる脱脂・化成処理液の排水処理が煩雑である
点、内面塗装焼き付け時に発生する有機溶媒を含む廃棄
ガス処理が必要である点等の環境問題対策が必要であ
る。これらのことから製缶工程で内面塗装を行わない製
缶法で製造できる絞り乃至絞りしごき加工缶が望まれて
いる。
内容物用途には高度の耐食性が要求されるため、２回の
内面塗装（ダブルコート）が必要とされているが、この
ダブルコートは工程数が増え生産性が低下すると同時に
缶コストが上がり経済的でない。また、内面塗装に先行
して行われる脱脂・化成処理液の排水処理が煩雑である
点、内面塗装焼き付け時に発生する有機溶媒を含む廃棄
ガス処理が必要である点等の環境問題対策が必要であ
る。これらのことから製缶工程で内面塗装を行わない製
缶法で製造できる絞り乃至絞りしごき加工缶が望まれて
いる。
【０００４】従来の容器用表面処理鋼板は、一般に、製
銑−製鋼−熱延−酸洗−冷延−電解清浄−焼鈍−調質圧
延−めっきという工程によって製造されている。特に、
鋼板の薄手化・硬質化を図るためには、上記工程の焼鈍
後再び二次冷間圧延する、いわゆるダブルレデュース
（ＤＲ）により製造するのが一般的である。
銑−製鋼−熱延−酸洗−冷延−電解清浄−焼鈍−調質圧
延−めっきという工程によって製造されている。特に、
鋼板の薄手化・硬質化を図るためには、上記工程の焼鈍
後再び二次冷間圧延する、いわゆるダブルレデュース
（ＤＲ）により製造するのが一般的である。
【０００５】しかるに、従来のダブルレデュースによる
材料は、鋼中のＣ含有量が０．０１％程度含まれている
ため、製缶加工時の成形性に大きな劣化をきたすことが
問題となっている。例えば、鋼板の硬度(HR30T) が７５
〜７８のものに絞りしごき加工を行うと、鋼中Ｃの転移
固着作用によって加工硬化を生じ降伏点が上昇する。そ
して硬度(HR30T) が８０以上となると破断伸びが著しく
低下する。この現象は特に加工量の大きい缶壁上部で顕
著である。降伏点が上昇するとボトム成形時とネックイ
ン成形時にシワが発生しやすくなり、また破断伸びが低
下するとフランジ割れが発生しやすくなるため、絞りし
ごき（ＤＩ）加工用途には実用されていない。
材料は、鋼中のＣ含有量が０．０１％程度含まれている
ため、製缶加工時の成形性に大きな劣化をきたすことが
問題となっている。例えば、鋼板の硬度(HR30T) が７５
〜７８のものに絞りしごき加工を行うと、鋼中Ｃの転移
固着作用によって加工硬化を生じ降伏点が上昇する。そ
して硬度(HR30T) が８０以上となると破断伸びが著しく
低下する。この現象は特に加工量の大きい缶壁上部で顕
著である。降伏点が上昇するとボトム成形時とネックイ
ン成形時にシワが発生しやすくなり、また破断伸びが低
下するとフランジ割れが発生しやすくなるため、絞りし
ごき（ＤＩ）加工用途には実用されていない。
【０００６】このような問題点を解消する目的で、より
経済的に、より成形性の優れた鋼板を製造する方法とし
て、特公昭４１−１８４８６号公報では冷延鋼板の加工
硬化を除去するために、従来６００℃以上で行われてい
た焼鈍工程を、再結晶組織を生じさせない歪み取り焼鈍
とする方法が提案されている。歪み取り焼鈍を行うと加
工硬化が除去される。
経済的に、より成形性の優れた鋼板を製造する方法とし
て、特公昭４１−１８４８６号公報では冷延鋼板の加工
硬化を除去するために、従来６００℃以上で行われてい
た焼鈍工程を、再結晶組織を生じさせない歪み取り焼鈍
とする方法が提案されている。歪み取り焼鈍を行うと加
工硬化が除去される。
【０００７】さらに、特公昭５４−１２４４号公報には
「Ｃ：０．００５％〜０．０３％、Ｍｎ：０．１０〜
１．００％、Ｓｉ：０．０５％以下で残部が実質的に鉄
からなり、その鋼を８０％以上の圧下率で冷間圧延し、
冷間圧延後に焼鈍処理を行うことなしに冷間圧延ままで
加工性に優れた製缶用鋼板」が提示されているが、製蓋
等の浅絞り成形性が良好であるとはいえ、未だ厳しい絞
り乃至絞りしごき加工に耐えられる薄手鋼板は実用化さ
れていない。
「Ｃ：０．００５％〜０．０３％、Ｍｎ：０．１０〜
１．００％、Ｓｉ：０．０５％以下で残部が実質的に鉄
からなり、その鋼を８０％以上の圧下率で冷間圧延し、
冷間圧延後に焼鈍処理を行うことなしに冷間圧延ままで
加工性に優れた製缶用鋼板」が提示されているが、製蓋
等の浅絞り成形性が良好であるとはいえ、未だ厳しい絞
り乃至絞りしごき加工に耐えられる薄手鋼板は実用化さ
れていない。
【０００８】また、耐食性と絞りしごき加工性に優れた
鋼板として、特公昭５０−１０５２６号公報がある。該
公報には「通常の罐用鋼板の製造法によって得られた鋼
板の成分が、Ｃ＜０．０１９％、Ｓ＜０．３％、Ｍｎ：
０．０９％〜１．０％、Ｓ：０．０２〜０．１０％、Ｏ
＜０．０２％を含有して、かつＳ（％）／Ｐ（％）＞１
で残部が実質的に鉄からなることを特徴とする耐食性と
アイアニング加工性に優れた結晶粒組織の炭酸飲料罐用
鋼板」であって、コーラ系炭酸飲料に対する優れた耐蝕
性を持つ鋼板が開示されている。しかし該鋼板は絞りし
ごき加工性を確保するためには、冷間圧延後に焼鈍およ
び調質圧延工程が必須であり、該焼鈍および調質圧延工
程での鋼板表面疵発生の問題がなくまた経済的に有利な
冷間ままで使用することは不可能であった。
鋼板として、特公昭５０−１０５２６号公報がある。該
公報には「通常の罐用鋼板の製造法によって得られた鋼
板の成分が、Ｃ＜０．０１９％、Ｓ＜０．３％、Ｍｎ：
０．０９％〜１．０％、Ｓ：０．０２〜０．１０％、Ｏ
＜０．０２％を含有して、かつＳ（％）／Ｐ（％）＞１
で残部が実質的に鉄からなることを特徴とする耐食性と
アイアニング加工性に優れた結晶粒組織の炭酸飲料罐用
鋼板」であって、コーラ系炭酸飲料に対する優れた耐蝕
性を持つ鋼板が開示されている。しかし該鋼板は絞りし
ごき加工性を確保するためには、冷間圧延後に焼鈍およ
び調質圧延工程が必須であり、該焼鈍および調質圧延工
程での鋼板表面疵発生の問題がなくまた経済的に有利な
冷間ままで使用することは不可能であった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、近年の製鋼
技術の飛躍的な発展によって、鋼中の不純物元素含有量
を超極低レベルにまで制御可能になったことを活用し、
従来技術では全く不可能であった冷間圧延ままで、非常
に優れた絞り乃至絞りしごき加工性、薄手化時に缶の耐
圧強度確保可能な高強度、コーラ等の炭酸飲料に対する
著しく優れた耐食性、冷間ままでの使用可能なことによ
る経済性、等の特性を同時に満足する容器用表面処理鋼
板、前記表面処理鋼板表面に錫めっきをあるいはさらに
クロメート処理を施した表面処理鋼板、前記表面処理鋼
板表面にリサイクル性にも有利な燐酸塩皮膜を有する容
器用表面処理鋼板、もしくは前記表面処理鋼板表面に環
境問題にも有利な樹脂被膜を有する容器用表面処理鋼
板、等の表面処理薄鋼板を提供しようとするものであ
る。
技術の飛躍的な発展によって、鋼中の不純物元素含有量
を超極低レベルにまで制御可能になったことを活用し、
従来技術では全く不可能であった冷間圧延ままで、非常
に優れた絞り乃至絞りしごき加工性、薄手化時に缶の耐
圧強度確保可能な高強度、コーラ等の炭酸飲料に対する
著しく優れた耐食性、冷間ままでの使用可能なことによ
る経済性、等の特性を同時に満足する容器用表面処理鋼
板、前記表面処理鋼板表面に錫めっきをあるいはさらに
クロメート処理を施した表面処理鋼板、前記表面処理鋼
板表面にリサイクル性にも有利な燐酸塩皮膜を有する容
器用表面処理鋼板、もしくは前記表面処理鋼板表面に環
境問題にも有利な樹脂被膜を有する容器用表面処理鋼
板、等の表面処理薄鋼板を提供しようとするものであ
る。
【００１０】本発明者らは、特公昭５４−１２４４号公
報でＣ含有量０．００５〜０．０３％の冷間圧延まま素
材に関して、製蓋製が良好であるということを説明した
が、該素材のしごき加工性は実用には程遠く、その後し
ごき加工性が飛躍的に良好な高強度鋼板を求めて、長年
研究を重ねてきた。その結果、鋼中Ｃ量が０．００４０
％以下の超極低レベルに制御した鋼板のＣ量と結晶粒の
短径に対する長径の比すなわち結晶粒軸比のバランスを
最適化することによって、しごき加工性すなわち製缶製
と缶強度を両立できる領域のあることをついに知見し
た。
報でＣ含有量０．００５〜０．０３％の冷間圧延まま素
材に関して、製蓋製が良好であるということを説明した
が、該素材のしごき加工性は実用には程遠く、その後し
ごき加工性が飛躍的に良好な高強度鋼板を求めて、長年
研究を重ねてきた。その結果、鋼中Ｃ量が０．００４０
％以下の超極低レベルに制御した鋼板のＣ量と結晶粒の
短径に対する長径の比すなわち結晶粒軸比のバランスを
最適化することによって、しごき加工性すなわち製缶製
と缶強度を両立できる領域のあることをついに知見し
た。
【００１１】上記製缶性と缶強度のうち、本発明者らの
製缶性の知見を示したのが図１である。図１は、極低Ｃ
領域における、Ｃ含有量と臨界アイアニング（しごき）
率の関係を示したものである。この臨界アイアニング率
とはアイアニング加工で破断が生じた時の缶壁厚と原板
厚との比率、すなわち「（ to − tw )/ to 、 to ：原
板厚、 tw ：缶壁厚」である。図１から、超極低Ｃ鋼に
おいては。Ｃ量が０．００４０％以下、特に０．００２
０％以下では、結晶粒軸比によらず臨界アイアニング率
が飛躍的に上昇し８５％近くにまで達することが明らか
になった。通常の飲料缶（内容量３５０mlサイズ）のＤ
Ｉ缶を製造するためには、約６５％のアイアニング率が
用いられ。８０％程度以上の臨界アイアニング率があれ
ば安定した製缶作業が可能である。
製缶性の知見を示したのが図１である。図１は、極低Ｃ
領域における、Ｃ含有量と臨界アイアニング（しごき）
率の関係を示したものである。この臨界アイアニング率
とはアイアニング加工で破断が生じた時の缶壁厚と原板
厚との比率、すなわち「（ to − tw )/ to 、 to ：原
板厚、 tw ：缶壁厚」である。図１から、超極低Ｃ鋼に
おいては。Ｃ量が０．００４０％以下、特に０．００２
０％以下では、結晶粒軸比によらず臨界アイアニング率
が飛躍的に上昇し８５％近くにまで達することが明らか
になった。通常の飲料缶（内容量３５０mlサイズ）のＤ
Ｉ缶を製造するためには、約６５％のアイアニング率が
用いられ。８０％程度以上の臨界アイアニング率があれ
ば安定した製缶作業が可能である。
【００１２】このように、超極低Ｃ領域では結晶粒軸比
が臨界アイアニング率にほとんど影響を及ぼさず、製缶
性については良好な結果の得られることが明らかにされ
た。そして、本発明者らの缶強度の知見を示したのが表
１である。本発明者らは薄手ＤＩ缶実用化の目的で、Ｃ
量が０．００４０％以下の低炭素鋼について鋼板強度を
確保するために必要な結晶粒軸比の範囲を検討した結
果、表１に示すような結晶粒軸比と引張強度および硬度
との関係を得た。缶強度としては、引張強度７０kg／mm
2 以上、硬度（HR-30T) ７５以上が必要である。
が臨界アイアニング率にほとんど影響を及ぼさず、製缶
性については良好な結果の得られることが明らかにされ
た。そして、本発明者らの缶強度の知見を示したのが表
１である。本発明者らは薄手ＤＩ缶実用化の目的で、Ｃ
量が０．００４０％以下の低炭素鋼について鋼板強度を
確保するために必要な結晶粒軸比の範囲を検討した結
果、表１に示すような結晶粒軸比と引張強度および硬度
との関係を得た。缶強度としては、引張強度７０kg／mm
2 以上、硬度（HR-30T) ７５以上が必要である。
【００１３】
【表１】
【００１４】以上本発明者らは、図ｌおよび表１のよう
に、しごき加工性と高強度を両立する領域を見いだし、
製缶性と缶強度の両立した表面処理薄鋼板を開発した。
に、しごき加工性と高強度を両立する領域を見いだし、
製缶性と缶強度の両立した表面処理薄鋼板を開発した。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明の要旨とするところは、重量でＣ ：０．００
４％以下、 Ｓ ：０．０２％〜０．１０％、Ａ
ｌ：０．２％以下、 Ｎ ：０．００８％以
下、Ｍｎ：０．０９％〜１．０％、かつＭｎ（％）／Ｓ
（％）≧３と、Ｐ ：Ｓ（％）／Ｐ（％）＞１を満足す
る量を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
成分を含有し、かつ結晶粒の短径に対する長径の結晶粒
軸比が平均で４以上の結晶組織を有する冷間圧延まま鋼
板に表面処理を施してなる、絞り乃至絞りしごき加工缶
用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板である。
に本発明の要旨とするところは、重量でＣ ：０．００
４％以下、 Ｓ ：０．０２％〜０．１０％、Ａ
ｌ：０．２％以下、 Ｎ ：０．００８％以
下、Ｍｎ：０．０９％〜１．０％、かつＭｎ（％）／Ｓ
（％）≧３と、Ｐ ：Ｓ（％）／Ｐ（％）＞１を満足す
る量を含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる
成分を含有し、かつ結晶粒の短径に対する長径の結晶粒
軸比が平均で４以上の結晶組織を有する冷間圧延まま鋼
板に表面処理を施してなる、絞り乃至絞りしごき加工缶
用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板である。
【００１６】
【作用】本発明の数値限定理由を以下に述べる。 Ｃ：Ｃの含有量は少ない程良い。Ｃ量の上限を０．００
４％としたのは、０．００４％を超えるとＤＩ加工後の
缶壁のネックイン加工、フランジ加工時のシワが発生し
やすくなり、またフランジ割れも発生しやすくなり、製
缶性が劣化するからである。また、より薄い板厚でネッ
クイン加工、フランジ加工を行う場合はＣ量を０．００
２％以下とするとより効果が大きい。そして、鋼板がＣ
含有量０．００４％以下でかつ平均４以上の結晶粒軸比
の組織を持つことによって、製缶性と缶強度を両立させ
ることができる。
４％としたのは、０．００４％を超えるとＤＩ加工後の
缶壁のネックイン加工、フランジ加工時のシワが発生し
やすくなり、またフランジ割れも発生しやすくなり、製
缶性が劣化するからである。また、より薄い板厚でネッ
クイン加工、フランジ加工を行う場合はＣ量を０．００
２％以下とするとより効果が大きい。そして、鋼板がＣ
含有量０．００４％以下でかつ平均４以上の結晶粒軸比
の組織を持つことによって、製缶性と缶強度を両立させ
ることができる。
【００１７】Ｓ：Ｓ量を０．０２％以上としたのは、
０．０２％未満では炭酸飲料等に対する耐食性が不十分
となるからである。しかし、０．１０％を超えて存在す
ると製缶時のＤＩ加工性が劣化するとともに熱間圧延
（加工）時に割れが発生しやすくなるため、その上限を
０．１０％とした。 Ａｌ：Ａｌは脱酸剤として添加され残存したものであ
り、その上限を０．２％としたのは、Ａｌが０．２％を
超えると延性が劣化してフランジ加工時に割れ発生率が
高くなる等の悪影響を及ぼし、また経済的でないからで
ある。Ａｌ量は加工時の安定性等より少ない方が好まし
く、０．０８％以下であればより望ましい。 Ｎ：Ｎはあえて添加する元素ではない。Ｎ量の上限を
０．００８％としたのは、Ｎが０．００８％を超えて含
有されるとフランジ加工時の割れ発生率が高くなるから
である。
０．０２％未満では炭酸飲料等に対する耐食性が不十分
となるからである。しかし、０．１０％を超えて存在す
ると製缶時のＤＩ加工性が劣化するとともに熱間圧延
（加工）時に割れが発生しやすくなるため、その上限を
０．１０％とした。 Ａｌ：Ａｌは脱酸剤として添加され残存したものであ
り、その上限を０．２％としたのは、Ａｌが０．２％を
超えると延性が劣化してフランジ加工時に割れ発生率が
高くなる等の悪影響を及ぼし、また経済的でないからで
ある。Ａｌ量は加工時の安定性等より少ない方が好まし
く、０．０８％以下であればより望ましい。 Ｎ：Ｎはあえて添加する元素ではない。Ｎ量の上限を
０．００８％としたのは、Ｎが０．００８％を超えて含
有されるとフランジ加工時の割れ発生率が高くなるから
である。
【００１８】Ｍｎ：Ｍｎ量を０．０９％〜１．０％かつ
Ｍｎ（％）／Ｓ（％）≧３を満足する量としたのは、耐
食性を高めるために添加したＳによる鋼材の熱間脆性防
止と、強度確保のために、すくなくとも０．０９％でか
つＳの３倍以上の量のＭｎを鋼中に存在させる必要があ
る。しかし、１．０％を超えると鋼板が硬くなり加工性
が劣化するため、その上限を１．０％とした。 Ｐ：Ｐはあえて添加する元素出はない。Ｐ量が高いと鋼
板の脆化を引き起こし、絞り乃至絞りしごき加工性を低
下させ、耐食性を劣化させるため極力少ない方が良い。
しかし、本発明ではＳの量より少量であれば前記鋼板の
脆化、加工性の低下、耐食性の劣化を生じないためＳ
（％）／Ｐ（％）＞１を満足する量に限定した。
Ｍｎ（％）／Ｓ（％）≧３を満足する量としたのは、耐
食性を高めるために添加したＳによる鋼材の熱間脆性防
止と、強度確保のために、すくなくとも０．０９％でか
つＳの３倍以上の量のＭｎを鋼中に存在させる必要があ
る。しかし、１．０％を超えると鋼板が硬くなり加工性
が劣化するため、その上限を１．０％とした。 Ｐ：Ｐはあえて添加する元素出はない。Ｐ量が高いと鋼
板の脆化を引き起こし、絞り乃至絞りしごき加工性を低
下させ、耐食性を劣化させるため極力少ない方が良い。
しかし、本発明ではＳの量より少量であれば前記鋼板の
脆化、加工性の低下、耐食性の劣化を生じないためＳ
（％）／Ｐ（％）＞１を満足する量に限定した。
【００１９】結晶粒軸比：鋼板の結晶粒の短径に対する
長径の比すなわち結晶粒軸比が平均４以上としたのは、
これが４未満だと鋼板強度が低くなり、缶強度を確保す
るためには鋼板厚みを厚くする必要があり、経済的でな
いからである。より薄い板厚とする場合は結晶粒軸比が
平均３０以上であればより安定した缶強度の確保が可能
である。
長径の比すなわち結晶粒軸比が平均４以上としたのは、
これが４未満だと鋼板強度が低くなり、缶強度を確保す
るためには鋼板厚みを厚くする必要があり、経済的でな
いからである。より薄い板厚とする場合は結晶粒軸比が
平均３０以上であればより安定した缶強度の確保が可能
である。
【００２０】上記本発明の鋼板は通常、熱間圧延し酸洗
した後冷間圧延することによって製造されるが、熱間圧
延での仕上出口温度および巻取り温度や、冷間圧延圧下
率を制御することによって本発明の結晶粒軸比を得る。
さらに熱延後急速冷却等の手段で熱延鋼板の結晶粒を細
粒とするとより安定して鋼板強度を高く保つことができ
る。また、冷間圧延あるいは絞り加工、絞りしごき加工
を受けたた際の硬化代および降伏点上昇代が小さいため
伸び特性が保持され加工性が良好である点が特徴であ
る。そして、絞り乃至絞りしごき加工後の缶壁において
も、ネックイン加工性、フランジ加工性が確保されるこ
とであり、従来不可能であった薄手鋼質材による絞り乃
至絞りしごき缶を実現とするものである。
した後冷間圧延することによって製造されるが、熱間圧
延での仕上出口温度および巻取り温度や、冷間圧延圧下
率を制御することによって本発明の結晶粒軸比を得る。
さらに熱延後急速冷却等の手段で熱延鋼板の結晶粒を細
粒とするとより安定して鋼板強度を高く保つことができ
る。また、冷間圧延あるいは絞り加工、絞りしごき加工
を受けたた際の硬化代および降伏点上昇代が小さいため
伸び特性が保持され加工性が良好である点が特徴であ
る。そして、絞り乃至絞りしごき加工後の缶壁において
も、ネックイン加工性、フランジ加工性が確保されるこ
とであり、従来不可能であった薄手鋼質材による絞り乃
至絞りしごき缶を実現とするものである。
【００２１】また、これらの優れた特徴により、通常冷
間圧延後に必要とされている加工性および強度確保のた
めの焼鈍および調質圧延を行わなくても加工性および強
度に優れた素材を、極めて容易かつ経済的に製造するこ
とが可能である。但し、冷間圧延まま鋼板表面に圧延油
や鉄粉が付着している場合は、表面処理を行なう前に、
電解清浄等で表面の付着物を取り除くことがあるのは言
うまでもない。
間圧延後に必要とされている加工性および強度確保のた
めの焼鈍および調質圧延を行わなくても加工性および強
度に優れた素材を、極めて容易かつ経済的に製造するこ
とが可能である。但し、冷間圧延まま鋼板表面に圧延油
や鉄粉が付着している場合は、表面処理を行なう前に、
電解清浄等で表面の付着物を取り除くことがあるのは言
うまでもない。
【００２２】冷間圧延まま鋼板の厚みおよび粗度は特に
規定するものではないが、厚みは製缶後の強度を確保し
つつしかも軽量化を図る観点から０．６mm以下望ましく
は０．１０〜０．２５mm、表面粗度は製缶加工時に潤滑
剤の微妙な溜まりを確保するとともに製缶時にパンチが
抜けなくなるストリップアウトを防止し、しかも不均一
な摩擦および鉄粉発生がなく、安定した成形性が得られ
る平均粗さで０．０５〜３．０μＲａのものが用いられ
る。
規定するものではないが、厚みは製缶後の強度を確保し
つつしかも軽量化を図る観点から０．６mm以下望ましく
は０．１０〜０．２５mm、表面粗度は製缶加工時に潤滑
剤の微妙な溜まりを確保するとともに製缶時にパンチが
抜けなくなるストリップアウトを防止し、しかも不均一
な摩擦および鉄粉発生がなく、安定した成形性が得られ
る平均粗さで０．０５〜３．０μＲａのものが用いられ
る。
【００２３】本発明の表面処理は、冷間圧延まま鋼板表
面に錫めっき皮膜、錫めっき皮膜とその上にさらにクロ
メート皮膜、燐酸塩皮膜、クロムめっき皮膜とその上に
さらにクロム水和酸化物皮膜、あるいは両表面に表面処
理皮膜を施しさらにその少なくとも片方の表面に樹脂皮
膜、等の皮膜を施すものである。以下にその例を述べ
る。
面に錫めっき皮膜、錫めっき皮膜とその上にさらにクロ
メート皮膜、燐酸塩皮膜、クロムめっき皮膜とその上に
さらにクロム水和酸化物皮膜、あるいは両表面に表面処
理皮膜を施しさらにその少なくとも片方の表面に樹脂皮
膜、等の皮膜を施すものである。以下にその例を述べ
る。
【００２４】まず、ベースとなる上記の冷間圧延まま鋼
板にＳｎめっきあるいはさらにクロメート処理を施す場
合について以下に述べる。この場合、表面に施されるめ
っきは通常のＤＩ缶用ぶりきに使用されているものと同
様のものが用いられる。Ｓｎ付着量としては０．５〜
５．５ｇ／ｍ2 程度のものが用いられる。付着量は必ず
しも両面が同一である必要はない。例えば、ＤＩ缶の場
合は缶内面に用いられる側は必要とされる耐食性および
内面のしごき加工に必要とされる潤滑性によりＳｎ付着
量が決まり、外面に用いられる側は外面のしごき加工時
に必要とされる潤滑性および外面の仕上がり外観により
Ｓｎ付着量が決められる。
板にＳｎめっきあるいはさらにクロメート処理を施す場
合について以下に述べる。この場合、表面に施されるめ
っきは通常のＤＩ缶用ぶりきに使用されているものと同
様のものが用いられる。Ｓｎ付着量としては０．５〜
５．５ｇ／ｍ2 程度のものが用いられる。付着量は必ず
しも両面が同一である必要はない。例えば、ＤＩ缶の場
合は缶内面に用いられる側は必要とされる耐食性および
内面のしごき加工に必要とされる潤滑性によりＳｎ付着
量が決まり、外面に用いられる側は外面のしごき加工時
に必要とされる潤滑性および外面の仕上がり外観により
Ｓｎ付着量が決められる。
【００２５】Ｓｎめっき皮膜の上にクロメート皮膜を施
さない場合は、水に対する表面の濡れ性が良いため、製
缶工程における缶の水洗浄工程で水質例えばＳＳ、硬度
に変動が発生した場合でも缶内面特に缶底部に水滴模様
が発生しにくいという長所があるため、表面処理として
Ｓｎめっきのみでも良い。また、Ｓｎの経時酸化による
黄変を防止するためＳｎめっき皮膜の上にクロメート皮
膜を施すのも有効である。クロメート皮膜の種類は特に
制限するものではないが、例えば、Ｓｎめっき鋼板を重
クロム酸ソーダあるいはクロム酸水溶液中で浸漬あるい
は電解処理することにより得られるものを用いる。Ｃｒ
量換算のＣｒ付着量としては０．１〜５０mg／ｍ2 程度
のクロメート皮膜が施される。付着量は必ずしも両面が
同一である必要はない。ＤＩ缶等のしごき加工用途に用
いられる場合は耐かじり性の観点からクロメート皮膜中
の金属クロム量は少ない方が良くゼロであることが望ま
しい。
さない場合は、水に対する表面の濡れ性が良いため、製
缶工程における缶の水洗浄工程で水質例えばＳＳ、硬度
に変動が発生した場合でも缶内面特に缶底部に水滴模様
が発生しにくいという長所があるため、表面処理として
Ｓｎめっきのみでも良い。また、Ｓｎの経時酸化による
黄変を防止するためＳｎめっき皮膜の上にクロメート皮
膜を施すのも有効である。クロメート皮膜の種類は特に
制限するものではないが、例えば、Ｓｎめっき鋼板を重
クロム酸ソーダあるいはクロム酸水溶液中で浸漬あるい
は電解処理することにより得られるものを用いる。Ｃｒ
量換算のＣｒ付着量としては０．１〜５０mg／ｍ2 程度
のクロメート皮膜が施される。付着量は必ずしも両面が
同一である必要はない。ＤＩ缶等のしごき加工用途に用
いられる場合は耐かじり性の観点からクロメート皮膜中
の金属クロム量は少ない方が良くゼロであることが望ま
しい。
【００２６】上記のような薄手硬質ぶりきを用いて絞り
乃至絞りしごき加工によって得られた缶は、従来のぶり
きを用いて製造された缶に比べて耐食性にすぐれ、素材
厚みが薄いため缶重量が軽量でありまた素材使用量が少
ないため経済的である。
乃至絞りしごき加工によって得られた缶は、従来のぶり
きを用いて製造された缶に比べて耐食性にすぐれ、素材
厚みが薄いため缶重量が軽量でありまた素材使用量が少
ないため経済的である。
【００２７】次に、ベースとなる前記の冷間圧延まま鋼
板に燐酸塩による潤滑皮膜処理を施す場合について以下
に述べる。この場合、表面に施されるめっきは通常のＤ
Ｉ缶用ぶりきに使用されているＳｎめっきではなく、潤
滑皮膜処理として燐酸塩処理が用いられる。処理方法は
特に規定するものではないが、例えば、燐酸鉄、燐酸亜
鉛、燐酸カルシウム、燐酸ジルコニウム、燐酸クロメー
ト等が用いられる。付着量としては皮膜の種類により異
なるが、燐酸鉄系皮膜では０．０５〜０．５ｇ／ｍ2 程
度、燐酸亜鉛系皮膜では０．５〜４ｇ／ｍ2 程度であ
る。また、付着量は必ずしも両面が同一である必要はな
い。例えば、ＤＩ缶の場合は、缶内面に用いられる側は
その後施される脱脂、化成処理性および内面塗装性と内
面のしごき加工に必要とされる潤滑性により付着量が決
まり、外面に用いられる側は外面のしごき加工時に必要
とされる潤滑性および外面印刷性等により付着量が決め
られる。これらの表面処理鋼板は表面に潤滑および冷却
を目的に水溶性の合成潤滑油あるいは鉱油等をエマルジ
ョン化したものを塗布された後、絞りしごき加工を施さ
れる。
板に燐酸塩による潤滑皮膜処理を施す場合について以下
に述べる。この場合、表面に施されるめっきは通常のＤ
Ｉ缶用ぶりきに使用されているＳｎめっきではなく、潤
滑皮膜処理として燐酸塩処理が用いられる。処理方法は
特に規定するものではないが、例えば、燐酸鉄、燐酸亜
鉛、燐酸カルシウム、燐酸ジルコニウム、燐酸クロメー
ト等が用いられる。付着量としては皮膜の種類により異
なるが、燐酸鉄系皮膜では０．０５〜０．５ｇ／ｍ2 程
度、燐酸亜鉛系皮膜では０．５〜４ｇ／ｍ2 程度であ
る。また、付着量は必ずしも両面が同一である必要はな
い。例えば、ＤＩ缶の場合は、缶内面に用いられる側は
その後施される脱脂、化成処理性および内面塗装性と内
面のしごき加工に必要とされる潤滑性により付着量が決
まり、外面に用いられる側は外面のしごき加工時に必要
とされる潤滑性および外面印刷性等により付着量が決め
られる。これらの表面処理鋼板は表面に潤滑および冷却
を目的に水溶性の合成潤滑油あるいは鉱油等をエマルジ
ョン化したものを塗布された後、絞りしごき加工を施さ
れる。
【００２８】上記のような薄手硬質潤滑鋼板を用いて絞
り乃至しごき加工によって得られた缶は、従来のぶりき
を用いて製造された缶に比べて耐食性にすぐれ、素材厚
みが薄いため缶重量が軽量でありまた素材使用量が少な
いため経済的であるとともに、鋼板表面にＳｎが付着し
ていないため、再利用時の制約が少なく、リサイクル性
にも優れている。
り乃至しごき加工によって得られた缶は、従来のぶりき
を用いて製造された缶に比べて耐食性にすぐれ、素材厚
みが薄いため缶重量が軽量でありまた素材使用量が少な
いため経済的であるとともに、鋼板表面にＳｎが付着し
ていないため、再利用時の制約が少なく、リサイクル性
にも優れている。
【００２９】また、ベースとなる前記の冷間圧延鋼板に
表面処理を施した後さらにその上に片面あるいは両面に
樹脂皮膜を施す場合について以下に述べる。表面処理皮
膜および樹脂皮膜はその種類および量が必ずしも同一で
ある必要はない。表面に施される表面処理皮膜は特に制
限するものではく、ぶりき、ティンフリースティール等
の容器用鋼板に用いられる皮膜、すなわち電解クロム酸
処理皮膜、必要に応じてクロメート皮膜あるいは燐酸皮
膜を有するＳｎめっき皮膜、必要に応じてクロメート皮
膜を有するＮｉめっき皮膜、必要に応じてクロメート皮
膜を有するアルミめっき皮膜、燐酸塩皮膜等が用いられ
る。
表面処理を施した後さらにその上に片面あるいは両面に
樹脂皮膜を施す場合について以下に述べる。表面処理皮
膜および樹脂皮膜はその種類および量が必ずしも同一で
ある必要はない。表面に施される表面処理皮膜は特に制
限するものではく、ぶりき、ティンフリースティール等
の容器用鋼板に用いられる皮膜、すなわち電解クロム酸
処理皮膜、必要に応じてクロメート皮膜あるいは燐酸皮
膜を有するＳｎめっき皮膜、必要に応じてクロメート皮
膜を有するＮｉめっき皮膜、必要に応じてクロメート皮
膜を有するアルミめっき皮膜、燐酸塩皮膜等が用いられ
る。
【００３０】ここで電解クロム酸処理皮膜とは、ティン
フリースティールの皮膜として用いられているもので、
クロム酸水溶液中の電解処理で得られる下層が金属クロ
ム、上層がクロム水和酸化物の２層構造をもつものであ
る。またクロメート皮膜とはクロム酸水溶液あるいは重
クロム酸ソーダ水溶液中での電解処理あるいは浸漬処理
等により得られる皮膜である。燐酸塩皮膜としては、特
に規定するものではないが、燐酸鉄、燐酸亜鉛、燐酸カ
ルシウム、燐酸ジルコニウム、燐酸クロメート等が用い
られる。付着量としては皮膜の種類により異なるが、燐
酸鉄系皮膜では０．０５〜０．５ｇ／ｍ2 程度、燐酸亜
鉛系皮膜では０．５〜４ｇ／ｍ2 程度である。
フリースティールの皮膜として用いられているもので、
クロム酸水溶液中の電解処理で得られる下層が金属クロ
ム、上層がクロム水和酸化物の２層構造をもつものであ
る。またクロメート皮膜とはクロム酸水溶液あるいは重
クロム酸ソーダ水溶液中での電解処理あるいは浸漬処理
等により得られる皮膜である。燐酸塩皮膜としては、特
に規定するものではないが、燐酸鉄、燐酸亜鉛、燐酸カ
ルシウム、燐酸ジルコニウム、燐酸クロメート等が用い
られる。付着量としては皮膜の種類により異なるが、燐
酸鉄系皮膜では０．０５〜０．５ｇ／ｍ2 程度、燐酸亜
鉛系皮膜では０．５〜４ｇ／ｍ2 程度である。
【００３１】表面が樹脂皮膜にて被覆される側は、樹脂
皮膜との密着性に優れたものが望ましく、電解クロム酸
処理皮膜あるいはＳｎ皮膜上に電解クロム酸皮膜を有す
るもの、Ｎｉめっき皮膜上に電解クロム酸処理皮膜を有
するもの等が用いられる。密着性を確保するために電解
クロム酸処理皮膜としては上層のクロム水和酸化物皮膜
量がクロムとして５〜５０mg／ｍ2 、下層の金属クロム
量がクロムとして７〜１５０mg／ｍ2 であればより望ま
しい。
皮膜との密着性に優れたものが望ましく、電解クロム酸
処理皮膜あるいはＳｎ皮膜上に電解クロム酸皮膜を有す
るもの、Ｎｉめっき皮膜上に電解クロム酸処理皮膜を有
するもの等が用いられる。密着性を確保するために電解
クロム酸処理皮膜としては上層のクロム水和酸化物皮膜
量がクロムとして５〜５０mg／ｍ2 、下層の金属クロム
量がクロムとして７〜１５０mg／ｍ2 であればより望ま
しい。
【００３２】ＤＩ缶外面に使用される側はしごき加工時
の潤滑性確保の観点から、Ｓｎめっき皮膜、Ｓｎめっき
皮膜上にさらにクロメート皮膜を有するもの、あるいは
燐酸皮膜等が望ましい。この場合のＳｎめっき皮膜上の
クロメート皮膜は耐かじり性の観点からクロメート皮膜
中の金属クロム量は少ないほうが良くゼロであることが
望ましい。
の潤滑性確保の観点から、Ｓｎめっき皮膜、Ｓｎめっき
皮膜上にさらにクロメート皮膜を有するもの、あるいは
燐酸皮膜等が望ましい。この場合のＳｎめっき皮膜上の
クロメート皮膜は耐かじり性の観点からクロメート皮膜
中の金属クロム量は少ないほうが良くゼロであることが
望ましい。
【００３３】表面処理皮膜の上の樹脂皮膜は特に制限す
るものではなく、エポキシ系、フェノール系、ポリエス
テル系、アクリル系等の熱硬化性樹脂を適当な溶剤に溶
解または分散させたものを塗布後加熱して溶剤の除去お
よび樹脂層の硬化を図り、樹脂皮膜形成を行うタイプの
ものと、ポリエステル系、ポリオレフィン系、ポリアミ
ド系等の熱可塑性樹脂フィルムを直接熱接着するか必要
に応じて接着層を介して接着し、樹脂皮膜形成を行うタ
イプがあるが、両タイプとも製缶時の塗装が省略可能で
あり製缶効率向上に有効である。前者の例としては、エ
ポキシフェノール系硬化性樹脂が挙げられる。また後者
の例としては、樹脂の結晶融解温度が１８０〜２６５℃
のポリエステル系熱可塑樹脂が製缶工程における絞り乃
至絞りしごき成形に耐えられると同時に、缶の乾燥や外
面塗装印刷時の熱にも耐えられるものとして挙げられ
る。
るものではなく、エポキシ系、フェノール系、ポリエス
テル系、アクリル系等の熱硬化性樹脂を適当な溶剤に溶
解または分散させたものを塗布後加熱して溶剤の除去お
よび樹脂層の硬化を図り、樹脂皮膜形成を行うタイプの
ものと、ポリエステル系、ポリオレフィン系、ポリアミ
ド系等の熱可塑性樹脂フィルムを直接熱接着するか必要
に応じて接着層を介して接着し、樹脂皮膜形成を行うタ
イプがあるが、両タイプとも製缶時の塗装が省略可能で
あり製缶効率向上に有効である。前者の例としては、エ
ポキシフェノール系硬化性樹脂が挙げられる。また後者
の例としては、樹脂の結晶融解温度が１８０〜２６５℃
のポリエステル系熱可塑樹脂が製缶工程における絞り乃
至絞りしごき成形に耐えられると同時に、缶の乾燥や外
面塗装印刷時の熱にも耐えられるものとして挙げられ
る。
【００３４】上記のような、薄手硬質樹脂被覆鋼板を用
いて、絞り乃至絞りしごき加工によって得られた缶は、
従来のぶりきを用いて製造された缶に比べて耐食性に優
れ、素材厚みが薄いため缶重量が軽量でありまた素材使
用量が少ないため経済的であるとともに、塗装工程およ
びそれにともなう脱脂、化成処理、排水処理、廃棄ガス
処理の一部を省略できるため、省資源面、環境面に優れ
ている。あるいは、ベースとなる前記の冷間圧延まま鋼
板表面にクロムめっき皮膜とその上にさらにクロム水和
酸化物皮膜を施す（ティンフリースティール）等の表面
処理を行っても良い。
いて、絞り乃至絞りしごき加工によって得られた缶は、
従来のぶりきを用いて製造された缶に比べて耐食性に優
れ、素材厚みが薄いため缶重量が軽量でありまた素材使
用量が少ないため経済的であるとともに、塗装工程およ
びそれにともなう脱脂、化成処理、排水処理、廃棄ガス
処理の一部を省略できるため、省資源面、環境面に優れ
ている。あるいは、ベースとなる前記の冷間圧延まま鋼
板表面にクロムめっき皮膜とその上にさらにクロム水和
酸化物皮膜を施す（ティンフリースティール）等の表面
処理を行っても良い。
【００３５】ここで述べる製缶加工とは飲料缶等に一般
に用いられる加工で、１段あるいは２段以上の多段絞り
加工、あるいは１段以上の絞り加工に続いて１段以上の
絞り加工を行った後、必要に応じてボトム成形、ネック
イン成形、フランジ成形、張出成形等を行うものであ
り、それらの工程の途中で必要に応じた内外面への脱
脂、化成処理および塗装・印刷を施すこともある。
に用いられる加工で、１段あるいは２段以上の多段絞り
加工、あるいは１段以上の絞り加工に続いて１段以上の
絞り加工を行った後、必要に応じてボトム成形、ネック
イン成形、フランジ成形、張出成形等を行うものであ
り、それらの工程の途中で必要に応じた内外面への脱
脂、化成処理および塗装・印刷を施すこともある。
【００３６】
［実施例−１］本実施例の冷間圧延まま鋼板は、製鋼工
程で成分組成を調整した鋼を連続鋳造でスラブとし、熱
間圧延後酸洗工程で表面スケールを除いた後、冷間圧延
を行い製造したものを使用した。表２は本発明と比較例
の鋼成分組成および結晶粒軸比（結晶粒の短径に対する
長径の比の平均値）である。
程で成分組成を調整した鋼を連続鋳造でスラブとし、熱
間圧延後酸洗工程で表面スケールを除いた後、冷間圧延
を行い製造したものを使用した。表２は本発明と比較例
の鋼成分組成および結晶粒軸比（結晶粒の短径に対する
長径の比の平均値）である。
【００３７】
【表２】
【００３８】表３は表２の鋼を用い、下記の条件で本発
明と比較例のベースとなる前記の冷間圧延まま鋼板にＳ
ｎめっきとさらにクロメート処理を施した場合について
評価した結果である。 製缶条件：第１段絞り加工 ブランク比 １４４mm 絞り比 １．６５ 再絞り工程 絞り比 １．２６ しごき工程 総しごき率 ６５％ ネックイン工程 缶壁径 ２１１mmφ ネック部径 ２０６mmφ 板圧 ：０．２０mm 表面粗度：平均粗さ１．３μｍＲａ めっき ：Ｓｎめっき付着量２．８ｇ／ｍ2 耐圧強度：上記ＤＩ缶に内圧５kg／cm2 を負荷させ缶底
が塑性変形をおこすか否かを調査。 熱間加工割れ：熱間圧延の際に割れが見られたものを
「×」で示す。 コーラ系炭酸飲料耐食性：コーラ系炭酸飲料充填缶にお
いて、３３℃で貯蔵し、穿孔缶となるまでの期間（月）
で示した。 製缶特性評価：評価した缶数中良好であった缶数で示
す。 例）１５／２０ ：２０缶中１５缶が良好
明と比較例のベースとなる前記の冷間圧延まま鋼板にＳ
ｎめっきとさらにクロメート処理を施した場合について
評価した結果である。 製缶条件：第１段絞り加工 ブランク比 １４４mm 絞り比 １．６５ 再絞り工程 絞り比 １．２６ しごき工程 総しごき率 ６５％ ネックイン工程 缶壁径 ２１１mmφ ネック部径 ２０６mmφ 板圧 ：０．２０mm 表面粗度：平均粗さ１．３μｍＲａ めっき ：Ｓｎめっき付着量２．８ｇ／ｍ2 耐圧強度：上記ＤＩ缶に内圧５kg／cm2 を負荷させ缶底
が塑性変形をおこすか否かを調査。 熱間加工割れ：熱間圧延の際に割れが見られたものを
「×」で示す。 コーラ系炭酸飲料耐食性：コーラ系炭酸飲料充填缶にお
いて、３３℃で貯蔵し、穿孔缶となるまでの期間（月）
で示した。 製缶特性評価：評価した缶数中良好であった缶数で示
す。 例）１５／２０ ：２０缶中１５缶が良好
【００３９】
【表３】
【００４０】表３のNo．１〜４、１１〜１５が本発明の
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
【００４１】［実施例−２］表４は表２の鋼を用い、下
記の条件で本発明と比較例のベースとなる前記の冷間圧
延まま鋼板に燐酸塩による潤滑被膜処理を施した場合に
ついて評価した結果である。また、鋼板製造条件、製缶
条件、板厚、表面粗度、耐圧強度評価方法、熱間加工割
れ評価方法、コーラ系炭酸飲料耐食性評価方法について
は「実施例−１」と同じである。 表面処理 ：Ｓｎめっき付着量２．８ｇ／ｍ2 クロメート被膜量（Ｃｒ換算）１．２mg／ｍ2
記の条件で本発明と比較例のベースとなる前記の冷間圧
延まま鋼板に燐酸塩による潤滑被膜処理を施した場合に
ついて評価した結果である。また、鋼板製造条件、製缶
条件、板厚、表面粗度、耐圧強度評価方法、熱間加工割
れ評価方法、コーラ系炭酸飲料耐食性評価方法について
は「実施例−１」と同じである。 表面処理 ：Ｓｎめっき付着量２．８ｇ／ｍ2 クロメート被膜量（Ｃｒ換算）１．２mg／ｍ2
【００４２】
【表４】
【００４３】表４のNo．１〜４、１１〜１５が本発明の
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
【００４４】［実施例−３］表５は表２の鋼を用い、下
記の条件で本発明と比較例のベースとなる前記の冷間圧
延まま鋼板に燐酸塩による潤滑被膜処理を施した場合に
ついて評価した結果である。また、鋼板製造条件、製缶
条件、板厚、表面粗度、耐圧強度評価方法、熱間加工割
れ評価方法、コーラ系炭酸飲料耐食性評価方法について
は「実施例−１」と同じである。 表面処理：燐酸鉄皮膜付着量 ０．２ｇ／ｍ2 表５の
No．２，４〜１６ 燐酸亜鉛皮膜付着量 ２．０ｇ／ｍ2 表５のNo．１，
３
記の条件で本発明と比較例のベースとなる前記の冷間圧
延まま鋼板に燐酸塩による潤滑被膜処理を施した場合に
ついて評価した結果である。また、鋼板製造条件、製缶
条件、板厚、表面粗度、耐圧強度評価方法、熱間加工割
れ評価方法、コーラ系炭酸飲料耐食性評価方法について
は「実施例−１」と同じである。 表面処理：燐酸鉄皮膜付着量 ０．２ｇ／ｍ2 表５の
No．２，４〜１６ 燐酸亜鉛皮膜付着量 ２．０ｇ／ｍ2 表５のNo．１，
３
【００４５】
【表５】
【００４６】表５のNo．１〜４、１１〜１５が本発明の
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
【００４７】［実施例−４］表６は表２の鋼を用い、下
記の条件で本発明と比較例のベースとなる前記の冷間圧
延まま鋼板に表面処理を施した後さらにその上に片面あ
るいは両面に樹脂皮膜を施す場合について以下に述べ
る。また、鋼板製造条件、製缶条件、板厚、表面粗度、
耐圧強度評価方法、熱間加工割れ評価方法、コーラ系炭
酸飲料耐食性評価方法については「実施例−１」と同じ
である。 表面皮膜 缶内面側：電解クロム酸処理皮膜 表６No．１，２ 金属クロム付着量 ８０mg／ｍ2 オキサイドクロム付着量（Ｃｒ換算）１８mg／ｍ2 ポリエチレンテレフタレート樹脂皮膜 ３０μｍ Ｓｎめっき 表６No．３〜１６ Ｓｎめっき付着量 ２．８ｇ／ｍ2 クロメート皮膜量（Ｃｒ換算）１．２mg／ｍ2 ポリエチレンテレフタレート樹脂皮膜 ３０μｍ 缶外面側： Ｓｎめっき Ｓｎめっき付着量 ２．８ｇ／ｍ2 クロメート皮膜量（Ｃｒ換算）１．２mg／ｍ2
記の条件で本発明と比較例のベースとなる前記の冷間圧
延まま鋼板に表面処理を施した後さらにその上に片面あ
るいは両面に樹脂皮膜を施す場合について以下に述べ
る。また、鋼板製造条件、製缶条件、板厚、表面粗度、
耐圧強度評価方法、熱間加工割れ評価方法、コーラ系炭
酸飲料耐食性評価方法については「実施例−１」と同じ
である。 表面皮膜 缶内面側：電解クロム酸処理皮膜 表６No．１，２ 金属クロム付着量 ８０mg／ｍ2 オキサイドクロム付着量（Ｃｒ換算）１８mg／ｍ2 ポリエチレンテレフタレート樹脂皮膜 ３０μｍ Ｓｎめっき 表６No．３〜１６ Ｓｎめっき付着量 ２．８ｇ／ｍ2 クロメート皮膜量（Ｃｒ換算）１．２mg／ｍ2 ポリエチレンテレフタレート樹脂皮膜 ３０μｍ 缶外面側： Ｓｎめっき Ｓｎめっき付着量 ２．８ｇ／ｍ2 クロメート皮膜量（Ｃｒ換算）１．２mg／ｍ2
【００４８】
【表６】
【００４９】表６のNo．１〜４、１１〜１５が本発明の
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
鋼板である。No．５のようにＣが０．００４％を超える
ものはボトムシワ、ネックインシワ、フランジ割れ性に
劣ることが分かる、No．６のようにＳが０．０２％未満
のものはコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が著しく劣っ
ている。No．７のようにＳが０．０２％以上であっても
Ｓ量がＰ量以下すなわちＳ／Ｐ＞１を満足しないものは
やはりコーラ系炭酸飲料に対する耐食性が劣ることがわ
かる。No．８のようにＳ量が１．０％を超えると熱間加
工割れの劣化とともにＤＩ加工性の劣化が顕著となる。
No．９のようにＮが０．００８％を超えると耐フランジ
割れ性が劣化している。No．１０はＭｎがＳ量の３倍未
満であり熱間加工割れが認められる。No．１６は結晶粒
軸比が４未満で耐圧強度が劣っている。
【００５０】
【発明の効果】本発明により、冷間圧延ままの鋼板に表
面処理を施し、厳しい絞り乃至絞りしごき加工に耐える
とともに耐食性に優れしかも剛性の高い表面処理鋼板を
提供できるため、缶用素材を薄くでき軽量で様々な形態
の、さらに、資源リサイクル性、製缶工程での環境問題
対策にもすぐれた缶を経済的かつ容易に製造することが
できる。
面処理を施し、厳しい絞り乃至絞りしごき加工に耐える
とともに耐食性に優れしかも剛性の高い表面処理鋼板を
提供できるため、缶用素材を薄くでき軽量で様々な形態
の、さらに、資源リサイクル性、製缶工程での環境問題
対策にもすぐれた缶を経済的かつ容易に製造することが
できる。
【図１】超極低Ｃ領域における臨界アイアニング率と結
晶粒軸比を示す図。
晶粒軸比を示す図。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 濱口 信介 福岡県北九州市戸畑区飛幡町１番１号 新 日本製鐵株式会社八幡製鐵所内
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％でＣ ：０．００４％以下、 Ｓ ：０．０２％〜０．１０％、 Ａｌ：０．２％以下、 Ｎ ：０．００８％以下、 Ｍｎ：０．０９％〜１．０％、かつＭｎ（％）／Ｓ
（％）≧３、 Ｐ ：Ｓ（％）／Ｐ（％）＞１を満足する量を含み、残
部がＦｅおよび不可避的不純物からなる成分を有し、か
つ結晶粒の短径に対する長径の結晶粒軸比が平均で４以
上の結晶組織を有する冷延圧延まま鋼板に表面処理被覆
を施してなることを特徴とする、絞り乃至絞りしごき加
工缶用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15594694A JP3425223B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 絞り乃至絞りしごき加工缶用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP15594694A JP3425223B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 絞り乃至絞りしごき加工缶用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0820839A true JPH0820839A (ja) | 1996-01-23 |
| JP3425223B2 JP3425223B2 (ja) | 2003-07-14 |
Family
ID=15616986
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP15594694A Expired - Fee Related JP3425223B2 (ja) | 1994-07-07 | 1994-07-07 | 絞り乃至絞りしごき加工缶用高剛性高耐食性表面処理薄鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3425223B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1689901A1 (en) * | 2003-11-10 | 2006-08-16 | Posco | Cold rolled steel sheet having aging resistance and superior formability, and process for producing the same |
| IT201700040796A1 (it) * | 2017-04-12 | 2018-10-12 | Gabriele Guizzardi | Metodo di realizzazione di un acciaio trattato e relativo acciaio trattato |
-
1994
- 1994-07-07 JP JP15594694A patent/JP3425223B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1689901A1 (en) * | 2003-11-10 | 2006-08-16 | Posco | Cold rolled steel sheet having aging resistance and superior formability, and process for producing the same |
| EP1689901A4 (en) * | 2003-11-10 | 2008-10-15 | Posco | COLD-ROLLED STEEL SHEET HAVING AGING RESISTANCE AND SUPERIOR FORMABILITY, AND METHOD OF MANUFACTURING THE SAME |
| US9297057B2 (en) | 2003-11-10 | 2016-03-29 | Posco | Cold rolled steel sheet having aging resistance and superior formability, and process for producing the same |
| IT201700040796A1 (it) * | 2017-04-12 | 2018-10-12 | Gabriele Guizzardi | Metodo di realizzazione di un acciaio trattato e relativo acciaio trattato |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3425223B2 (ja) | 2003-07-14 |
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