JPH08200505A - シリンダヘッドガスケット - Google Patents
シリンダヘッドガスケットInfo
- Publication number
- JPH08200505A JPH08200505A JP1215395A JP1215395A JPH08200505A JP H08200505 A JPH08200505 A JP H08200505A JP 1215395 A JP1215395 A JP 1215395A JP 1215395 A JP1215395 A JP 1215395A JP H08200505 A JPH08200505 A JP H08200505A
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- Japan
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- cylinder head
- head gasket
- expanded graphite
- cylinder bore
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ビード部の疲労クラック、膨張黒鉛シートの
シリンダボアー内への剥離脱落等を防止し、シール性の
向上した長寿命のシリンダヘッドガスケットを提供す
る。 【構成】 シリンダボアー１の周辺に山形のビード２を
設けた芯板１２の両側を膨張黒鉛シートで接着し、かつ
前記シリンダボアー１の周縁で折り返して形成した薄板
鋼板製の保護板９を前記芯板１２のシリンダボアー１の
周縁に装着してなるシリンダヘッドガスケット。
シリンダボアー内への剥離脱落等を防止し、シール性の
向上した長寿命のシリンダヘッドガスケットを提供す
る。 【構成】 シリンダボアー１の周辺に山形のビード２を
設けた芯板１２の両側を膨張黒鉛シートで接着し、かつ
前記シリンダボアー１の周縁で折り返して形成した薄板
鋼板製の保護板９を前記芯板１２のシリンダボアー１の
周縁に装着してなるシリンダヘッドガスケット。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、内燃機関のシリンダに
用いるシリンダヘッドガスケットに関する。
用いるシリンダヘッドガスケットに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来の金属積層タイプのシリンダヘッド
ガスケットは、ステンレス鋼板、普通鋼板等の鋼板の表
面にゴムコート被覆層を被覆した素材又は膨張黒鉛シー
トを接着剤で貼り合わせた素材を１層又は数層に積層し
た構成が知られている。
ガスケットは、ステンレス鋼板、普通鋼板等の鋼板の表
面にゴムコート被覆層を被覆した素材又は膨張黒鉛シー
トを接着剤で貼り合わせた素材を１層又は数層に積層し
た構成が知られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、鋼板の
表面にゴムコート被覆層を形成したシリンダヘッドガス
ケットでは、ゴムの被覆層が５〜３０μｍと薄いためシ
リンダヘッドやシリンダブロックに付着した１０μｍ以
上の傷、ツールマークをシールすることが難しい。ま
た、被覆層のゴムは耐熱温度が通常１５０℃と低いた
め、高温で長時間使用されるシリンダヘッドガスケット
ではゴムコート被覆層が劣化して寿命が短くなり、長期
間使用出来ない。鋼板に膨張黒鉛シートを貼り合わせた
ものは、特開平５−148474号公報等に提案されている。
即ち、フランジ面の面粗度吸収性、耐熱性、膨張黒鉛を
貼り合わせる作業性等の向上や、ビード加工により発生
する膨張黒鉛質のクラック防止対策には効果がある。し
かし、単に上記構成の鋼板の表面に膨張黒鉛シートを貼
り合わせた構成のヘッドガスケットでは、耐久試験にお
いてガスをシールすることが充分ではない。
表面にゴムコート被覆層を形成したシリンダヘッドガス
ケットでは、ゴムの被覆層が５〜３０μｍと薄いためシ
リンダヘッドやシリンダブロックに付着した１０μｍ以
上の傷、ツールマークをシールすることが難しい。ま
た、被覆層のゴムは耐熱温度が通常１５０℃と低いた
め、高温で長時間使用されるシリンダヘッドガスケット
ではゴムコート被覆層が劣化して寿命が短くなり、長期
間使用出来ない。鋼板に膨張黒鉛シートを貼り合わせた
ものは、特開平５−148474号公報等に提案されている。
即ち、フランジ面の面粗度吸収性、耐熱性、膨張黒鉛を
貼り合わせる作業性等の向上や、ビード加工により発生
する膨張黒鉛質のクラック防止対策には効果がある。し
かし、単に上記構成の鋼板の表面に膨張黒鉛シートを貼
り合わせた構成のヘッドガスケットでは、耐久試験にお
いてガスをシールすることが充分ではない。
【０００４】特開平６−147326号公報には、ガスをシー
ルするためにシリンダボアー周辺に凸状ビードを設けた
基板と段差状ビードを設けた基板とを複合したシリンダ
ヘッドガスケット、また、特開平６−147325号公報に
は、凸状ビードを設けた金属板とシリンダボアー部に折
り返しを設けた副板とを組み合わせた構成の積層金属板
ガスケットが提案されている。しかし、これらのガスケ
ットは、長期間の耐久試験でビード部に疲労クラックが
発生したり、耐久試験で燃焼室に接したシリンダボアー
部の膨張黒鉛シートが剥離脱落する等の不具合を発生す
る場合がある。
ルするためにシリンダボアー周辺に凸状ビードを設けた
基板と段差状ビードを設けた基板とを複合したシリンダ
ヘッドガスケット、また、特開平６−147325号公報に
は、凸状ビードを設けた金属板とシリンダボアー部に折
り返しを設けた副板とを組み合わせた構成の積層金属板
ガスケットが提案されている。しかし、これらのガスケ
ットは、長期間の耐久試験でビード部に疲労クラックが
発生したり、耐久試験で燃焼室に接したシリンダボアー
部の膨張黒鉛シートが剥離脱落する等の不具合を発生す
る場合がある。
【０００５】本発明は、上記の問題即ち面粗度吸収性、
耐熱性、膨張黒鉛シートを貼り合わせる作業性が向上
し、更にビード加工により発生する膨張黒鉛層に発生す
るクラックが防止出来る構成で、ビード部の疲労クラッ
ク、膨張黒鉛シートのシリンダボアー内への脱落剥離が
防止出来るシリンダヘッドガスケットを提供するもので
ある。
耐熱性、膨張黒鉛シートを貼り合わせる作業性が向上
し、更にビード加工により発生する膨張黒鉛層に発生す
るクラックが防止出来る構成で、ビード部の疲労クラッ
ク、膨張黒鉛シートのシリンダボアー内への脱落剥離が
防止出来るシリンダヘッドガスケットを提供するもので
ある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、シリンダボア
ーの周辺に山形のビードを設けた芯板の両側を膨張黒鉛
シートで接着し、かつ前記シリンダボアーの周縁で折り
返して形成した薄板鋼板製の保護板を前記芯板のシリン
ダボアー周縁に装着してなるシリンダヘッドガスケット
に関する。
ーの周辺に山形のビードを設けた芯板の両側を膨張黒鉛
シートで接着し、かつ前記シリンダボアーの周縁で折り
返して形成した薄板鋼板製の保護板を前記芯板のシリン
ダボアー周縁に装着してなるシリンダヘッドガスケット
に関する。
【０００７】本発明において、芯板はバネ特性を有する
厚さが０．１〜０．３mmのバネ鋼板を用いれば、ビード
のバネ特性及び山形のビードが形成し易いので好まし
い。なお本発明におけるシリンダボアー、山形のビード
等は、例えばバネ鋼板をプレス加工によって形成するこ
とができる。水穴及び油穴の周辺には段差のビードを設
けるのが好ましい。これらのビードにより、ガスケット
が締め付けられた状態でビード部の反発で面圧を集中さ
せ、ガス、水及び油をシール出来る。芯板の両側には膨
張黒鉛シートを貼り付ける。
厚さが０．１〜０．３mmのバネ鋼板を用いれば、ビード
のバネ特性及び山形のビードが形成し易いので好まし
い。なお本発明におけるシリンダボアー、山形のビード
等は、例えばバネ鋼板をプレス加工によって形成するこ
とができる。水穴及び油穴の周辺には段差のビードを設
けるのが好ましい。これらのビードにより、ガスケット
が締め付けられた状態でビード部の反発で面圧を集中さ
せ、ガス、水及び油をシール出来る。芯板の両側には膨
張黒鉛シートを貼り付ける。
【０００８】膨張黒鉛シートは、膨張黒鉛を原料とする
ものであれば特に制限はないが、例えば特公昭54−3379
9号公報に示されるように、天然黒鉛、キッシュ黒鉛、
熱分解黒鉛等の高度に結晶構造の発達した黒鉛を、濃硫
酸と硝酸との混液、濃硫酸と過マンガン酸カリウムとの
混液等の強酸化性の溶液に浸漬処理して黒鉛層間化合物
を生成させ、水洗してから急速加熱して、黒鉛結晶のＣ
軸方向を膨張処理した虫状形で圧縮特性を有する黒鉛粒
子を冷間加工したシートが用いられる。
ものであれば特に制限はないが、例えば特公昭54−3379
9号公報に示されるように、天然黒鉛、キッシュ黒鉛、
熱分解黒鉛等の高度に結晶構造の発達した黒鉛を、濃硫
酸と硝酸との混液、濃硫酸と過マンガン酸カリウムとの
混液等の強酸化性の溶液に浸漬処理して黒鉛層間化合物
を生成させ、水洗してから急速加熱して、黒鉛結晶のＣ
軸方向を膨張処理した虫状形で圧縮特性を有する黒鉛粒
子を冷間加工したシートが用いられる。
【０００９】膨張黒鉛シートは耐油特性の向上、強度、
作業性、ビード形成の容易さ、シールレベルの向上等の
点で当初の密度が０．１〜０．８ｇ/cm3の低密度のもの
を芯板に接着した後圧縮し、圧縮後の密度を０．８〜
１．５ｇ/cm3、厚さを０．０５〜０．２０mmとしたもの
が好ましい。
作業性、ビード形成の容易さ、シールレベルの向上等の
点で当初の密度が０．１〜０．８ｇ/cm3の低密度のもの
を芯板に接着した後圧縮し、圧縮後の密度を０．８〜
１．５ｇ/cm3、厚さを０．０５〜０．２０mmとしたもの
が好ましい。
【００１０】なお、ガスケット形状に打ち抜く作業は、
ビード付き芯板に膨張黒鉛シートを接着後に実施しても
よく、膨張黒鉛シートを接着する前のビード付き芯板に
行ってもよい。膨張黒鉛シートを芯板に接着する接着剤
は、特に制限はないが、フェノール樹脂、エポキシ変性
フェノール樹脂、ポリイミド樹脂等の熱硬化性のものが
好ましい。
ビード付き芯板に膨張黒鉛シートを接着後に実施しても
よく、膨張黒鉛シートを接着する前のビード付き芯板に
行ってもよい。膨張黒鉛シートを芯板に接着する接着剤
は、特に制限はないが、フェノール樹脂、エポキシ変性
フェノール樹脂、ポリイミド樹脂等の熱硬化性のものが
好ましい。
【００１１】芯板のシリンダボアー部分に該シリンダボ
アーの周縁で折り返して装着する薄板鋼板製の保護板
は、ガスケットが締め付けられた状態で、締め付け面圧
を集中させて高圧の燃焼ガスをシールするだけでなく、
芯板に接着した膨張黒鉛シートに直接火炎が当ることを
防ぎ、膨張黒鉛シート及び接着剤を保護する役目があ
る。また、芯板の山形のビード及び保護板の折り返し部
にガスをシールする面圧を分散することで、山形のビー
ド及び折り返し部に面圧が集中することを防止し、面圧
集中により発生する低サイクルの繰り返し荷重による金
属疲労を防ぐことが出来る。使用する薄板鋼板の厚さは
折り返し部のクラック発生防止及び折り返し部形成の容
易さの点で０．０５〜０．２０mmが好ましい。
アーの周縁で折り返して装着する薄板鋼板製の保護板
は、ガスケットが締め付けられた状態で、締め付け面圧
を集中させて高圧の燃焼ガスをシールするだけでなく、
芯板に接着した膨張黒鉛シートに直接火炎が当ることを
防ぎ、膨張黒鉛シート及び接着剤を保護する役目があ
る。また、芯板の山形のビード及び保護板の折り返し部
にガスをシールする面圧を分散することで、山形のビー
ド及び折り返し部に面圧が集中することを防止し、面圧
集中により発生する低サイクルの繰り返し荷重による金
属疲労を防ぐことが出来る。使用する薄板鋼板の厚さは
折り返し部のクラック発生防止及び折り返し部形成の容
易さの点で０．０５〜０．２０mmが好ましい。
【００１２】
【実施例】次に本発明の実施例を説明する。 実施例１ 厚さが０．２mmのＳＵＳ３０１Ｈのバネ鋼板の芯板を加
工して、図１及びそのＡ−Ａ断面図である図２に示すよ
うに、シリンダボアー１の周辺に高さ０．３mmの山形ビ
ード２を形成し、水穴３及び油穴４には０．２mmの段差
ビード５を形成した。この芯板１２の両面に接着剤のフ
ェノール樹脂ワニス（日立化成工業製、商品名ＶＰ１１
−Ｎ）６を塗工した。
工して、図１及びそのＡ−Ａ断面図である図２に示すよ
うに、シリンダボアー１の周辺に高さ０．３mmの山形ビ
ード２を形成し、水穴３及び油穴４には０．２mmの段差
ビード５を形成した。この芯板１２の両面に接着剤のフ
ェノール樹脂ワニス（日立化成工業製、商品名ＶＰ１１
−Ｎ）６を塗工した。
【００１３】このワニスを塗工した面に密度が０．２ｇ
/cm3及び厚さが０．５５mmの膨張黒鉛シート（日立化成
工業製、商品名カーボフィット）７を積層し、熱圧プレ
スにより温度１８０℃及び圧力１．４７ＭＰ（１５kg/c
m2）の条件で加圧して、芯板１２の両面に膨張黒鉛シー
ト７を接着し、その後ロールを通して膨張黒鉛シート７
を圧縮し、膨張黒鉛シート７の厚さを０．１mm及び密度
を１．１ｇ/cm3に仕上げた。次に、膨張黒鉛シート７を
接着した芯板１２をシリンダボアー１、水穴３及び油穴
４を所定の形状に打ち抜いてガスケット形状とした。一
方、厚さが０．１mmの薄板鋼板（ＳＵＳ３１０Ｓ）を前
記シリンダボアー１の周縁で折り返し、シリンダボアー
側から見て折り返し片の一方が山形ビード２の手前、他
方が山形ビード２を通過した部分に達するように加工し
た保護板９を作製し、これを芯板１２のシリンダボアー
１の周縁に装着し、シリンダヘッドガスケットとした。
なお、保護板９の外表面には二硫化モリブデン８をコー
ティングした。
/cm3及び厚さが０．５５mmの膨張黒鉛シート（日立化成
工業製、商品名カーボフィット）７を積層し、熱圧プレ
スにより温度１８０℃及び圧力１．４７ＭＰ（１５kg/c
m2）の条件で加圧して、芯板１２の両面に膨張黒鉛シー
ト７を接着し、その後ロールを通して膨張黒鉛シート７
を圧縮し、膨張黒鉛シート７の厚さを０．１mm及び密度
を１．１ｇ/cm3に仕上げた。次に、膨張黒鉛シート７を
接着した芯板１２をシリンダボアー１、水穴３及び油穴
４を所定の形状に打ち抜いてガスケット形状とした。一
方、厚さが０．１mmの薄板鋼板（ＳＵＳ３１０Ｓ）を前
記シリンダボアー１の周縁で折り返し、シリンダボアー
側から見て折り返し片の一方が山形ビード２の手前、他
方が山形ビード２を通過した部分に達するように加工し
た保護板９を作製し、これを芯板１２のシリンダボアー
１の周縁に装着し、シリンダヘッドガスケットとした。
なお、保護板９の外表面には二硫化モリブデン８をコー
ティングした。
【００１４】実施例２ 実施例１における保護板９を、図３に示すように、シリ
ンダボアー１の周縁で折り返す折り返し片の末端を、折
り返し片の双方共に山形ビード２の手前とした以外は実
施例１と同様の構造のシリンダヘッドガスケットを作製
した。 比較例１ 図４に示すように実施例１におけるシリンダボアー１に
保護板を設けない以外は実施例１と同様の構造のシリン
ダヘッドガスケットを作製した。 比較例２ 図５に示すように実施例１におけるシリンダボアー１の
周辺に山形ビードを設けない以外は実施例１と同様の構
造のシリンダヘッドガスケットを作製した。
ンダボアー１の周縁で折り返す折り返し片の末端を、折
り返し片の双方共に山形ビード２の手前とした以外は実
施例１と同様の構造のシリンダヘッドガスケットを作製
した。 比較例１ 図４に示すように実施例１におけるシリンダボアー１に
保護板を設けない以外は実施例１と同様の構造のシリン
ダヘッドガスケットを作製した。 比較例２ 図５に示すように実施例１におけるシリンダボアー１の
周辺に山形ビードを設けない以外は実施例１と同様の構
造のシリンダヘッドガスケットを作製した。
【００１５】比較例３ 実施例１で用いたバネ鋼板の芯板を加工して、図６に示
すように、シリンダボアー１、水穴３及び油穴の周辺に
高さ０．３mmの山形ビード２を形成し、その芯板１２の
両面に実施例１と同様の方法で膨張黒鉛シート７を接着
した。次に、シリンダボアー１の周縁に折り返し部１０
を設けた厚さ０．２mmのＳＵＳ３０４の副板１１のシー
ル面に、芯板に接着したものと同じ膨張黒鉛シート７を
実施例１と同じ接着剤を用いてを接着した。この副板１
１を芯板１２に接着した膨張黒鉛シート７に積層してシ
リンダヘッドガスケットを作製した。
すように、シリンダボアー１、水穴３及び油穴の周辺に
高さ０．３mmの山形ビード２を形成し、その芯板１２の
両面に実施例１と同様の方法で膨張黒鉛シート７を接着
した。次に、シリンダボアー１の周縁に折り返し部１０
を設けた厚さ０．２mmのＳＵＳ３０４の副板１１のシー
ル面に、芯板に接着したものと同じ膨張黒鉛シート７を
実施例１と同じ接着剤を用いてを接着した。この副板１
１を芯板１２に接着した膨張黒鉛シート７に積層してシ
リンダヘッドガスケットを作製した。
【００１６】次に各実施例及び各比較例で得られたシリ
ンダヘッドガスケットについて２００時間のベンチ耐久
試験（実機エンジン耐久試験）を実施した。なお試験条
件は各シリンダヘッドガスケットを実車に組み込み表１
に示すＡ及びＢの工程を繰り返し、２００時間継続して
行なった。
ンダヘッドガスケットについて２００時間のベンチ耐久
試験（実機エンジン耐久試験）を実施した。なお試験条
件は各シリンダヘッドガスケットを実車に組み込み表１
に示すＡ及びＢの工程を繰り返し、２００時間継続して
行なった。
【００１７】
【表１】
【００１８】その結果、実施例のシリンダーヘッドガス
ケットには試験中にガス、水及び油の漏洩は発生せず、
試験後のシリンダーヘッドガスケットにも異常は発見さ
れなかった。一方、比較例１のシリンダーヘッドガスケ
ットは９０時間の耐久でガス洩れが発生し、比較例２及
び３のシリンダーヘッドガスケットは、２００時間の試
験中にガス、水及び油の漏洩は確認出来なかったが、試
験後のシリンダーヘッドガスケットに比較例２では保護
板に一部クラックが発生し、比較例３ではシリンダボア
ー周縁の膨張黒鉛シートに一部崩れが発生した。
ケットには試験中にガス、水及び油の漏洩は発生せず、
試験後のシリンダーヘッドガスケットにも異常は発見さ
れなかった。一方、比較例１のシリンダーヘッドガスケ
ットは９０時間の耐久でガス洩れが発生し、比較例２及
び３のシリンダーヘッドガスケットは、２００時間の試
験中にガス、水及び油の漏洩は確認出来なかったが、試
験後のシリンダーヘッドガスケットに比較例２では保護
板に一部クラックが発生し、比較例３ではシリンダボア
ー周縁の膨張黒鉛シートに一部崩れが発生した。
【００１９】
【発明の効果】本発明によれば、山形ビードや保護板の
疲労クラックを防止し、膨張黒鉛シートのシリンダボア
ー内への脱落剥離が防いで、シリンダヘッドガスケット
の長寿命化を可能にする。
疲労クラックを防止し、膨張黒鉛シートのシリンダボア
ー内への脱落剥離が防いで、シリンダヘッドガスケット
の長寿命化を可能にする。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の実施例になるシリンダヘッドガスケッ
トの平面図である。
トの平面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】本発明の他の実施例になるシリンダヘッドガス
ケットの断面図である。
ケットの断面図である。
【図４】従来のシリンダヘッドガスケットの断面図であ
る。
る。
【図５】従来のシリンダヘッドガスケットの断面図であ
る。
る。
【図６】従来のシリンダヘッドガスケットの断面図であ
る。
る。
１…シリンダボアー、２…山形のビード、３…水穴、４
…油穴、５…段差ビード、６…接着剤、７…膨張黒鉛シ
ート、８…二硫化モリブデン、９…保護板、１０…折り
返し部、１１…副板、１２…芯板
…油穴、５…段差ビード、６…接着剤、７…膨張黒鉛シ
ート、８…二硫化モリブデン、９…保護板、１０…折り
返し部、１１…副板、１２…芯板
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 西田 達也 茨城県日立市鮎川町三丁目３番１号 日立 化成工業株式会社山崎工場内
Claims (3)
- 【請求項１】 シリンダボアーの周辺に山形のビードを
設けた芯板の両側を膨張黒鉛シートで接着し、かつ前記
シリンダボアーの周縁で折り返して形成した薄板鋼板製
の保護板を前記芯板のシリンダボアー周縁に装着してな
るシリンダヘッドガスケット。 - 【請求項２】 膨張黒鉛シートが、密度０．１〜０．８
ｇ/cm3のものを芯板に接着した後圧縮し、圧縮後の密度
を０．８〜１．５ｇ/cm3及び厚さを０．０５〜０．２０
mmとしたものである請求項１記載のシリンダヘッドガス
ケット。 - 【請求項３】 芯板が、厚さ０．１〜０．３mmのバネ鋼
板である請求項１又は２記載のシリンダヘッドガスケッ
ト。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1215395A JPH08200505A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | シリンダヘッドガスケット |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1215395A JPH08200505A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | シリンダヘッドガスケット |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08200505A true JPH08200505A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=11797531
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1215395A Pending JPH08200505A (ja) | 1995-01-30 | 1995-01-30 | シリンダヘッドガスケット |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08200505A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19731132A1 (de) * | 1997-07-19 | 1999-05-06 | Elringklinger Gmbh | Zylinderkopfdichtung |
| JP2007170461A (ja) * | 2005-12-20 | 2007-07-05 | Nippon Gasket Co Ltd | 金属ガスケット |
| JP2018027693A (ja) * | 2013-07-26 | 2018-02-22 | アール・エイ・インベストメント・マネジメント・ソシエテ・ア・レスポンサビリテ・リミテＲ．Ａ． Ｉｎｖｅｓｔｍｅｎｔ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ Ｓ．Ａ．Ｒ．Ｌ． | 金属とグラファイトのラミネート |
-
1995
- 1995-01-30 JP JP1215395A patent/JPH08200505A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19731132A1 (de) * | 1997-07-19 | 1999-05-06 | Elringklinger Gmbh | Zylinderkopfdichtung |
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| JP2018027693A (ja) * | 2013-07-26 | 2018-02-22 | アール・エイ・インベストメント・マネジメント・ソシエテ・ア・レスポンサビリテ・リミテＲ．Ａ． Ｉｎｖｅｓｔｍｅｎｔ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ Ｓ．Ａ．Ｒ．Ｌ． | 金属とグラファイトのラミネート |
| CN108162510A (zh) * | 2013-07-26 | 2018-06-15 | 奴格瑞普米特有限公司 | 金属和石墨层压件 |
| US11059267B2 (en) | 2013-07-26 | 2021-07-13 | Gripmetal Limited | Metal and graphite laminate |
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