JPH08199297A - 快削鋼 - Google Patents
快削鋼Info
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- JPH08199297A JPH08199297A JP3749595A JP3749595A JPH08199297A JP H08199297 A JPH08199297 A JP H08199297A JP 3749595 A JP3749595 A JP 3749595A JP 3749595 A JP3749595 A JP 3749595A JP H08199297 A JPH08199297 A JP H08199297A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】被削性および冷間加工性の優れた快削鋼を提供
する． 【構成】合金元素の含有率が重量で，Ｃ：０．０２〜
０．０６％，Ｍｎ：０．５〜１．４％，Ｐ：０．０２〜
０．１０％，Ｓ：０．２０〜０．４０％，Ｐｂ：０．１
０〜０．４０％，Ｔｅ：０．００５〜０．１５％を含有
し，必要に応じて，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％，Ｂ
ｉ：０．０２〜０．２％のうちから選んだ１種または２
種を含有し，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，パ
ーライトの体積率が５．０％以下であり，かつ，圧延方
向に平行な断面における最大のパーライト粒の面積と同
じ断面における最大の硫化物の面積の比が１．０以下で
あることを特徴とする被削性および冷間加工性に優れた
快削鋼．
する． 【構成】合金元素の含有率が重量で，Ｃ：０．０２〜
０．０６％，Ｍｎ：０．５〜１．４％，Ｐ：０．０２〜
０．１０％，Ｓ：０．２０〜０．４０％，Ｐｂ：０．１
０〜０．４０％，Ｔｅ：０．００５〜０．１５％を含有
し，必要に応じて，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％，Ｂ
ｉ：０．０２〜０．２％のうちから選んだ１種または２
種を含有し，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，パ
ーライトの体積率が５．０％以下であり，かつ，圧延方
向に平行な断面における最大のパーライト粒の面積と同
じ断面における最大の硫化物の面積の比が１．０以下で
あることを特徴とする被削性および冷間加工性に優れた
快削鋼．
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は快削鋼に関し，さらに詳
しくは，被削性を向上する添加元素であるところのＳ，
Ｐ，ＰｂおよびＴｅをある程度以上含有した快削鋼にお
いて冷間加工性および被削性に優れた快削鋼に関する．
しくは，被削性を向上する添加元素であるところのＳ，
Ｐ，ＰｂおよびＴｅをある程度以上含有した快削鋼にお
いて冷間加工性および被削性に優れた快削鋼に関する．
【０００２】
【従来の技術】従来よりＳおよびＰｂを増量添加した低
炭素硫黄鉛複合快削鋼が製造されているが，被削性を向
上するために添加されるこれらの元素は，同時に冷間に
おける塑性加工性を害し，冷間引抜き，冷間押出しなど
の素材加工や冷間鍛造，プレスなどの製品加工時に割れ
や表面欠陥を発生させるため，その添加量が冷間加工度
に応じた上限を越えない範囲に留められている．これ
は，主に，熱間加工により展伸した硫化物を起点として
亀裂が発生するためであり，硫化物を球状化することに
より，これをある程度回避することが可能である．特に
Ｔｅを添加することは硫化物の硬さを上昇させることな
く硫化物を球状化することができるため，被削性を劣化
させることなく冷間加工性を向上することが可能であ
る．
炭素硫黄鉛複合快削鋼が製造されているが，被削性を向
上するために添加されるこれらの元素は，同時に冷間に
おける塑性加工性を害し，冷間引抜き，冷間押出しなど
の素材加工や冷間鍛造，プレスなどの製品加工時に割れ
や表面欠陥を発生させるため，その添加量が冷間加工度
に応じた上限を越えない範囲に留められている．これ
は，主に，熱間加工により展伸した硫化物を起点として
亀裂が発生するためであり，硫化物を球状化することに
より，これをある程度回避することが可能である．特に
Ｔｅを添加することは硫化物の硬さを上昇させることな
く硫化物を球状化することができるため，被削性を劣化
させることなく冷間加工性を向上することが可能であ
る．
【０００３】
【発明が解決しようとする問題点】近年，ニアネットシ
ェイプ化の動向が顕著になり，被削性を重視した低炭素
硫黄鉛複合快削鋼においても，より高い冷間加工度が要
求されるようになった．Ｔｅを添加することにより硫化
物を球状化した低炭素硫黄鉛複合快削鋼において，冷間
加工度をさらに大きくするとパーライトを起点とする割
れが発生する．このような場合には，被削性を改善する
元素であるＳやＰｂを低減しても，冷間加工性の向上は
得られない．このような場合には，セメンタイトを球状
化する焼なましを行うことが限界加工度の上昇に有効で
あるが，熱処理費用分の製造コストの増大を招く．冷間
加工度の不足や熱処理の追加による製造コストの上昇を
切削加工で補うためには，さらに被削性を改善する元素
を増量する必要があるが，冷間加工性や熱間加工性，機
械的性質などの特性を劣化させるため困難である．この
ようなことから，被削性を維持しつつ，さらなる冷間加
工性の向上の需要に応えることができないという問題が
あった．
ェイプ化の動向が顕著になり，被削性を重視した低炭素
硫黄鉛複合快削鋼においても，より高い冷間加工度が要
求されるようになった．Ｔｅを添加することにより硫化
物を球状化した低炭素硫黄鉛複合快削鋼において，冷間
加工度をさらに大きくするとパーライトを起点とする割
れが発生する．このような場合には，被削性を改善する
元素であるＳやＰｂを低減しても，冷間加工性の向上は
得られない．このような場合には，セメンタイトを球状
化する焼なましを行うことが限界加工度の上昇に有効で
あるが，熱処理費用分の製造コストの増大を招く．冷間
加工度の不足や熱処理の追加による製造コストの上昇を
切削加工で補うためには，さらに被削性を改善する元素
を増量する必要があるが，冷間加工性や熱間加工性，機
械的性質などの特性を劣化させるため困難である．この
ようなことから，被削性を維持しつつ，さらなる冷間加
工性の向上の需要に応えることができないという問題が
あった．
【０００４】
【問題点を解決するための手段】本発明者はＳ，Ｐｂお
よびＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快削鋼の冷間加工
性の劣化の原因およびこれの改善方法を検討した結果，
以下のようなことを見出した．
よびＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快削鋼の冷間加工
性の劣化の原因およびこれの改善方法を検討した結果，
以下のようなことを見出した．
【０００５】Ｓ，ＰｂおよびＴｅを添加した低炭素硫黄
鉛複合快削鋼の冷間加工において発生する割れは，素材
表面近傍に熱間加工方向に連続して点在するパーライト
粒から発生した亀裂が連結したものであり，パーライト
の量およびパーライト粒の大きさが大きいほど発生しや
すい．したがって，パーライト量を減少させ，かつ，パ
ーライト粒を微細化することにより，冷間加工性すなわ
ち，割れが発生しない限界の加工度を高くすることが有
効である．このためには，パーライトの構成要素である
セメンタイトの形成元素であるＣ（炭素）を低減するこ
とが最も有効である．
鉛複合快削鋼の冷間加工において発生する割れは，素材
表面近傍に熱間加工方向に連続して点在するパーライト
粒から発生した亀裂が連結したものであり，パーライト
の量およびパーライト粒の大きさが大きいほど発生しや
すい．したがって，パーライト量を減少させ，かつ，パ
ーライト粒を微細化することにより，冷間加工性すなわ
ち，割れが発生しない限界の加工度を高くすることが有
効である．このためには，パーライトの構成要素である
セメンタイトの形成元素であるＣ（炭素）を低減するこ
とが最も有効である．
【０００６】また，一般に，低炭素硫黄快削鋼において
さらにＣを低減することは基地の延性を高めるため被削
性を劣化させる考えられてきたが，Ｓ，ＰｂおよびＴｅ
を添加した被削性の特に優れる低炭素硫黄鉛複合快削鋼
においては，介在物による延性の低減効果が高いため，
Ｃの低減により被削性が向上することが判明した．
さらにＣを低減することは基地の延性を高めるため被削
性を劣化させる考えられてきたが，Ｓ，ＰｂおよびＴｅ
を添加した被削性の特に優れる低炭素硫黄鉛複合快削鋼
においては，介在物による延性の低減効果が高いため，
Ｃの低減により被削性が向上することが判明した．
【０００７】以上のような研究の結果，Ｓ，Ｐｂおよび
Ｔｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快削鋼において，Ｃの
含有量を低減し，パーライトの量および大きさを低減す
ることにより，従来不可能であった高い冷間加工度と被
削性を両立させることが可能になった．
Ｔｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快削鋼において，Ｃの
含有量を低減し，パーライトの量および大きさを低減す
ることにより，従来不可能であった高い冷間加工度と被
削性を両立させることが可能になった．
【０００８】すなわち，本発明にかかわる冷間加工性お
よび被削性に優れた快削鋼は，合金元素の含有率が重量
で，Ｃ：０．０２〜０．０６％，Ｍｎ：０．５〜１．４
％，Ｐ：０．０２〜０．１０％，Ｓ：０．２０〜０．４
０％，Ｐｂ：０．１０〜０．４０％，Ｔｅ：０．００５
〜０．１５％を含有し，必要に応じて，Ｓｅ：０．０２
〜０．３０％，Ｂｉ：０．０２〜０．２％のうちから選
んだ１種または２種を含有し，残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなり，パーライトの体積率が５．０％以下であ
り，かつ，圧延方向に平行な断面における最大のパーラ
イト粒の面積と同じ断面における最大の硫化物の面積の
比が１．０以下であることを特徴とするものである．
よび被削性に優れた快削鋼は，合金元素の含有率が重量
で，Ｃ：０．０２〜０．０６％，Ｍｎ：０．５〜１．４
％，Ｐ：０．０２〜０．１０％，Ｓ：０．２０〜０．４
０％，Ｐｂ：０．１０〜０．４０％，Ｔｅ：０．００５
〜０．１５％を含有し，必要に応じて，Ｓｅ：０．０２
〜０．３０％，Ｂｉ：０．０２〜０．２％のうちから選
んだ１種または２種を含有し，残部Ｆｅおよび不可避不
純物からなり，パーライトの体積率が５．０％以下であ
り，かつ，圧延方向に平行な断面における最大のパーラ
イト粒の面積と同じ断面における最大の硫化物の面積の
比が１．０以下であることを特徴とするものである．
【０００９】本発明の快削鋼の化学成分および組織形態
の限定理由について以下に説明する．
の限定理由について以下に説明する．
【００１０】Ｃ：０．０２〜０．０６％ Ｃは鋼の強度を向上し，延性を低下させる元素である．
低炭素硫黄鉛複合快削鋼のように熱間圧延後に焼入れや
急冷などの熱履歴を付与しない場合には，そのほとんど
がセメンタイトとして存在し，さらにパーライトを形成
する．Ｓ，ＰｂおよびＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合
快削鋼の冷間加工性を向上するためにはパーライトの体
積率を低減し，かつ，パーライト粒を小さくする必要が
ある．このためには，Ｃの含有量を０．０６％以下にす
る必要がある．しかし，０．０２％未満に低減すること
は溶製費用の増大を招くため，Ｃの含有量は０．０２〜
０．０６％とする．
低炭素硫黄鉛複合快削鋼のように熱間圧延後に焼入れや
急冷などの熱履歴を付与しない場合には，そのほとんど
がセメンタイトとして存在し，さらにパーライトを形成
する．Ｓ，ＰｂおよびＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合
快削鋼の冷間加工性を向上するためにはパーライトの体
積率を低減し，かつ，パーライト粒を小さくする必要が
ある．このためには，Ｃの含有量を０．０６％以下にす
る必要がある．しかし，０．０２％未満に低減すること
は溶製費用の増大を招くため，Ｃの含有量は０．０２〜
０．０６％とする．
【００１１】Ｍｎ：０．５〜１．４％ Ｍｎは被削性の向上に有効なＭｎＳを生成させるために
必要な元素であり，含有量が０．５％未満では熱間加工
性が劣化し，また，１．４％を越えるとパーライト量が
増加し，冷間加工性を劣化させるとともに被削材の加工
硬化が顕著になり被削性が劣化する．よって，Ｍｎの含
有量は０．６〜１．４％とする．
必要な元素であり，含有量が０．５％未満では熱間加工
性が劣化し，また，１．４％を越えるとパーライト量が
増加し，冷間加工性を劣化させるとともに被削材の加工
硬化が顕著になり被削性が劣化する．よって，Ｍｎの含
有量は０．６〜１．４％とする．
【００１２】Ｐ：０．０２〜０．１０％ Ｐは鋼の延性を低下させ，切削加工時の切りくず処理性
を向上するとともに仕上げ面粗さを低減する元素である
が，含有量が０．０２％未満ではこれらの効果が小さ
く，０．１０％を越えて含有されると冷間加工性が劣化
する．よって，Ｐの含有量は０．０２〜０．１０％とす
る．
を向上するとともに仕上げ面粗さを低減する元素である
が，含有量が０．０２％未満ではこれらの効果が小さ
く，０．１０％を越えて含有されると冷間加工性が劣化
する．よって，Ｐの含有量は０．０２〜０．１０％とす
る．
【００１３】Ｓ：０．２０〜０．４０％ Ｓは被削性の向上に有効なＭｎＳを形成する元素であ
り，含有量が多いほど被削性を改善する効果が大きい
が，冷間加工性を劣化させる．Ｔｅと共に添加する場合
には，Ｓの含有量が０．２０％未満においては，冷間加
工性におよぼす悪影響が小さく，本発明を適用する必要
がない．また，０．４０％を越えると熱間加工性および
延性の低下が著しく，本発明の主旨であるところの冷間
加工性の改善の効果が小さくなる．よって，Ｓの含有量
は０．２０〜０．４０％とする．
り，含有量が多いほど被削性を改善する効果が大きい
が，冷間加工性を劣化させる．Ｔｅと共に添加する場合
には，Ｓの含有量が０．２０％未満においては，冷間加
工性におよぼす悪影響が小さく，本発明を適用する必要
がない．また，０．４０％を越えると熱間加工性および
延性の低下が著しく，本発明の主旨であるところの冷間
加工性の改善の効果が小さくなる．よって，Ｓの含有量
は０．２０〜０．４０％とする．
【００１４】Ｐｂ：０．１０〜０．４０％ Ｐｂは被削性全般の向上に有効な元素であり，含有量が
０．１０％未満では効果が小さい．また，０．２０％以
上のＳと共に添加される場合には，冷間加工性を低下さ
せる元素であるが，含有量が０．１０％未満では冷間加
工に及ぼす影響が小さく，本発明を適用する必要がな
い．一方，０．４０％を越えると冷間加工性の低下が著
しく，本発明の主旨であるところの冷間加工性の改善の
効果が小さくなる．よって，Ｐｂの含有量は０．１０〜
０．４０％とする．
０．１０％未満では効果が小さい．また，０．２０％以
上のＳと共に添加される場合には，冷間加工性を低下さ
せる元素であるが，含有量が０．１０％未満では冷間加
工に及ぼす影響が小さく，本発明を適用する必要がな
い．一方，０．４０％を越えると冷間加工性の低下が著
しく，本発明の主旨であるところの冷間加工性の改善の
効果が小さくなる．よって，Ｐｂの含有量は０．１０〜
０．４０％とする．
【００１５】Ｔｅ：０．００５〜０．１５％ Ｔｅは被削性を改善する元素であると同時に硫化物を球
状化することにより冷間加工性を向上する元素である．
含有量が０．００５％未満では冷間加工性を向上する効
果が小さく，０．１５％を越えると熱間加工性を著しく
低下させる．よってＴｅの含有量は０．００５〜０．１
５％とする．
状化することにより冷間加工性を向上する元素である．
含有量が０．００５％未満では冷間加工性を向上する効
果が小さく，０．１５％を越えると熱間加工性を著しく
低下させる．よってＴｅの含有量は０．００５〜０．１
５％とする．
【００１６】Ｓｅ：０．０２〜０．３０％ ＳｅはＭｎおよびＳと化合し，被削性の向上に有効なＭ
ｎ（Ｓ，Ｓｅ）を形成する元素であり，第２の発明にお
いて被削性の改善のため必要に応じて添加される．その
含有量が０．０２％未満においては被削性を改善する効
果が小さく，また，０．３０％を越えると被削性を改善
する効果が飽和し，また，添加費用が高くなる．よっ
て，Ｓｅの含有量は０．０２〜０．３０％とする．
ｎ（Ｓ，Ｓｅ）を形成する元素であり，第２の発明にお
いて被削性の改善のため必要に応じて添加される．その
含有量が０．０２％未満においては被削性を改善する効
果が小さく，また，０．３０％を越えると被削性を改善
する効果が飽和し，また，添加費用が高くなる．よっ
て，Ｓｅの含有量は０．０２〜０．３０％とする．
【００１７】Ｂｉ：０．０２〜０．２％ Ｂｉは被削性を改善する元素であり，第２の発明におい
て必要に応じて添加されるが，０．０２％未満では効果
が小さく，０．２％を越えると熱間加工性を著しく低下
させる．よってＢｉの含有量は０．０２〜０．２％とす
る．
て必要に応じて添加されるが，０．０２％未満では効果
が小さく，０．２％を越えると熱間加工性を著しく低下
させる．よってＢｉの含有量は０．０２〜０．２％とす
る．
【００１８】パーライト体積率：５．０％以下 ０．００５％以上のＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快
削鋼においては，冷間加工時の割れはパーライトから発
生する．この傾向はパーライトの体積率が５．０％を越
えると顕著になる．したがって，パーライトの体積率を
５．０％以下とする．
削鋼においては，冷間加工時の割れはパーライトから発
生する．この傾向はパーライトの体積率が５．０％を越
えると顕著になる．したがって，パーライトの体積率を
５．０％以下とする．
【００１９】最大パーライトの面積と最大硫化物の面積
の比：１．０以下 冷間加工時にパーライトから発生する割れを防止するに
は，パーライト量の低減と同時にパーライト粒が硫化物
より小さいことが必要である．冷間加工時の割れは，ひ
ずみの高い領域の中で最も寸法の大きい脆弱部から発生
するため，最大のパーライトの大きさを最大の硫化物よ
り小さくする必要がある．したがって，圧延方向に平行
な断面において観察される最大のパーライト粒の面積と
同じ断面内における最大の硫化物の面積の比を１．０以
下とする．
の比：１．０以下 冷間加工時にパーライトから発生する割れを防止するに
は，パーライト量の低減と同時にパーライト粒が硫化物
より小さいことが必要である．冷間加工時の割れは，ひ
ずみの高い領域の中で最も寸法の大きい脆弱部から発生
するため，最大のパーライトの大きさを最大の硫化物よ
り小さくする必要がある．したがって，圧延方向に平行
な断面において観察される最大のパーライト粒の面積と
同じ断面内における最大の硫化物の面積の比を１．０以
下とする．
【００２０】
【実施例】以下に実施例を挙げて本発明を説明する．表
１に示す化学組成の圧延鋼材を製造したのち，冷間引抜
き加工により直径１１ｍｍの丸棒材とし，冷間引抜き試
験，冷間鍛造試験および自動盤加工試験を行った．
１に示す化学組成の圧延鋼材を製造したのち，冷間引抜
き加工により直径１１ｍｍの丸棒材とし，冷間引抜き試
験，冷間鍛造試験および自動盤加工試験を行った．
【００２１】表１において開発鋼１なる集団すなわちＤ
１−１，Ｄ１−２，Ｄ１−３，Ｄ１−４，Ｄ１−５およ
びＤ１−６は本発明の請求項第１項に該当する発明鋼で
あり，比較鋼１なる集団すなわちＲ１−１，Ｒ１−２，
Ｒ１−３，Ｒ１−４，Ｒ１−５およびＲ１−６は開発鋼
１との比較のために製造した本発明の請求範囲から逸脱
する比較鋼である．また，開発鋼２なる集団すなわちＤ
２−１，Ｄ２−２，Ｄ２−３およびＤ２−４は本発明の
請求項第２項に該当する発明鋼であり，比較鋼２なる集
団すなわちＲ２−１，Ｒ２−２，Ｒ２−３およびＲ２−
４は開発鋼２との比較のために製造した本発明の請求範
囲から逸脱する比較鋼である．
１−１，Ｄ１−２，Ｄ１−３，Ｄ１−４，Ｄ１−５およ
びＤ１−６は本発明の請求項第１項に該当する発明鋼で
あり，比較鋼１なる集団すなわちＲ１−１，Ｒ１−２，
Ｒ１−３，Ｒ１−４，Ｒ１−５およびＲ１−６は開発鋼
１との比較のために製造した本発明の請求範囲から逸脱
する比較鋼である．また，開発鋼２なる集団すなわちＤ
２−１，Ｄ２−２，Ｄ２−３およびＤ２−４は本発明の
請求項第２項に該当する発明鋼であり，比較鋼２なる集
団すなわちＲ２−１，Ｒ２−２，Ｒ２−３およびＲ２−
４は開発鋼２との比較のために製造した本発明の請求範
囲から逸脱する比較鋼である．
【００２２】表１においてＦｐは断面の画像解析により
求めたパーライトの体積率を％（百分率）で表したもの
であり，ｐ／ｓは圧延方向に平行な断面における最大の
パーライト粒と最大の硫化物の面積の比である．
求めたパーライトの体積率を％（百分率）で表したもの
であり，ｐ／ｓは圧延方向に平行な断面における最大の
パーライト粒と最大の硫化物の面積の比である．
【００２３】Ｎｄは直径１１ｍｍの丸棒材に対して減面
率１５％の冷間引抜加工を繰り返し行った場合に表面欠
陥が発生するまでの繰り返し回数であり，Ｗｆは直径１
１ｍｍ長さ２０ｍｍの素材を軸方向に圧縮する冷間鍛造
を行った場合に側面に深さ１ｍｍ以上の割れが発生する
限界の圧縮率を％（百分率）で表したものである．
率１５％の冷間引抜加工を繰り返し行った場合に表面欠
陥が発生するまでの繰り返し回数であり，Ｗｆは直径１
１ｍｍ長さ２０ｍｍの素材を軸方向に圧縮する冷間鍛造
を行った場合に側面に深さ１ｍｍ以上の割れが発生する
限界の圧縮率を％（百分率）で表したものである．
【００２４】Ｌｍは被削性の代表値として自動盤による
外周溝入れ旋削におけるハイス工具の寿命を表してお
り，表２に示す条件による切削加工において加工物の直
径の増加が５０μｍとなる切削回数を寿命とした．
外周溝入れ旋削におけるハイス工具の寿命を表してお
り，表２に示す条件による切削加工において加工物の直
径の増加が５０μｍとなる切削回数を寿命とした．
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】表１において，本発明の請求項第１項に該
当する開発鋼１なる集団すなわちＤ１−１，Ｄ１−２，
Ｄ１−３，Ｄ１−４，Ｄ１−５およびＤ１−６は，比較
鋼１なる集団すなわちＲ１−１，Ｒ１−２，Ｒ１−３，
Ｒ１−４，Ｒ１−５およびＲ１−６に対して，Ｎｄすな
わち引抜加工可能な回数が多く，Ｗｆすなわち冷間鍛造
における限界圧縮率が高い．つまり，素材加工と製品加
工において冷間加工性が優れていることがわかる．これ
は，Ｆｐすなわちパーライトの体積率が５．０％以下で
あり，かつ，ｐ／ｓすなわち最大パーライト面積と最大
硫化物面積の比が１．０以下であることによるものであ
り，請求範囲の全域においてこの効果が認められる．し
かも，被削性の代表値であるＬｍすなわちハイス工具寿
命においても比較鋼１に比べて良好であることがわか
る．
当する開発鋼１なる集団すなわちＤ１−１，Ｄ１−２，
Ｄ１−３，Ｄ１−４，Ｄ１−５およびＤ１−６は，比較
鋼１なる集団すなわちＲ１−１，Ｒ１−２，Ｒ１−３，
Ｒ１−４，Ｒ１−５およびＲ１−６に対して，Ｎｄすな
わち引抜加工可能な回数が多く，Ｗｆすなわち冷間鍛造
における限界圧縮率が高い．つまり，素材加工と製品加
工において冷間加工性が優れていることがわかる．これ
は，Ｆｐすなわちパーライトの体積率が５．０％以下で
あり，かつ，ｐ／ｓすなわち最大パーライト面積と最大
硫化物面積の比が１．０以下であることによるものであ
り，請求範囲の全域においてこの効果が認められる．し
かも，被削性の代表値であるＬｍすなわちハイス工具寿
命においても比較鋼１に比べて良好であることがわか
る．
【００２８】また，本発明の請求項第２項に該当する開
発鋼２なる集団すなわちＤ２−１，Ｄ２−２，Ｄ２−３
およびＤ２−４も，比較鋼２なる集団すなわちＲ２−
１，Ｒ２−２，Ｒ２−３およびＲ２−４に対して，Ｎ
ｄ，ＷｆおよびＬｍにおいて優位であることがわかる．
発鋼２なる集団すなわちＤ２−１，Ｄ２−２，Ｄ２−３
およびＤ２−４も，比較鋼２なる集団すなわちＲ２−
１，Ｒ２−２，Ｒ２−３およびＲ２−４に対して，Ｎ
ｄ，ＷｆおよびＬｍにおいて優位であることがわかる．
【００２９】
【発明の効果】以上のように本発明によれば，Ｓ，Ｐｂ
およびＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快削鋼におい
て，Ｃの含有量を低減し，パーライトの量および大きさ
を低減することにより，被削性を維持しつつ冷間加工に
おける割れや表面欠陥の発生を抑制することが可能であ
り，従来不可能であった高い冷間加工性と被削性を両立
させた快削鋼を提供することができる．
およびＴｅを添加した低炭素硫黄鉛複合快削鋼におい
て，Ｃの含有量を低減し，パーライトの量および大きさ
を低減することにより，被削性を維持しつつ冷間加工に
おける割れや表面欠陥の発生を抑制することが可能であ
り，従来不可能であった高い冷間加工性と被削性を両立
させた快削鋼を提供することができる．
Claims (2)
- 【請求項１】 合金元素の含有率が重量で，Ｃ：０．０
２〜０．０６％，Ｍｎ：０．５〜１．４％，Ｐ：０．０
２〜０．１０％，Ｓ：０．２０〜０．４０％，Ｐｂ：
０．１０〜０．４０％，Ｔｅ：０．００５〜０．１５％
を含有し，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，パー
ライトの体積率が５．０％以下であり，かつ，圧延方向
に平行な断面における最大のパーライト粒の面積と最大
の硫化物の面積の比が１．０以下であることを特徴とす
る冷間加工性および被削性に優れた快削鋼． - 【請求項２】 合金元素の含有率が重量で，Ｃ：０．０
２〜０．０６％，Ｍｎ：０．５〜１．４％，Ｐ：０．０
２〜０．１０％，Ｓ：０．２０〜０．４０％，Ｐｂ：
０．１０〜０．４０％，Ｔｅ：０．００５〜０．１５％
を含有し，さらに，Ｓｅ：０．０２〜０．３０％，Ｂ
ｉ：０．０２〜０．２％のうちから選んだ１種または２
種を含有し，残部Ｆｅおよび不可避不純物からなり，パ
ーライトの体積率が５．０％以下であり，かつ，圧延方
向に平行な断面における最大のパーライト粒の面積と最
大の硫化物の面積の比が１．０以下であることを特徴と
する冷間加工性および被削性に優れた快削鋼．
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3749595A JPH08199297A (ja) | 1995-01-19 | 1995-01-19 | 快削鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3749595A JPH08199297A (ja) | 1995-01-19 | 1995-01-19 | 快削鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08199297A true JPH08199297A (ja) | 1996-08-06 |
Family
ID=12499114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3749595A Pending JPH08199297A (ja) | 1995-01-19 | 1995-01-19 | 快削鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08199297A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004081400A1 (ja) * | 2003-03-13 | 2004-09-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 流体軸受装置 |
-
1995
- 1995-01-19 JP JP3749595A patent/JPH08199297A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004081400A1 (ja) * | 2003-03-13 | 2004-09-23 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | 流体軸受装置 |
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