JPH0819912A - エンドミルによる切削加工方法 - Google Patents
エンドミルによる切削加工方法Info
- Publication number
- JPH0819912A JPH0819912A JP17187194A JP17187194A JPH0819912A JP H0819912 A JPH0819912 A JP H0819912A JP 17187194 A JP17187194 A JP 17187194A JP 17187194 A JP17187194 A JP 17187194A JP H0819912 A JPH0819912 A JP H0819912A
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- Japan
- Prior art keywords
- cutting
- end mill
- work
- axial
- cut
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 エンドミルによる側面切削加工に際してのび
びりや、機械の振動発生を減少させること。 【構成】 エンドミル１の軸線方向の切込量Ａd を、エ
ンドミルの捩れ刃の軸線方向ピッチＰの整数倍乃至その
近傍に設定し、切削時におけるワーク３に対する切刃の
接触長さＬが何時もあまり変化しないようにした。
びりや、機械の振動発生を減少させること。 【構成】 エンドミル１の軸線方向の切込量Ａd を、エ
ンドミルの捩れ刃の軸線方向ピッチＰの整数倍乃至その
近傍に設定し、切削時におけるワーク３に対する切刃の
接触長さＬが何時もあまり変化しないようにした。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エンドミルによる側面
切削加工方法に関する。
切削加工方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】エンドミルによる側面切削加工に際し、
従来の条件設定では、深さ方向の切込量を形状的な都合
やカタログ値から決定していた。
従来の条件設定では、深さ方向の切込量を形状的な都合
やカタログ値から決定していた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記のような従来の加
工方法では、切込量の設定基準が曖昧で不安定な切削条
件を設定するケースが多く、エンドミルのびびりや、機
械の振動発生の原因となっていた。するとワークの仕上
げ面粗度が悪化したり、加工精度が落ちる。よって本願
発明の目的は、このような問題点をなくし、エンドミル
のびびりや機械の振動が発生しにくい安定した（切削力
変動の少ない）エンドミルによる切削加工方法を提供す
ることである。
工方法では、切込量の設定基準が曖昧で不安定な切削条
件を設定するケースが多く、エンドミルのびびりや、機
械の振動発生の原因となっていた。するとワークの仕上
げ面粗度が悪化したり、加工精度が落ちる。よって本願
発明の目的は、このような問題点をなくし、エンドミル
のびびりや機械の振動が発生しにくい安定した（切削力
変動の少ない）エンドミルによる切削加工方法を提供す
ることである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明は、どのような場
合に振動が大きくなり、どういう場合に安定した加工が
できるかを解析することにより、上記課題を解決しよう
とするもので、下記のように構成されている。
合に振動が大きくなり、どういう場合に安定した加工が
できるかを解析することにより、上記課題を解決しよう
とするもので、下記のように構成されている。
【０００５】回転主軸に装着したエンドミルによりワー
クの側面切削を行うエンドミルによる切削加工方法にお
いて、前記エンドミルの軸線方向の切込みをほぼ前記エ
ンドミルの捩れ刃の軸線方向ピッチの整数倍に設定し加
工することを特徴とするエンドミルによる切削加工方
法。
クの側面切削を行うエンドミルによる切削加工方法にお
いて、前記エンドミルの軸線方向の切込みをほぼ前記エ
ンドミルの捩れ刃の軸線方向ピッチの整数倍に設定し加
工することを特徴とするエンドミルによる切削加工方
法。
【０００６】
【作用】本発明によれば、エンドミルの軸線方向の切込
量を、エンドミルの捩れ刃の軸線方向ピッチの整数倍乃
至その近傍に設定したので、切削時におけるワークに対
する切刃の接触長さの和が何時もほぼ一定となるため、
切削力に変動が生ぜず、安定した状態となる。それゆ
え、ワークの仕上げ面粗度が向上し、切削音や機械の振
動が減少する。
量を、エンドミルの捩れ刃の軸線方向ピッチの整数倍乃
至その近傍に設定したので、切削時におけるワークに対
する切刃の接触長さの和が何時もほぼ一定となるため、
切削力に変動が生ぜず、安定した状態となる。それゆ
え、ワークの仕上げ面粗度が向上し、切削音や機械の振
動が減少する。
【０００７】
【実施例】図１は本発明によるエンドミル切削加工方法
の概略説明図で、６枚刃で４５°ねじれ角の切刃を有す
るエンドミル１によるワーク３の切削加工状態を示して
おり、Ｐは捩れ刃の軸線方向ピッチ、Ａd は軸線方向の
切込量、Ｒd は側面切込量で、Ａd ＝２Ｐの場合を示し
ており、（ａ）は側面図、（ｂ）は上面図、（ｃ）はエ
ンドミルの位相とワークに対する切刃接触長さの和Ｌと
の関係を示す説明図、である。
の概略説明図で、６枚刃で４５°ねじれ角の切刃を有す
るエンドミル１によるワーク３の切削加工状態を示して
おり、Ｐは捩れ刃の軸線方向ピッチ、Ａd は軸線方向の
切込量、Ｒd は側面切込量で、Ａd ＝２Ｐの場合を示し
ており、（ａ）は側面図、（ｂ）は上面図、（ｃ）はエ
ンドミルの位相とワークに対する切刃接触長さの和Ｌと
の関係を示す説明図、である。
【０００８】図１（ｂ）では、軸線方向切込量Ａd ＝２
Ｐにおける切刃接触長さの和 Ｌ＝Ｌ1 ＋Ｌ2 ＋Ｌ
3 で、常に一定となっているのを示すものである。な
お、Ｌ1 、Ｌ2 及びＬ3 はエンドミルの各捩れ刃とワー
クとの接触長さを示す。上記のような条件下では、図１
（ｃ）に示すように、エンドミルの位相の変化に関係な
く上述のように切刃のワークへの接触長さの和Ｌが一定
となるので、切削力変動が小さく、したがって振動の発
生も少なくなる。なお、図中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは、
特定の刃が切削角だけ回転するときのエンドミルの各位
相をそれぞれ経過的に示しており、この場合６枚刃であ
るのでａからｅまでの位相は、３６０°／６＝６０°と
なっている。
Ｐにおける切刃接触長さの和 Ｌ＝Ｌ1 ＋Ｌ2 ＋Ｌ
3 で、常に一定となっているのを示すものである。な
お、Ｌ1 、Ｌ2 及びＬ3 はエンドミルの各捩れ刃とワー
クとの接触長さを示す。上記のような条件下では、図１
（ｃ）に示すように、エンドミルの位相の変化に関係な
く上述のように切刃のワークへの接触長さの和Ｌが一定
となるので、切削力変動が小さく、したがって振動の発
生も少なくなる。なお、図中、ａ、ｂ、ｃ、ｄ、ｅは、
特定の刃が切削角だけ回転するときのエンドミルの各位
相をそれぞれ経過的に示しており、この場合６枚刃であ
るのでａからｅまでの位相は、３６０°／６＝６０°と
なっている。
【０００９】上記したように、エンドミルの位相の変化
に関係なく切刃のワークへの接触長さの和Ｌを一定とす
ることにより、切削力変動が小さく、従って振動の発生
も少なくすることができるのであるが、これを軸方向切
込量を変化させてその切削力変動をオッシロスコープを
用いた実験結果を図２に示している。
に関係なく切刃のワークへの接触長さの和Ｌを一定とす
ることにより、切削力変動が小さく、従って振動の発生
も少なくすることができるのであるが、これを軸方向切
込量を変化させてその切削力変動をオッシロスコープを
用いた実験結果を図２に示している。
【００１０】図２（ａ）では、Ｐ＝６mm、Ａd ＝４mm
で、Ａd ＜Ｐの場合を示し、切削力変動が大きく不安定
となっている。ワークに対する切削反力のＸ、Ｙ軸方向
分力を、オッシロスコープ上で合成してそのリサージュ
図形を画かせたとき、前記リサージュ図形は特定方向に
細長く伸び、エンドミル回転中心から例えば最大２５K
g、最大変動量３５Kgになる。すなわち、切削反力の最
大値が大きく、かつ、その変動の割合が極めて大きい。
しかし、図２（ｂ）では、Ａd ＝６mmで、Ａd ≒Ｐの場
合を示し、切削力の変動は小さく、安定している。
で、Ａd ＜Ｐの場合を示し、切削力変動が大きく不安定
となっている。ワークに対する切削反力のＸ、Ｙ軸方向
分力を、オッシロスコープ上で合成してそのリサージュ
図形を画かせたとき、前記リサージュ図形は特定方向に
細長く伸び、エンドミル回転中心から例えば最大２５K
g、最大変動量３５Kgになる。すなわち、切削反力の最
大値が大きく、かつ、その変動の割合が極めて大きい。
しかし、図２（ｂ）では、Ａd ＝６mmで、Ａd ≒Ｐの場
合を示し、切削力の変動は小さく、安定している。
【００１１】さらに、図２（ｃ）では、Ａd ＝１０mm
で、Ｐ＜Ａd ＜２Ｐの場合を示し、図２（ａ）と同様に
切削力変動が大きく、不安定となっている。また、図２
（ｄ）では、Ａd ＝１２mmで、Ａd ≒２Ｐの場合を示
し、このときも図２（ｂ）と同様に切削力の変動は小さ
く、安定している。
で、Ｐ＜Ａd ＜２Ｐの場合を示し、図２（ａ）と同様に
切削力変動が大きく、不安定となっている。また、図２
（ｄ）では、Ａd ＝１２mmで、Ａd ≒２Ｐの場合を示
し、このときも図２（ｂ）と同様に切削力の変動は小さ
く、安定している。
【００１２】図３はＡd ＝１．５Ｐで、６枚刃、４５°
ねじれの場合のエンドミルの位相とワークに対する切刃
接触長さの和Ｌとの関係を示す説明図で、図中、ｃの状
態では切刃接触長さの和はａ、ｅの位相の場合の５０％
となっており、これをみれば、上記のような条件下では
切削力の変動が大きく、また、振動が発生することが明
らかである。
ねじれの場合のエンドミルの位相とワークに対する切刃
接触長さの和Ｌとの関係を示す説明図で、図中、ｃの状
態では切刃接触長さの和はａ、ｅの位相の場合の５０％
となっており、これをみれば、上記のような条件下では
切削力の変動が大きく、また、振動が発生することが明
らかである。
【００１３】図４はφ１２mm、６枚刃のスクエアエンド
ミルで、回転数２６５０／毎分、側面切込量Ｒd ＝０．
５mm、Ｐ＝６mm、ワーク材質Ｓ５５Ｃの条件下での軸線
方向切込量Ａd と切削力との関係を示す実験データを示
すグラフで、これをみれば明らかなように、軸線方向切
込量Ａd の変化に伴い、一定周期的に切削力に変動が生
じていることが判る。すなわち、Ａd ＝６及び１２mmの
場合が、他の場合に比べて切削力が著しく小さくなって
示されている。
ミルで、回転数２６５０／毎分、側面切込量Ｒd ＝０．
５mm、Ｐ＝６mm、ワーク材質Ｓ５５Ｃの条件下での軸線
方向切込量Ａd と切削力との関係を示す実験データを示
すグラフで、これをみれば明らかなように、軸線方向切
込量Ａd の変化に伴い、一定周期的に切削力に変動が生
じていることが判る。すなわち、Ａd ＝６及び１２mmの
場合が、他の場合に比べて切削力が著しく小さくなって
示されている。
【００１４】また、側面切込量Ｒd をエンドミル直径Ｄ
で割った値を０．１以下の浅切込みとし、送り速度を速
くして切削する方が、深切込みで送り速度を遅くするよ
りも切屑除去率は同じでも振動が少なく、安定した切削
が行えることが確認できた。
で割った値を０．１以下の浅切込みとし、送り速度を速
くして切削する方が、深切込みで送り速度を遅くするよ
りも切屑除去率は同じでも振動が少なく、安定した切削
が行えることが確認できた。
【００１５】
【発明の効果】本願発明の切削加工方法によれば、エン
ドミルの軸線方向の切込量を、エンドミルの軸線方向ピ
ッチの整数倍近傍に設定したので、切削時におけるワー
クに対する切れ刃の接触長さが何時も一定となるため、
切削力に変動が生ぜず、安定した切削状態が得られる。
よって、ワークの仕上げ面粗度が良好で、加工精度も向
上する。またエンドミルのびびりがなくなり、切削音や
機械の振動も減少させることができる。
ドミルの軸線方向の切込量を、エンドミルの軸線方向ピ
ッチの整数倍近傍に設定したので、切削時におけるワー
クに対する切れ刃の接触長さが何時も一定となるため、
切削力に変動が生ぜず、安定した切削状態が得られる。
よって、ワークの仕上げ面粗度が良好で、加工精度も向
上する。またエンドミルのびびりがなくなり、切削音や
機械の振動も減少させることができる。
【００１６】即ち、実際の切削加工に際し、エンドミル
の軸方向の切込量をワークの厚さに応じて選択使用する
とか、切込加工を数回に分割し、その切込量を捩れ刃の
ピッチの整数倍乃至その近傍に分割設定するようにすれ
ば、良好な加工を行うことができることになる。
の軸方向の切込量をワークの厚さに応じて選択使用する
とか、切込加工を数回に分割し、その切込量を捩れ刃の
ピッチの整数倍乃至その近傍に分割設定するようにすれ
ば、良好な加工を行うことができることになる。
【図１】本発明によるエンドミル切削加工方法の概略説
明図である。
明図である。
【図２】軸線方向切込量を変化させてその切削力変動を
オッシロスコープを用いて表示した実験結果を示す図で
ある。
オッシロスコープを用いて表示した実験結果を示す図で
ある。
【図３】エンドミルの位相とワークに対する切刃接触長
さＬとの関係を示す説明図である。
さＬとの関係を示す説明図である。
【図４】エンドミルの軸線方向切込量と切削力との関係
を示す実験データのグラフである。
を示す実験データのグラフである。
１ エンドミル ３ ワーク Ａd エンドミルの軸方向切込量 Ｒd エンドミルの側面切込量 Ｐ ピッチ
【手続補正書】
【提出日】平成６年８月１日
【手続補正１】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
Claims (1)
- 【請求項１】 回転主軸に装着したエンドミルによりワ
ークの側面切削を行うエンドミルによる切削加工方法に
おいて、 前記エンドミルの軸線方向の切込みをほぼ前記エンドミ
ルの捩れ刃の軸線方向ピッチの整数倍に設定し加工する
ことを特徴とするエンドミルによる切削加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17187194A JPH0819912A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | エンドミルによる切削加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17187194A JPH0819912A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | エンドミルによる切削加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0819912A true JPH0819912A (ja) | 1996-01-23 |
Family
ID=15931343
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17187194A Pending JPH0819912A (ja) | 1994-06-30 | 1994-06-30 | エンドミルによる切削加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0819912A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004034171A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-02-05 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | エンドミル加工方法 |
| WO2018042866A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | 三菱重工業株式会社 | 耐熱合金の切削加工条件設定方法及び耐熱合金の切削加工方法 |
-
1994
- 1994-06-30 JP JP17187194A patent/JPH0819912A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004034171A (ja) * | 2002-06-28 | 2004-02-05 | Mitsubishi Materials Kobe Tools Corp | エンドミル加工方法 |
| WO2018042866A1 (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | 三菱重工業株式会社 | 耐熱合金の切削加工条件設定方法及び耐熱合金の切削加工方法 |
| JP2018034287A (ja) * | 2016-09-02 | 2018-03-08 | 三菱重工業株式会社 | 耐熱合金の切削加工条件設定方法及び耐熱合金の切削加工方法 |
| CN109641291A (zh) * | 2016-09-02 | 2019-04-16 | 三菱重工业株式会社 | 耐热合金的切削加工条件设定方法以及耐热合金的切削加工方法 |
| US11925992B2 (en) | 2016-09-02 | 2024-03-12 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Method of setting heat-resistant alloy cutting conditions and method of cutting heat-resistant alloy |
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