JPH08193383A - Ｉ型桁の座屈補剛構造 - Google Patents
Ｉ型桁の座屈補剛構造Info
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- JPH08193383A JPH08193383A JP2228295A JP2228295A JPH08193383A JP H08193383 A JPH08193383 A JP H08193383A JP 2228295 A JP2228295 A JP 2228295A JP 2228295 A JP2228295 A JP 2228295A JP H08193383 A JPH08193383 A JP H08193383A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 横座屈強度を増加するのに桁拘束間距離を狭
くする必要がなく、かつ局部座屈強度を増加するのに圧
縮側フランジの板厚を増大する必要がない、したがっ
て、部材数節減及び重量軽減に優れた経済的なＩ型桁の
座屈補剛構造を図る。 【構成】 Ｉ型桁０２の圧縮側フランジ０５の左右端部
にそれぞれＩ型桁０２の軸線に沿って延びる帯状鉛直部
材である端部補剛材１を具え、Ｉ型桁０２の横座屈強度
及び局部座屈強度が補強されること。
くする必要がなく、かつ局部座屈強度を増加するのに圧
縮側フランジの板厚を増大する必要がない、したがっ
て、部材数節減及び重量軽減に優れた経済的なＩ型桁の
座屈補剛構造を図る。 【構成】 Ｉ型桁０２の圧縮側フランジ０５の左右端部
にそれぞれＩ型桁０２の軸線に沿って延びる帯状鉛直部
材である端部補剛材１を具え、Ｉ型桁０２の横座屈強度
及び局部座屈強度が補強されること。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＩ型桁の座屈補剛構造に
関する。
関する。
【０００２】
【従来の技術】例えば、鋼製の橋梁０１としては、従
来、図３(A) 平面図及び同図(B) 正面図に示すように、
Ｉ型桁０２，横構０３，対傾構０４等が協働して形成す
るものが知られている。このような橋梁０１の開断面桁
であるＩ型桁０２では、図３(C) 斜視図及び同図(D) 線
図に示すように、例えば、圧縮側フランジ０５の自由突
出長をｂ，板厚をｔ，桁拘束間距離をｌO とそれぞれす
ると、ｌO ／ｂ，ｔ／ｂの値を制限することにより横座
屈強度，局部座屈強度を確保している。
来、図３(A) 平面図及び同図(B) 正面図に示すように、
Ｉ型桁０２，横構０３，対傾構０４等が協働して形成す
るものが知られている。このような橋梁０１の開断面桁
であるＩ型桁０２では、図３(C) 斜視図及び同図(D) 線
図に示すように、例えば、圧縮側フランジ０５の自由突
出長をｂ，板厚をｔ，桁拘束間距離をｌO とそれぞれす
ると、ｌO ／ｂ，ｔ／ｂの値を制限することにより横座
屈強度，局部座屈強度を確保している。
【０００３】まず、図３(E) 横断面図において、鎖線は
Ｉ型桁０２が捩れて水平方向に曲がる現象の横捩れ座屈
を示し、横捩れ座屈強度、すなわち、横座屈強度につい
て、理想横座屈モーメントＭcrは両端単純支持の条件
で、 Ｍcr＝（π／ｌ0 ）｛〔（ＥＩY ＧＪd ）（１ーＩY ＩZ -1）-1〕 〔１＋π2 ｌ0 -2ＥＩW Ｇ-1Ｊd -1〕｝0.5 ≒Ｈ（Ｂ／ｌ0 ）2 ……(1) Ｅ：鋼のヤング係数 Ｇ：鋼の剪断弾性係数 Ｈ：関数 Ｉy ：ｙ軸周り曲げ剛性 Ｉz ：Ｚ軸周り曲げ剛性 Ｉw ：そり剛性 Ｊd ：純捩れ剛性 ｌ0 ：桁拘束間距離
Ｉ型桁０２が捩れて水平方向に曲がる現象の横捩れ座屈
を示し、横捩れ座屈強度、すなわち、横座屈強度につい
て、理想横座屈モーメントＭcrは両端単純支持の条件
で、 Ｍcr＝（π／ｌ0 ）｛〔（ＥＩY ＧＪd ）（１ーＩY ＩZ -1）-1〕 〔１＋π2 ｌ0 -2ＥＩW Ｇ-1Ｊd -1〕｝0.5 ≒Ｈ（Ｂ／ｌ0 ）2 ……(1) Ｅ：鋼のヤング係数 Ｇ：鋼の剪断弾性係数 Ｈ：関数 Ｉy ：ｙ軸周り曲げ剛性 Ｉz ：Ｚ軸周り曲げ剛性 Ｉw ：そり剛性 Ｊd ：純捩れ剛性 ｌ0 ：桁拘束間距離
【０００４】そして、初期不整を考えて、Ｉ型桁０２の
曲げ強度Ｍbul は、 Ｍbul ＝ｇ〔（ＭE ／Ｍcr）0.5 〕………(2) ＭE ：Ｉ型桁０２の降状モーメント ここで、道路橋示方書・同解説ではこれを考慮して、圧
縮側フランジ０５の許容応力度を鋼種にもよるが、Ｂ／
ｌ0 のパラメータで与え、Ｂ／ｌ0 ≦０．２程度から許
容応力度を落としている。
曲げ強度Ｍbul は、 Ｍbul ＝ｇ〔（ＭE ／Ｍcr）0.5 〕………(2) ＭE ：Ｉ型桁０２の降状モーメント ここで、道路橋示方書・同解説ではこれを考慮して、圧
縮側フランジ０５の許容応力度を鋼種にもよるが、Ｂ／
ｌ0 のパラメータで与え、Ｂ／ｌ0 ≦０．２程度から許
容応力度を落としている。
【０００５】次に、図３(F) 横断面図において、鎖線は
圧縮側フランジ０５の捩れ座屈を示し、圧縮側フランジ
０５の捩れ座屈強度、換言すれば、局部座屈強度につい
て、理想局部座屈強度σcrは σcr＝０．４３π2 Ｅ〔１２（１−ν2 ）〕-1（ｔ／ｂ）2 ………(3) で示されるが初期不整の影響により、座屈強度σbul は σbul ＝ｆ〔（σY ／σcr）0.5 〕………(4) で示される。なお、νは鋼のポアソン比である。ここ
で、σY は鋼材の降状応力で、σbul はｔ／ｂの関数で
示され、鋼製橋梁の規準である道路橋示方書、同解説で
は、鋼種にもよるが、ｔ／ｂ≦１／１０でおおむね許容
応力度を落とした設計手法がとられている。
圧縮側フランジ０５の捩れ座屈を示し、圧縮側フランジ
０５の捩れ座屈強度、換言すれば、局部座屈強度につい
て、理想局部座屈強度σcrは σcr＝０．４３π2 Ｅ〔１２（１−ν2 ）〕-1（ｔ／ｂ）2 ………(3) で示されるが初期不整の影響により、座屈強度σbul は σbul ＝ｆ〔（σY ／σcr）0.5 〕………(4) で示される。なお、νは鋼のポアソン比である。ここ
で、σY は鋼材の降状応力で、σbul はｔ／ｂの関数で
示され、鋼製橋梁の規準である道路橋示方書、同解説で
は、鋼種にもよるが、ｔ／ｂ≦１／１０でおおむね許容
応力度を落とした設計手法がとられている。
【０００６】しかしながら、このようなＩ型桁０２の構
造では、下記のような欠点がある。 (1) 横座屈が生じないようにするためには、（桁拘束間
距離ｌ0 ）／（フランジ自由突出長ｂ）を一定値内に抑
えて、横曲げ剛性を高め、横座屈強度を維持しなければ
ならないので、横構０３や対傾構０４等の部材数が増
し、その結果、Ｉ型桁０２の重量及び製作工数が嵩み、
したがって経済性が低下する。 (2) 局部座屈が生じないようにするためには、（フラン
ジ自由突出長ｂ）／（フランジ厚さｔ）を一定値内に抑
えて、捩れ剛性を高め、局部座屈強度を維持しなければ
ならないので、フランジ厚さｔが増し、その結果、Ｉ型
桁０２の重量が嵩み、したがって、経済性が低下する。
造では、下記のような欠点がある。 (1) 横座屈が生じないようにするためには、（桁拘束間
距離ｌ0 ）／（フランジ自由突出長ｂ）を一定値内に抑
えて、横曲げ剛性を高め、横座屈強度を維持しなければ
ならないので、横構０３や対傾構０４等の部材数が増
し、その結果、Ｉ型桁０２の重量及び製作工数が嵩み、
したがって経済性が低下する。 (2) 局部座屈が生じないようにするためには、（フラン
ジ自由突出長ｂ）／（フランジ厚さｔ）を一定値内に抑
えて、捩れ剛性を高め、局部座屈強度を維持しなければ
ならないので、フランジ厚さｔが増し、その結果、Ｉ型
桁０２の重量が嵩み、したがって、経済性が低下する。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、このような
事情に鑑みて提案されたもので、横座屈強度を増加する
のに桁拘束間距離を狭くする必要がなく、かつ局部座屈
強度を増加するのに圧縮側フランジの板厚を増大する必
要がない、したがって、部材数節減及び重量軽減に優れ
た経済的なＩ型桁の座屈補剛構造を提供することを目的
とする。
事情に鑑みて提案されたもので、横座屈強度を増加する
のに桁拘束間距離を狭くする必要がなく、かつ局部座屈
強度を増加するのに圧縮側フランジの板厚を増大する必
要がない、したがって、部材数節減及び重量軽減に優れ
た経済的なＩ型桁の座屈補剛構造を提供することを目的
とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】そのために、本発明はＩ
型桁の圧縮側フランジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁
の軸線に沿って延びる帯状鉛直部材である端部補剛材を
具え、上記Ｉ型桁の横座屈強度及び局部座屈強度が補強
されることを特徴とする。
型桁の圧縮側フランジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁
の軸線に沿って延びる帯状鉛直部材である端部補剛材を
具え、上記Ｉ型桁の横座屈強度及び局部座屈強度が補強
されることを特徴とする。
【０００９】
【作用】このような構成によれば、Ｉ型桁の圧縮側フラ
ンジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁の軸線に沿って延
びる帯状鉛直部材である端部補剛材を具え、上記Ｉ型桁
の横座屈強度及び局部座屈強度が補強されているので、
下記の作用が行われる。 (1) Ｉ型桁の横座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の部材数の節減が可能となる。 (2) Ｉ型桁の局部座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の大幅な軽量化が可能となる。
ンジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁の軸線に沿って延
びる帯状鉛直部材である端部補剛材を具え、上記Ｉ型桁
の横座屈強度及び局部座屈強度が補強されているので、
下記の作用が行われる。 (1) Ｉ型桁の横座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の部材数の節減が可能となる。 (2) Ｉ型桁の局部座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の大幅な軽量化が可能となる。
【００１０】
【実施例】本発明を図３に示したＩ型桁０２に適用した
第１実施例を図面について説明すると、図３と同一の符
号はそれぞれ同図と同一の部材を示し、まず、図１(A)
斜視図において、１はＩ型桁０２の上部フランジである
圧縮側フランジ２の左右端にそれぞれ上端が溶着されＩ
型桁０２の軸線に沿って延びる鉛直帯状の端部補剛材で
ある。
第１実施例を図面について説明すると、図３と同一の符
号はそれぞれ同図と同一の部材を示し、まず、図１(A)
斜視図において、１はＩ型桁０２の上部フランジである
圧縮側フランジ２の左右端にそれぞれ上端が溶着されＩ
型桁０２の軸線に沿って延びる鉛直帯状の端部補剛材で
ある。
【００１１】このような構造において、理想横座屈モー
メントＭcrは Ｍcr＝（π／ｌO ) ｛（ＥＩY ＧＪd )(１＋ＥＪW ｌ0 -2Ｇ-1Ｊd -1）｝0.5 ………(5) ここでＩY ：横曲げ剛性 ＪW ：そり剛性 Ｊd ：純ねじり剛性 Ｅ：ヤング定数 Ｇ：せん断弾性係数 本発明により、小さな端部補剛材１により(5) 式のＩY
及びＪW が格段に大きくなるので、Ｍcrが増大し、した
がって、横座屈強度が大巾に向上する。
メントＭcrは Ｍcr＝（π／ｌO ) ｛（ＥＩY ＧＪd )(１＋ＥＪW ｌ0 -2Ｇ-1Ｊd -1）｝0.5 ………(5) ここでＩY ：横曲げ剛性 ＪW ：そり剛性 Ｊd ：純ねじり剛性 Ｅ：ヤング定数 Ｇ：せん断弾性係数 本発明により、小さな端部補剛材１により(5) 式のＩY
及びＪW が格段に大きくなるので、Ｍcrが増大し、した
がって、横座屈強度が大巾に向上する。
【００１２】また、理想局部座屈応力度σcrは σcr＝ｋπ2 Ｅ〔１２（１−ν2 〕-1（ｔ／ｂ）2 ………(6) ここで、ν：鋼のポアソン比 Ｉ型桁０２に端部補剛材１が突設されていない場合、ｋ
＝０．４３であるが、本発明によると、端部補剛材１が
鉛直方向に座屈しない強度を有しておれば、ｋ≒４．０
０となり、小さな材片の端部補剛材１でＩ型桁０２の局
部座屈強度が大巾に向上する。
＝０．４３であるが、本発明によると、端部補剛材１が
鉛直方向に座屈しない強度を有しておれば、ｋ≒４．０
０となり、小さな材片の端部補剛材１でＩ型桁０２の局
部座屈強度が大巾に向上する。
【００１３】次に、図１(B) 斜視図は同図(A) の第１変
形例を示し、３はＩ型桁０２の圧縮側フランジ２の左右
端にそれぞれ帯状鉛直部材の側面中部が溶接された帯型
型鋼利用式端部補剛材である。さらに、図１(C) 横断面
図は同図(A) の第２変形例を示し、４はＩ型桁０２の圧
縮側フランジ２の左右端部下面にそれぞれ上面が溶接さ
れた山型型鋼利用式端部補剛材である。そして、図１
(D) 横断面図は同図(A) の第３変形例を示し、５はＩ型
桁０２の圧縮側フランジ６の一部が兼用している溝型型
鋼利用式端部補剛材である。これら各端部補剛材３〜５
の作用効果は、それぞれ端部補剛材１のそれと同一であ
るほか、型鋼利用により製作工数の節減が得られる。
形例を示し、３はＩ型桁０２の圧縮側フランジ２の左右
端にそれぞれ帯状鉛直部材の側面中部が溶接された帯型
型鋼利用式端部補剛材である。さらに、図１(C) 横断面
図は同図(A) の第２変形例を示し、４はＩ型桁０２の圧
縮側フランジ２の左右端部下面にそれぞれ上面が溶接さ
れた山型型鋼利用式端部補剛材である。そして、図１
(D) 横断面図は同図(A) の第３変形例を示し、５はＩ型
桁０２の圧縮側フランジ６の一部が兼用している溝型型
鋼利用式端部補剛材である。これら各端部補剛材３〜５
の作用効果は、それぞれ端部補剛材１のそれと同一であ
るほか、型鋼利用により製作工数の節減が得られる。
【００１４】また、図２は第２実施例を示し、まず、同
図(A) 横断面図において、７はＩ型桁０２の下部フラン
ジである圧縮側フランジ０５の左右側にそれぞれ上端が
溶着されＩ型桁０２の軸線に沿って延びる鉛直帯状の端
部補剛材である。８は深さｈのウエブ、Ｂはフランジ
巾、Ｂ1 は補剛材深さ、ｔ1 は補剛材厚さである。
図(A) 横断面図において、７はＩ型桁０２の下部フラン
ジである圧縮側フランジ０５の左右側にそれぞれ上端が
溶着されＩ型桁０２の軸線に沿って延びる鉛直帯状の端
部補剛材である。８は深さｈのウエブ、Ｂはフランジ
巾、Ｂ1 は補剛材深さ、ｔ1 は補剛材厚さである。
【００１５】そして、図２(B) 横断面図において、９は
下面一部にＩ型桁０２の上部フランジ１０が付設された
コンクリート床版、ｒはせん断中心と部材輪郭線との間
の最短距離である。
下面一部にＩ型桁０２の上部フランジ１０が付設された
コンクリート床版、ｒはせん断中心と部材輪郭線との間
の最短距離である。
【００１６】このような構造において、横座屈強度につ
いてそり剛性ＩW が大巾に改善されＢ／ｌ0 の制限が次
のように緩和される。すなわち、 Ｗ＝ｒｓ ここでＷ：そり関数 ｒ：せん断中心と部材輪郭線との間の最短距離 ｓ：輪郭線方向座標 ＩW ＝∫ｗ2 ｄＦ（全体積分） ＝∫-0.5B 0.5B（ｈ×ｓ）2 ｔｄｓ＋２∫O t1〔（Ｂｈ／２）＋ （ＢＳ／２）〕2 t1ｄｓ ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（４／３）Ｂ-1〔（０．５Ｂｈ＋ ０．５ＢＳ）3 〕0 B1×ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（４／３）Ｂ-1｛（０．５Ｂｈ＋ ０．５ＢＢ1 ）3 −（１／８）Ｂ3 ｈ3 ｝ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（４／３）Ｂ-1｛（３／８）Ｂ3 ｈ2 Ｂ1 ＋ （３／８）Ｂ3 Ｂ1 2 ｈ＋（１／８）Ｂ3 Ｂ1 3 ｝ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋｛（１／２）Ｂ2 Ｂ1 ｈ2 ＋（１／２） Ｂ2 Ｂ1 2 ｈ＋（１／６）Ｂ2 Ｂ1 3 ｝ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ｛６Ｂ1 Ｂ-1ｔ1 ｔ-1＋６Ｂ1 2 Ｂ-1ｔ1 ｈ-1ｔ-1＋２Ｂ1 3 Ｂ-1ｔ1 ｔ-1ｈ-2｝
いてそり剛性ＩW が大巾に改善されＢ／ｌ0 の制限が次
のように緩和される。すなわち、 Ｗ＝ｒｓ ここでＷ：そり関数 ｒ：せん断中心と部材輪郭線との間の最短距離 ｓ：輪郭線方向座標 ＩW ＝∫ｗ2 ｄＦ（全体積分） ＝∫-0.5B 0.5B（ｈ×ｓ）2 ｔｄｓ＋２∫O t1〔（Ｂｈ／２）＋ （ＢＳ／２）〕2 t1ｄｓ ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（４／３）Ｂ-1〔（０．５Ｂｈ＋ ０．５ＢＳ）3 〕0 B1×ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（４／３）Ｂ-1｛（０．５Ｂｈ＋ ０．５ＢＢ1 ）3 −（１／８）Ｂ3 ｈ3 ｝ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（４／３）Ｂ-1｛（３／８）Ｂ3 ｈ2 Ｂ1 ＋ （３／８）Ｂ3 Ｂ1 2 ｈ＋（１／８）Ｂ3 Ｂ1 3 ｝ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋｛（１／２）Ｂ2 Ｂ1 ｈ2 ＋（１／２） Ｂ2 Ｂ1 2 ｈ＋（１／６）Ｂ2 Ｂ1 3 ｝ｔ1 ＝（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ＋（１／１２）Ｂ3 ｈ2 ｔ｛６Ｂ1 Ｂ-1ｔ1 ｔ-1＋６Ｂ1 2 Ｂ-1ｔ1 ｈ-1ｔ-1＋２Ｂ1 3 Ｂ-1ｔ1 ｔ-1ｈ-2｝
【００１７】ここで、上式第１項が端部補剛材７がない
場合、すなわち、Ｉ型桁０２のそり剛性ＩW0であり、第
２項がＩ型桁０２に端部補剛材７を付設した場合のそり
剛性の増分ΔＩW である。上式より、Ｉ型桁０２に６Ｂ
1 ｔ1 Ｂ-1ｔ-1＝１程度の端部補剛材７を付設しても、
そのそり剛性ＩW はＩ型桁０２のそり剛性ＩW0の２倍以
上になることが分かる。
場合、すなわち、Ｉ型桁０２のそり剛性ＩW0であり、第
２項がＩ型桁０２に端部補剛材７を付設した場合のそり
剛性の増分ΔＩW である。上式より、Ｉ型桁０２に６Ｂ
1 ｔ1 Ｂ-1ｔ-1＝１程度の端部補剛材７を付設しても、
そのそり剛性ＩW はＩ型桁０２のそり剛性ＩW0の２倍以
上になることが分かる。
【００１８】図２(A) に示すように、圧縮側フランジ０
５の左右端に端部補剛材７が突設されているので、圧縮
側フランジ０５の片側自由端における鉛直変位が拘束さ
れ、(3) 式で示した理想局部座屈強度σcrの座屈係数が
０．４３から４に増大し、その結果、局部座屈強度が向
上し、したがって、許容応力度の低減がない範囲でｂ／
ｔの制限が２〜３倍程度に緩和される。
５の左右端に端部補剛材７が突設されているので、圧縮
側フランジ０５の片側自由端における鉛直変位が拘束さ
れ、(3) 式で示した理想局部座屈強度σcrの座屈係数が
０．４３から４に増大し、その結果、局部座屈強度が向
上し、したがって、許容応力度の低減がない範囲でｂ／
ｔの制限が２〜３倍程度に緩和される。
【００１９】このような、実施例の構造によれば、Ｉ型
桁の圧縮側フランジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁の
軸線に沿って延びる帯状鉛直部材である端部補剛材を具
え、上記Ｉ型桁の横座屈強度及び局部座屈強度が補強さ
れるので、下記効果が奏せられる。 (1) Ｉ型桁の横座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の部材数の節減が可能となり、し
たがって経済性が向上する。 (2) Ｉ型桁の局部座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の大幅な軽量化が可能となり、し
たがって経済性が向上する。 (3) Ｉ型桁のフランジ巾を一定にすることが容易とな
り、したがって、工数が減少する。 (4) 従来、中規模のスパンで箱桁橋梁を採用せざるを得
なかったものに、鈑桁橋が容易に採用できる。
桁の圧縮側フランジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁の
軸線に沿って延びる帯状鉛直部材である端部補剛材を具
え、上記Ｉ型桁の横座屈強度及び局部座屈強度が補強さ
れるので、下記効果が奏せられる。 (1) Ｉ型桁の横座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の部材数の節減が可能となり、し
たがって経済性が向上する。 (2) Ｉ型桁の局部座屈強度を効果的に増大することがで
き、その結果、Ｉ型桁の大幅な軽量化が可能となり、し
たがって経済性が向上する。 (3) Ｉ型桁のフランジ巾を一定にすることが容易とな
り、したがって、工数が減少する。 (4) 従来、中規模のスパンで箱桁橋梁を採用せざるを得
なかったものに、鈑桁橋が容易に採用できる。
【００２０】
【発明の効果】要するに本発明によれば、Ｉ型桁の圧縮
側フランジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁の軸線に沿
って延びる帯状鉛直部材である端部補剛材を具え、上記
Ｉ型桁の横座屈強度及び局部座屈強度が補強されること
により、横座屈強度を増加するのに桁拘束間距離を狭く
する必要がなく、かつ局部座屈強度を増加するのに圧縮
側フランジの板厚を増大する必要がない、したがって、
部材数節減及び重量軽減に優れた経済的なＩ型桁の座屈
補剛構造を得るから、本発明は産業上極めて有益なもの
である。
側フランジの左右端部にそれぞれ上記Ｉ型桁の軸線に沿
って延びる帯状鉛直部材である端部補剛材を具え、上記
Ｉ型桁の横座屈強度及び局部座屈強度が補強されること
により、横座屈強度を増加するのに桁拘束間距離を狭く
する必要がなく、かつ局部座屈強度を増加するのに圧縮
側フランジの板厚を増大する必要がない、したがって、
部材数節減及び重量軽減に優れた経済的なＩ型桁の座屈
補剛構造を得るから、本発明は産業上極めて有益なもの
である。
【図１】本発明を図３に示すＩ型桁０２に適用した第１
実施例及びその変形例を示し、(A) ，(B) ，(C) ，(D)
は、それぞれ実施例の斜視図，第１変形例の斜視図，第
２変形例の横断面図，第３変形例の横断面図である。
実施例及びその変形例を示し、(A) ，(B) ，(C) ，(D)
は、それぞれ実施例の斜視図，第１変形例の斜視図，第
２変形例の横断面図，第３変形例の横断面図である。
【図２】本発明を図３に示すＩ型桁０２に適用した第２
実施例を示し、(A) ，(B) はそれぞれ横断面図である。
実施例を示し、(A) ，(B) はそれぞれ横断面図である。
【図３】公知の鋼製橋梁を示し、(A) ，(B) ，(C) ，
(D) ，(E) ，(F) はそれぞれ全体平面図，横断面図，Ｉ
型桁の部分斜視図，Ｉ型桁横断面の応力分布図，Ｉ型桁
の横断面図，Ｉ型桁の横断面図である。
(D) ，(E) ，(F) はそれぞれ全体平面図，横断面図，Ｉ
型桁の部分斜視図，Ｉ型桁横断面の応力分布図，Ｉ型桁
の横断面図，Ｉ型桁の横断面図である。
１ 端部補剛材 ２ 圧縮側フランジ ３ 端部補剛材 ４ 端部補剛材 ５ 端部補剛材 ６ 圧縮側フランジ ７ 端部補剛材 ８ ウエブ ９ コンクリート底版 １０ 上部フランジ ０２ Ｉ型桁 ０５ 圧縮側フランジ Ｂ フランジ幅 Ｂ1 補剛材深さ ｂ 自由突出長 ｈ 深さ ｔ 厚さ ｔ1 補剛材厚さ
Claims (1)
- 【請求項１】 Ｉ型桁の圧縮側フランジの左右端部にそ
れぞれ上記Ｉ型桁の軸線に沿って延びる帯状鉛直部材で
ある端部補剛材を具え、上記Ｉ型桁の横座屈強度及び局
部座屈強度が補強されることを特徴とするＩ型桁の座屈
補剛構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2228295A JPH08193383A (ja) | 1995-01-17 | 1995-01-17 | Ｉ型桁の座屈補剛構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2228295A JPH08193383A (ja) | 1995-01-17 | 1995-01-17 | Ｉ型桁の座屈補剛構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08193383A true JPH08193383A (ja) | 1996-07-30 |
Family
ID=12078407
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2228295A Withdrawn JPH08193383A (ja) | 1995-01-17 | 1995-01-17 | Ｉ型桁の座屈補剛構造 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08193383A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003247298A (ja) * | 2002-02-25 | 2003-09-05 | Maeda Corp | 穴付き形鋼 |
| KR100972535B1 (ko) * | 2009-12-01 | 2010-07-28 | 주식회사 캬라반이에스 | 플랜지강도가 보강된 조립식 에이치빔 |
| JP2015108274A (ja) * | 2013-12-06 | 2015-06-11 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼製部材の端部構造 |
| CN104847051A (zh) * | 2015-04-23 | 2015-08-19 | 成都科创佳思科技有限公司 | 组合梁结构 |
| JP2016023446A (ja) * | 2014-07-17 | 2016-02-08 | 新日鐵住金株式会社 | 鉄骨梁の設計方法 |
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| KR20190031752A (ko) * | 2017-09-18 | 2019-03-27 | (주)엔테이지 | 커플링근과 t형 보강 부재를 이용한 단부보강 빔 및 이를 이용한 기둥과의 연결구조 |
| WO2020071179A1 (ja) * | 2018-10-02 | 2020-04-09 | 日本製鉄株式会社 | サポートビーム |
-
1995
- 1995-01-17 JP JP2228295A patent/JPH08193383A/ja not_active Withdrawn
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| JPWO2018186380A1 (ja) * | 2017-04-05 | 2020-05-14 | 日本製鉄株式会社 | フロントアクスルビームおよびその製造方法 |
| US11390116B2 (en) | 2017-04-05 | 2022-07-19 | Nippon Steel Corporation | Front axle beam and production method thereof |
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