JPH08192214A - 完全連続冷間圧延におけるエッジドロップ制御方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 冷間タンデム圧延機列の少なくとも第１スタ
ンドに、先細り研削部を有する作業ロール対のシフト機
構およびクロス機構をそなえる圧延機を配置して行う完
全連続冷間圧延において、先行材と後行材との接合部の
圧延に際し、走間にて作業ロールをシフトすると同時に
クロスするに当たり、作業ロールのクロス角度を、該作
業ロールのシフト速度とロール周速との比に従い、下記
式に基づいて設定する。 α＝ tan^-1（Ｖs ／Ｖr ）±ｋ ここで、α ：クロス角度 (°) 、 Ｖs ：シフト速度
(mpm) Ｖr ：ロール周速 (mpm)、 ｋ ：補正角度（０〜0.1
°) 【効果】 作業ロールの迅速かつ的確なシフトにより、
コイルの接合部におけるエッジドロップ量を効果的に軽
減すると共に、作業ロール、補強ロール等の摩耗を低減
する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】この発明は、完全連続冷間圧延に
おけるエッジドロップ制御方法に関し、特に先行材と後
行材との接合部におけるエッジドロップを効果的に低減
することにより、生産性の向上と共に歩留りの向上を図
ろうとするものである。

【０００２】

【従来の技術】冷間圧延では、板材の板幅両端部にエッ
ジドロップと呼ばれる急激な板厚減少が生じることが知
られている。このエッジドロップ量が大きいと、所望の
板厚品質を確保するために多大の耳切りが必要となり、
その結果、歩留りならびに生産効率の低下を余儀なくさ
れる。

【０００３】かようなエッジドロップの改善策として、
例えば特公平２−4364号公報では、一対の作業ロールの
少なくとも片側端部に先細り研削を施し、この先細り研
削部を被圧延材の両側端部に位置させて圧延するとい
う、ロールジャップの幾何学的形状の改良によって、エ
ッジドロップの軽減が有利に達成され、しかも冷間タン
デム圧延機列に適用する場合には、少なくとも第１スタ
ンドに当該先細り研削部をそなえた作業ロールを組み込
んだ圧延機を配置する一方、少なくとも出側最終スタン
ドにはプレーンな形状の作業ロールを組み込んだ圧延機
を配置することが有利である旨が開示されている。

【０００４】また、タンデム圧延機入側でコイルを順次
溶接して走間にて板厚を変更し、出側にて走間切断す
る、完全に連続化されたタンデム圧延に従来技術を適用
する場合、入側で溶接されるコイルの板幅が製品板幅に
対応して広幅から狭幅またはその逆に急激にしかも大幅
に変化する場合には、作業ロールを板幅に合わせてロー
ルをシフトするにはかなりの時間を要する。かようなシ
フト時間を短縮するため、シフト速度を向上させるに
は、より大きなシフト力が必要であるが、このシフト力
を低減する手段として、作業ロールを圧延板の圧延面と
平行な面でクロスせることにより、作業ロールと圧延材
との間にスラスト力を発生させ、そのスラスト力を利用
して極めて小さなシフト力でシフトする方法が提案され
ている（特公昭63-65404号公報）。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、作業ロ
ールを圧延機の圧延面でクロスさせる場合、作業ロール
と圧延材との間で発生するスラスト力の方向と作業ロー
ルと補強ロールとの間で発生するスラスト力の方向が全
く逆であるため、単にクロスするだけでは必ずしも満足
いくシフト速度を得ることはできなかった。この発明
は、上記の問題を有利に解決するもので、完全連続冷間
圧延において、シフト速度に応じて作業ロールのクロス
角度を設定することにより、作業ロールの迅速かつ的確
なシフトを可能ならしめ、もってコイルの接合部におけ
るエッジドロップ量の有利な軽減を図り得る完全連続冷
間圧延におけるエッジドロップ制御方法を提案すること
を目的とする。

【０００６】

【課題を解決するための手段】すなわち、この発明は、
ロール胴の片側端部に先細り研削を施し、この先細り研
削部の交互配置にて、該研削部に被圧延材の両側端部を
位置させる配列になる作業ロール対を有し、かつ該作業
ロールをそれぞれ、板幅方向にシフト可能な機構および
被圧延面と平行な面でクロス可能な機構をそなえる圧延
機を、少なくとも第１スタンドに配置した冷間タンデム
圧延機列を用いて行う完全連続冷間圧延において、先行
材と後行材との接合部の圧延に際し、走間にて作業ロー
ルをシフトすると同時にクロスするに当たり、作業ロー
ルのクロス角度を、該作業ロールのシフト速度とロール
周速との比に従い、下記式に基づいて設定することを特
徴とする完全連続冷間圧延におけるエッジドロップ制御
方法である。 α＝ tan^-1（Ｖs ／Ｖr ）±ｋ ここで、α ：クロス角度 (°) Ｖs ：シフト速度 (mpm) Ｖr ：ロール周速 (mpm) ｋ ：補正角度（０〜0.1 °)

【０００７】以下、この発明を具体的に説明する。図１
に、この発明の実施に用いて好適な圧延機をその制御系
統と共に示す。図中、番号１は被圧延材である。また番
号10で圧延機の全体を示し、11は作業ロール、12は補強
ロールである。さらに21は作業ロールのシフト制御装
置、22は作業ロールのクロス制御装置、そして23がクロ
ス角度設定装置である。さて、上記の圧延設備におい
て、圧延機10の作業ロール11には、その片側端部に先細
り研削を施し、この片側端部を交互配置として上下に重
ね合わせてミルハウジングに組み込んである。そして、
この先細り研削域を被圧延材１の両端部に位置させると
共に、シフト制御装置21により板幅方向に上下ロールそ
れぞれ逆にシフトされる。また、作業ロール11は、圧延
方向に対して左右逆方向にチョックを移動させるクロス
制御装置22により、補強ロール12および被圧延材１に対
して、上下で逆にクロスさせる。

【０００８】図２に、クロス角度を０°に設定した場合
における、作業ロールのシフト速度比Ｖs ／Ｖr （Ｖs
：シフト速度、Ｖr ：ロール周速）とシフトに要する
力Ｆsとの関係について調べた結果を示す。この条件で
は、作業ロールは、補強ロールと被圧延材の両方に逆ら
ってシフトされるため、シフトに要する力Ｆs はシフト
速度（従ってシフト速度比）に比例して大きくなるが、
機械設計上の制約からシフトに使用できる力に限界があ
り、シフト速度比は制限される。しかも、走間板厚変更
の実施される低速のロール周速では非常に遅いシフト速
度となってしまう。

【０００９】次に、図３に、クロス角度を 0.2°に設定
した場合の作業ロールのシフト速度比Ｖs ／Ｖr とシフ
トに要する力Ｆs との関係を示す。この条件では、シフ
ト速度比が小さい場合には、シフトに要する力Ｆs は負
の力であるが、シフト速度比が増加するにつれてシフト
に要する力Ｆs は増大し、正の力となる。ここで、シフ
トに要する力Ｆs を固定して考えると、明らかに図２の
クロス角度を０°に設定した場合よりもシフト速度比を
大きくとることができ、従って速いシフト位置の変更が
可能であるといえる。

【００１０】しかしながら、クロス角度を 0.2°に固定
した場合、シフトをしないときにはシフトに要する力が
負となる反面、シフトをするときには正の値になるが、
シフト力が途中で逆転することはシフト位置制御を不安
定にし、的確な制御が難しくなるので、シフト速度比に
あわせてクロス角度を設定することが有利である。

【００１１】そこで次に、クロス角度をα°に設定した
場合における、シフト速度比の大きさとシフトに要する
力の発生機構について調べた結果を、図４に示す。シフ
ト速度比が小さい場合（図４ａ）には、作業ロールのク
ロス角度＝α°によって生じる作業ロールと補強ロール
間のすべりが大きく、作業ロールは補強ロールからシフ
ト方向と同方向に大きな力を受けるため、被圧延材から
はシフト方向とは逆の方向に力を受けているものの、全
体では作業ロールが補強ロールから受ける力が大きく、
シフトに要する力は負となる。シフト速度比Ｖs ／Ｖr
を tanαまで大きく設定する（同図ｂ）と、クロス角度
によって生じる作業ロールと補強ロール間のすべりの量
とシフトによって生じるすべりの量が等しくなり、作業
ロールと補強ロールとの間にはすべりがなくなるため、
力が発生しない。その結果、シフトに要する力は被圧延
材から受ける力（方向はシフト方向とは逆方向）だけと
なり、正方向の小さな力となる。さらに、シフト速度比
を増加する（同図ｃ）と、作業ロールと補強ロール間で
もシフトによって生じるすべりの量の方が、作業ロール
をクロスすることによって生じるすべりの量よりも大き
くなり、作業ロールは補強ロールからもシフト方向とは
逆方向の力を受けるようになるため、シフトに要する力
は正方向の大きな力となる。

【００１２】以上のことから、シフト力が小さく、しか
も正負の逆転がないようにするためには、シフト中に作
業ロールと補強ロールとの間ですべりがなくなる次式
(1) に示す角度αに、作業ロールのクロス角度を設定す
れば良いことが判明した。 α＝tan ^-1（Ｖs ／Ｖr ） --- (1) この式に従うクロス角度αに設定すれば、小さなシフト
力でしかも安定してシフトが可能となるため、走間板厚
変更時のような低速の圧延速度の場合でも、速い速度で
シフトを行うことができ、併せてオフゲージを大幅に減
少せることが可能となる。

【００１３】ところで、発明者らの研究によれば、シフ
ト力が小さく、しかも正負の逆転がない条件とは、式
(1) だけではなく、図５に示すように、クロス角度が式
(1) の値より 0.1°だけ大きくてもシフト力の負の値に
なることはなく、また逆にクロス角度が式(1) より 0.1
°だけ小さい範囲ではシフト力を小さくする効果がある
ため、作業ロールのクロス角度としては、次式(2) を満
足する範囲で設定すれば十分であることが判明した。 α＝tan ^-1（Ｖs ／Ｖr ）±ｋ （ｋ＝０〜0.1 °) （２）

【００１４】上述したとおり、この発明に従って作業ロ
ールのクロス角度を設定してやれば、溶接部分における
大幅な板幅変化に対しても、作業ロールを迅速かつ安定
してシフトすることができるので、溶接部前後において
もエッジドロップを効果的に低減でき、併せてオフゲー
ジを大幅に減少することもできる。また、この発明に従
う設定角度では、作業ロールと補強ロールとの間のすべ
りが小さくなるので、作業ロールや補強ロールの摩耗を
抑制する上でも有利である。

【００１５】

【実施例】板幅：1100mm、板厚：2.6 mmの鋼板を、５ス
タンドの冷間タンデム圧延機列により、0.3 mmまで冷間
圧延した。上記の冷間タンデム圧延機列において、第１
スタンドに、片側端部に先細り研削を施した作業ロール
をそれぞれ板幅方向にシフトできかつ上下逆方向にクロ
ス可能な圧延機を設置した。設計変更する溶接部の圧延
速度は、その溶接部でシャーカットを実施してコイルに
分割するかどうかで異なり、分割しない場合には通常の
高速圧延で走行させ、またコイル分割する場合にはシャ
ーカットが可能な低速まで圧延速度を低下させる。低速
の圧延速度（200mpm) および高速の圧延速度（1500mpm)
それぞれにおいて、板幅が1100mmから1000mmに変化する
溶接部に対し、クロス角度＝０°で作業ロールをシフト
する場合（従来例）と、クロス角度＝0.2 °に固定して
作業ロールをシフトする場合（比較例）と、シフト速度
と圧延速度に合わせて式(2) からクロス角度を設定した
場合（発明例；低速圧延速度時はクロス角度＝0.2 °、
高速圧延速度時はクロス角度＝0.0 °) について、実験
を行った。このとき、溶接部に対する作業ロールのシフ
ト位置およびクロス角度変更は、図６に示すタイミング
で実施した。

【００１６】シフト位置の変更目標値（破線）と実績値
（実線）の時間的変化を、圧延速度が低速、高速の場合
にわけて、図７に示す。従来例の場合、高速の圧延速度
ではシフト位置は十分目標の変更に合わせて変更可能で
あったが、低速の圧延速度ではシフト力が限界に達して
目標の変更についていくことができず、その結果変更に
かなりの時間を要し、エッジドロップ量の大きいオフゲ
ージ部が発生した。また、比較例の場合は、低速の圧延
速度ではシフト位置は十分目標の変更に合わせて変更可
能であったが、高速の圧延速度ではシフト力は負の値に
なり変更目標値より速い速度でシフト位置が変化しよう
とするため、変更目標値に合わせて制御しようとする制
御系と干渉してシフト位置が不安定に変動した。これに
対し、発明例の場合は、圧延速度が低速、高速いずれの
場合においても、正の小さなシフト力でロールシフトが
可能であるため、シフト位置を目標値に合わせて的確に
変更することができ、その結果、変更に要する時間を減
少させることができただけでなく、エッジドロップ量の
大きいオフゲージ部を大幅に減少できた。

【００１７】以上、実施例では、ロールのシフト機構お
よびクロス機構をそなえる圧延機を第１スタンドのみに
配置した場合について説明したが、かような圧延機を第
１スタンドのみならず、第２，第３スタンドに適用した
場合には、より一層の効果が得られることはいうまでも
ない。

【００１８】

【発明の効果】かくしてこの発明によれば、完全に連続
された冷間タンデム圧延において、低速および高速の圧
延速度いずれの場合においても、速やかに作業ロールを
所定のシフト位置に変更することができるので、被圧延
材の接合部前後においても十分にエッジドロップ量を軽
減することができ、板幅方向の板厚偏差の少ない冷延ス
トリップ製品を安定して製造することができる。また、
被圧延材の高効率での生産が可能となり、さらには作業
ロール、補強ロール等の摩耗の低減も可能となる。

【図面の簡単な説明】

【図１】この発明の実施に用いて好適な圧延機をその制
御系と共に示した図である。

【図２】作業ロールをクロスしない場合のシフト速度比
とシフトに要する力との関係を示した図である。

【図３】作業ロールをクロスした場合のシフト速度とシ
フトに要する力との関係を示した図である。

【図４】作業ロールにおけるスラスト力の発生機構を示
した図である。

【図５】クロス角度とシフト力との関係を示した図であ
る。

【図６】作業ロールのシフト位置およびクロス角度を変
更するタイミングを示した図である。

【図７】圧延速度が低速および高速の場合における、シ
フト位置の変更目標値と実績値とを示した図である。

【符号の説明】

１ 被圧延材 10 圧延機 11 作業ロール 12 補強ロール 21 シフト位置制御装置 22 クロス角度制御装置 23 クロス角度設定装置

フロントページの続き (72)発明者 斉藤 輝弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 山田 恭裕 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内 (72)発明者 深谷 敏弘 千葉県千葉市中央区川崎町１番地 川崎製 鉄株式会社千葉製鉄所内

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 ロール胴の片側端部に先細り研削を施
   し、この先細り研削部の交互配置にて、該研削部に被圧
   延材の両側端部を位置させる配列になる作業ロール対を
   有し、かつ該作業ロールをそれぞれ、板幅方向にシフト
   可能な機構および被圧延面と平行な面でクロス可能な機
   構をそなえる圧延機を、少なくとも第１スタンドに配置
   した冷間タンデム圧延機列を用いて行う完全連続冷間圧
   延において、 先行材と後行材との接合部の圧延に際し、走間にて作業
   ロールをシフトすると同時にクロスするに当たり、 作業ロールのクロス角度を、該作業ロールのシフト速度
   とロール周速との比に従い、下記式に基づいて設定する
   ことを特徴とする完全連続冷間圧延におけるエッジドロ
   ップ制御方法。 α＝ tan^-1（Ｖs ／Ｖr ）±ｋ ここで、α ：クロス角度 (°) Ｖs ：シフト速度 (mpm) Ｖr ：ロール周速 (mpm) ｋ ：補正角度（０〜0.1 °)