JP3040638B2 - 圧延方法 - Google Patents
圧延方法Info
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- JP3040638B2 JP3040638B2 JP5175494A JP17549493A JP3040638B2 JP 3040638 B2 JP3040638 B2 JP 3040638B2 JP 5175494 A JP5175494 A JP 5175494A JP 17549493 A JP17549493 A JP 17549493A JP 3040638 B2 JP3040638 B2 JP 3040638B2
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- roll
- work roll
- strip
- lower work
- rolls
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ワークロールだけまた
は、ワークロールとバックアップロールとをペアでクロ
スさせ、さらにワークロールをシフトさせて帯材を圧延
する方法に関する。
は、ワークロールとバックアップロールとをペアでクロ
スさせ、さらにワークロールをシフトさせて帯材を圧延
する方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】冷間連続圧延設備においては、ワークロ
ールの摩耗による帯鋼の板形状への影響を防止するため
及び帯鋼の通板性を良くするために、先行の帯鋼から順
次狭幅の帯鋼へと溶接する連続圧延が行なわれている。
図５は前述した圧延設備のロールシフト圧延機の一例の
概念を示す正面図、図６は図５のVI−VI視を示す平面図
である。
ールの摩耗による帯鋼の板形状への影響を防止するため
及び帯鋼の通板性を良くするために、先行の帯鋼から順
次狭幅の帯鋼へと溶接する連続圧延が行なわれている。
図５は前述した圧延設備のロールシフト圧延機の一例の
概念を示す正面図、図６は図５のVI−VI視を示す平面図
である。
【０００３】図５及び図６に示すように、上バックアッ
プロール２３を介して圧下された上ワークロール２１
と、下バックアップロール２４を介して圧下された下ワ
ークロール２２とを、図示しない圧延機の上下各々のロ
ールシフト装置によって、帯鋼１０ａの板幅Ｗ１に応じ
てそれぞれシフトし、この帯鋼１０ａを圧延する。上下
ワークロール２１、２２のバレル部片側端部にはテーパ
部２１ａ、２２ａがそれぞれ設けられており、この各々
のテーパ部２１ａ、２２ａによって帯鋼１０ａの両エッ
ジ部を圧延することにより、エッジドロップの改善が意
図されている。図６に示すように、溶接部１０ｃによっ
て接続された後続の狭幅帯鋼１０ｂが来ると、その板幅
Ｗ２に応じて上ワークロール２１及び下ワークロール２
２を図示しない上下のロールシフト装置によってそれぞ
れシフトし、狭幅帯鋼１０ｂを圧延する。
プロール２３を介して圧下された上ワークロール２１
と、下バックアップロール２４を介して圧下された下ワ
ークロール２２とを、図示しない圧延機の上下各々のロ
ールシフト装置によって、帯鋼１０ａの板幅Ｗ１に応じ
てそれぞれシフトし、この帯鋼１０ａを圧延する。上下
ワークロール２１、２２のバレル部片側端部にはテーパ
部２１ａ、２２ａがそれぞれ設けられており、この各々
のテーパ部２１ａ、２２ａによって帯鋼１０ａの両エッ
ジ部を圧延することにより、エッジドロップの改善が意
図されている。図６に示すように、溶接部１０ｃによっ
て接続された後続の狭幅帯鋼１０ｂが来ると、その板幅
Ｗ２に応じて上ワークロール２１及び下ワークロール２
２を図示しない上下のロールシフト装置によってそれぞ
れシフトし、狭幅帯鋼１０ｂを圧延する。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが従来の装置で
は、狭幅帯鋼１０ｂが来ると板形状不良部をできるだけ
短くするために、上下ワークロール２１、２２をそれぞ
れ急速にかつ大幅にシフトする必要がある。従って、こ
の始動時のロールシフト力Ｓｈはかなり大きなものにな
り、ロールシフト装置も大容量になるので圧延機の製作
費が上昇していた。
は、狭幅帯鋼１０ｂが来ると板形状不良部をできるだけ
短くするために、上下ワークロール２１、２２をそれぞ
れ急速にかつ大幅にシフトする必要がある。従って、こ
の始動時のロールシフト力Ｓｈはかなり大きなものにな
り、ロールシフト装置も大容量になるので圧延機の製作
費が上昇していた。
【０００５】特に、上下ワークロール２１、２２をクロ
スさせるものでは、この、ロールクロスによって上下ワ
ークロール２１、２２に作用するスラスト力の方向が前
記シフト方向と反対方向になると、その必要とするロー
ルシフト力Ｓｈはさらに増大する。
スさせるものでは、この、ロールクロスによって上下ワ
ークロール２１、２２に作用するスラスト力の方向が前
記シフト方向と反対方向になると、その必要とするロー
ルシフト力Ｓｈはさらに増大する。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明による圧延方法
は、バレル部の互いに反対方向の一方の端部にテーパ圧
延部を成形した上ワークロール及び下ワークロールと、
この上下１対のワークロールを補強する上下のバックア
ップロールとを設け、前記上下ワークロールだけまたは
前記上下ワークロール及び上下バックアップロールを同
時に互いにクロスさせるロールクロス手段と、前記上下
ワークロールをシフトするロールシフト手段とを設けた
圧延機において、前記上ワークロール及び下ワークロー
ルの前記テーパ圧延部から非テーパ端部に向かってスラ
スト力がそれぞれ作用するように前記上ワークロールと
前記下ワークロールとを互いにクロスさせ、前記上ワー
クロール及び下ワークロールをこのスラスト力の作用方
向にそれぞれシフトし、このシフトが完了すると前記ク
ロス角を帯材の板クラウン制御に必要なクロス角に形成
して帯材を圧延することを特徴とするものである。
は、バレル部の互いに反対方向の一方の端部にテーパ圧
延部を成形した上ワークロール及び下ワークロールと、
この上下１対のワークロールを補強する上下のバックア
ップロールとを設け、前記上下ワークロールだけまたは
前記上下ワークロール及び上下バックアップロールを同
時に互いにクロスさせるロールクロス手段と、前記上下
ワークロールをシフトするロールシフト手段とを設けた
圧延機において、前記上ワークロール及び下ワークロー
ルの前記テーパ圧延部から非テーパ端部に向かってスラ
スト力がそれぞれ作用するように前記上ワークロールと
前記下ワークロールとを互いにクロスさせ、前記上ワー
クロール及び下ワークロールをこのスラスト力の作用方
向にそれぞれシフトし、このシフトが完了すると前記ク
ロス角を帯材の板クラウン制御に必要なクロス角に形成
して帯材を圧延することを特徴とするものである。
【０００７】
【作用】上ワークロール及び下ワークロールを所要のク
ロス角でクロスさせて帯材の板クラウンを制御し、さら
に上ワークロール及び下ワークロールの各々のテーパ圧
延部によって帯材の両エッジ部のエッジドロップを防止
しながら帯材を圧延する。
ロス角でクロスさせて帯材の板クラウンを制御し、さら
に上ワークロール及び下ワークロールの各々のテーパ圧
延部によって帯材の両エッジ部のエッジドロップを防止
しながら帯材を圧延する。
【０００８】このとき、上ワークロール及び下ワークロ
ールには前記クロスによってスラスト力が作用してい
て、この作用方向は常に一定している。この帯材の後端
部には、先行の帯材よりも狭幅の帯材が接続されてお
り、この狭幅帯材が来ると、前記クロス角を上ワークロ
ール及び下ワークロールに最大のスラスト力が作用する
角度に形成し、その板幅に応じて上下ワークロールを上
テーパ圧延部及び下テーパ圧延部が狭幅帯材の両エッジ
部に位置するようにそれぞれシフトする。
ールには前記クロスによってスラスト力が作用してい
て、この作用方向は常に一定している。この帯材の後端
部には、先行の帯材よりも狭幅の帯材が接続されてお
り、この狭幅帯材が来ると、前記クロス角を上ワークロ
ール及び下ワークロールに最大のスラスト力が作用する
角度に形成し、その板幅に応じて上下ワークロールを上
テーパ圧延部及び下テーパ圧延部が狭幅帯材の両エッジ
部に位置するようにそれぞれシフトする。
【０００９】このとき、走行する帯材のエッジドロップ
部を短くするために、上ワークロール及び下ワークロー
ルを急速にかつ大幅にシフトするので大きなロールシフ
ト力を必要とするが、上下ワークロールに作用するスラ
スト力の方向と同一の方向にシフトするので、実際に必
要するロールシフト力は上下ワークロールをクロスさせ
ない場合よりも前記スラスト力分だけ軽減される。この
ロールシフトが完了すると、上下ワークロールを後続の
狭幅帯材の板クラウンの制御に必要な、一般的には前記
スラスト力よりも小さいスラスト力になるようなクロス
角に形成し、この狭幅帯材を圧延する。
部を短くするために、上ワークロール及び下ワークロー
ルを急速にかつ大幅にシフトするので大きなロールシフ
ト力を必要とするが、上下ワークロールに作用するスラ
スト力の方向と同一の方向にシフトするので、実際に必
要するロールシフト力は上下ワークロールをクロスさせ
ない場合よりも前記スラスト力分だけ軽減される。この
ロールシフトが完了すると、上下ワークロールを後続の
狭幅帯材の板クラウンの制御に必要な、一般的には前記
スラスト力よりも小さいスラスト力になるようなクロス
角に形成し、この狭幅帯材を圧延する。
【００１０】
【実施例】図１は本発明の第１実施例である、ワークロ
ールだけをクロス及びシフトする冷間圧延用の圧延機の
概念を示す正面図、図２は図１のII−II視を示す平面図
である。
ールだけをクロス及びシフトする冷間圧延用の圧延機の
概念を示す正面図、図２は図１のII−II視を示す平面図
である。
【００１１】図１及び図２において、１は上ワークロー
ル、２は下ワークロールであり、両者はバックアップロ
ール２３、２４から受けるスラスト力Ｔｂの方向と反対
側である、互いに逆方向のバレル部端部に上テーパ圧延
部１ａ及び下テーパ圧延部２ａが設けられている。そし
て、図示しない圧延機のロールクロス装置によって互い
にクロスさせると共に、図示しない上下のロールシフト
装置によって互いに反対方向にシフトするようになって
いて、互いに平行な上バックアップロール２３及び下バ
ックアップロール２４によって補強されている。
ル、２は下ワークロールであり、両者はバックアップロ
ール２３、２４から受けるスラスト力Ｔｂの方向と反対
側である、互いに逆方向のバレル部端部に上テーパ圧延
部１ａ及び下テーパ圧延部２ａが設けられている。そし
て、図示しない圧延機のロールクロス装置によって互い
にクロスさせると共に、図示しない上下のロールシフト
装置によって互いに反対方向にシフトするようになって
いて、互いに平行な上バックアップロール２３及び下バ
ックアップロール２４によって補強されている。
【００１２】帯鋼１０ａの板クラウンを制御するため
に、上ワークロール１及び下ワークロール２を所要のク
ロス角θで互いにクロスさせ、さらに帯鋼１０ａのエッ
ジドロップを防止するためにその板幅Ｗ１に応じて上テ
ーパ圧延部１ａ及び下テーパ圧延部２ａが帯鋼１０ａの
両エッジ部に位置するようにそれぞれ設定し、エッジド
ロップを防止しながら帯鋼１０ａを圧延する。
に、上ワークロール１及び下ワークロール２を所要のク
ロス角θで互いにクロスさせ、さらに帯鋼１０ａのエッ
ジドロップを防止するためにその板幅Ｗ１に応じて上テ
ーパ圧延部１ａ及び下テーパ圧延部２ａが帯鋼１０ａの
両エッジ部に位置するようにそれぞれ設定し、エッジド
ロップを防止しながら帯鋼１０ａを圧延する。
【００１３】この圧延中に、上ワークロール１及び下ワ
ークロール２には、帯鋼１０ａから受けるスラスト力μ
ｓ・Ｐ（μｓ：スラスト係数、Ｐ：圧延荷重）と、上下
バックアップロール２３、２４から受けるスラスト力μ
ｂ・Ｐ（μｂ：スラスト係数）とがそれぞれ作用してい
て、この作用方向は常に一定している。
ークロール２には、帯鋼１０ａから受けるスラスト力μ
ｓ・Ｐ（μｓ：スラスト係数、Ｐ：圧延荷重）と、上下
バックアップロール２３、２４から受けるスラスト力μ
ｂ・Ｐ（μｂ：スラスト係数）とがそれぞれ作用してい
て、この作用方向は常に一定している。
【００１４】バックアップロール２３、２４から受ける
スラスト力μｂ・Ｐは帯鋼１０ａから受けるスラスト力
μｓ・Ｐよりも大きくて、両者は互いに反対方向に作用
するのでその差が実際に作用するスラスト力μｂ・Ｐ−
μｓ・Ｐになる。
スラスト力μｂ・Ｐは帯鋼１０ａから受けるスラスト力
μｓ・Ｐよりも大きくて、両者は互いに反対方向に作用
するのでその差が実際に作用するスラスト力μｂ・Ｐ−
μｓ・Ｐになる。
【００１５】帯鋼１０ａから受けるスラスト係数（スラ
スト力／圧延荷重比）μｓ及び上下バックアップロール
２３、２４から受けるスラスト係数μｂは、上下ワーク
ロール１、２のロール粗度、潤滑油仕様等によって異な
るが、クロス角θが大略０．２〜０．６°で最大とな
り、これ以上のクロス角θではスラスト係数μｓ、μｂ
は飽和状態になる。
スト力／圧延荷重比）μｓ及び上下バックアップロール
２３、２４から受けるスラスト係数μｂは、上下ワーク
ロール１、２のロール粗度、潤滑油仕様等によって異な
るが、クロス角θが大略０．２〜０．６°で最大とな
り、これ以上のクロス角θではスラスト係数μｓ、μｂ
は飽和状態になる。
【００１６】また、クロス角θが大きくなると帯鋼１０
ａとの滑りが大きくなるので、上下ワークロールの摩耗
が大きくなる。帯鋼１０ａの後端部には、狭幅帯鋼１０
ｂが溶接部１０ｃによって接続されている。この狭幅帯
鋼１０ｂが来ると、上下ワークロール１、２を前記最大
のスラスト力μｂ・Ｐ−μｓ・Ｐが作用する例えば０．
３°のクロス角θで互いにクロスさせ、さらにその板幅
Ｗ２に応じて上下ワークロール１、２を上テーパ圧延部
１ａ及び下テーパ圧延部２ａが狭幅帯鋼１０ｂの両エッ
ジ部に位置するようにそれぞれシフトする。
ａとの滑りが大きくなるので、上下ワークロールの摩耗
が大きくなる。帯鋼１０ａの後端部には、狭幅帯鋼１０
ｂが溶接部１０ｃによって接続されている。この狭幅帯
鋼１０ｂが来ると、上下ワークロール１、２を前記最大
のスラスト力μｂ・Ｐ−μｓ・Ｐが作用する例えば０．
３°のクロス角θで互いにクロスさせ、さらにその板幅
Ｗ２に応じて上下ワークロール１、２を上テーパ圧延部
１ａ及び下テーパ圧延部２ａが狭幅帯鋼１０ｂの両エッ
ジ部に位置するようにそれぞれシフトする。
【００１７】このとき、走行する帯鋼１０ａ、１０ｂの
エッジドロップ部をできるだけ短くするために、上ワー
クロール１及び下ワークロール２を急速にかつ大幅にシ
フトするので大きなロールシフト力を必要とするが、前
記スラスト力差μｂ・Ｐ−μｓ・Ｐが作用する方向と同
一の方向にシフトするので、実際に必要とするロールシ
フト力Ｓｈは上下ワークロール１、２をクロスさせない
場合よりも前記スラスト力差μｂ・Ｐ−μｓ・Ｐだけ小
さくなる。
エッジドロップ部をできるだけ短くするために、上ワー
クロール１及び下ワークロール２を急速にかつ大幅にシ
フトするので大きなロールシフト力を必要とするが、前
記スラスト力差μｂ・Ｐ−μｓ・Ｐが作用する方向と同
一の方向にシフトするので、実際に必要とするロールシ
フト力Ｓｈは上下ワークロール１、２をクロスさせない
場合よりも前記スラスト力差μｂ・Ｐ−μｓ・Ｐだけ小
さくなる。
【００１８】次に、溶接部１０ｃが通過して前記ロール
シフトが完了すると、上下ワークロール１、２を狭幅帯
鋼１０ｂの板クラウンの制御に必要な、例えば０．１°
のクロス角θに形成し、狭幅帯鋼１０ｂを圧延する。
シフトが完了すると、上下ワークロール１、２を狭幅帯
鋼１０ｂの板クラウンの制御に必要な、例えば０．１°
のクロス角θに形成し、狭幅帯鋼１０ｂを圧延する。
【００１９】図３は本発明の第２実施例である、ワーク
ロール及びバックアップロールをペアでクロスさせ、さ
らにワークロールをシフトする冷間圧延用の圧延機の概
念を示す正面図、図４は図３のIV−IV視を示す平面図で
ある。
ロール及びバックアップロールをペアでクロスさせ、さ
らにワークロールをシフトする冷間圧延用の圧延機の概
念を示す正面図、図４は図３のIV−IV視を示す平面図で
ある。
【００２０】この第２実施例では、上ワークロール１１
と上バックアップロール１３及び下ワークロール１２と
下バックアップロール１４とをそれぞれペアでクロスし
て所要のクロス角θを形成させるので、帯鋼１０ａの圧
延において上下ワークロール１１、１２には上下バック
アップロール１３、１４からのスラスト力μｂ・Ｐは作
用せず、先行の帯鋼１０ａまたは後続の狭幅帯鋼１０ｂ
からのスラスト力μｓ・Ｐだけが作用する。
と上バックアップロール１３及び下ワークロール１２と
下バックアップロール１４とをそれぞれペアでクロスし
て所要のクロス角θを形成させるので、帯鋼１０ａの圧
延において上下ワークロール１１、１２には上下バック
アップロール１３、１４からのスラスト力μｂ・Ｐは作
用せず、先行の帯鋼１０ａまたは後続の狭幅帯鋼１０ｂ
からのスラスト力μｓ・Ｐだけが作用する。
【００２１】従って、図５及び図６に示すように上テー
パ圧延部１１ａ及び下テーバ圧延部１２ａの位置が第１
実施例と同一であれば、上下ワークロールのクロス方向
は第１実施例と逆になり、上テーパ圧延部１１ａ及び下
テーパ圧延部１２ａを設けたバレル部端部から非テーパ
バレル部端部の方向にステスト力μｓ・Ｐが作用する。
パ圧延部１１ａ及び下テーバ圧延部１２ａの位置が第１
実施例と同一であれば、上下ワークロールのクロス方向
は第１実施例と逆になり、上テーパ圧延部１１ａ及び下
テーパ圧延部１２ａを設けたバレル部端部から非テーパ
バレル部端部の方向にステスト力μｓ・Ｐが作用する。
【００２２】従って、上下ワークロール１１、１２のシ
フトに実際に必要とするロールシフト力Ｓｈは上下ワー
クロール１、２をクロスさせない場合よりも前記スラス
ト力μｓ・Ｐだけ小さくなる。
フトに実際に必要とするロールシフト力Ｓｈは上下ワー
クロール１、２をクロスさせない場合よりも前記スラス
ト力μｓ・Ｐだけ小さくなる。
【００２３】
【発明の効果】本発明では、上ワークロール及び下ワー
クロールのテーパ圧延部から非テーパ端部に向かってス
ラスト力がそれぞれ作用するように前記上ワークロール
と前記下ワークロールとを互いにクロスさせ、このクロ
ス角をスラスト力が最大に作用する角度に形成して上ワ
ークロール及び下ワークロールをこの最大のスラスト力
の作用方向にそれぞれシフトすることにより、実際に必
要とするロールシフト力は上下ワークロールをクロスさ
せない場合よりも前記スラスト力分だけ軽減することが
できる。従って、ロールシフト装置を小型化することが
可能になるので、圧延機の製作費を低減することができ
る。
クロールのテーパ圧延部から非テーパ端部に向かってス
ラスト力がそれぞれ作用するように前記上ワークロール
と前記下ワークロールとを互いにクロスさせ、このクロ
ス角をスラスト力が最大に作用する角度に形成して上ワ
ークロール及び下ワークロールをこの最大のスラスト力
の作用方向にそれぞれシフトすることにより、実際に必
要とするロールシフト力は上下ワークロールをクロスさ
せない場合よりも前記スラスト力分だけ軽減することが
できる。従って、ロールシフト装置を小型化することが
可能になるので、圧延機の製作費を低減することができ
る。
【００２４】また、前記ロールシフトの完了後に、帯材
の板クラウン制御に必要な小さいクロス角を形成するこ
とにより、圧延中にスラスト力を小さくすることができ
るので上下ワークロールの摩耗を少なくすることが可能
になり、スラスト力が一定の方向に作用するので、上下
ワークロールをクロスさせない場合のような上下ワーク
ロールの軸方向への振れの発生が無くなってそのシフト
位置を安定させることができる。
の板クラウン制御に必要な小さいクロス角を形成するこ
とにより、圧延中にスラスト力を小さくすることができ
るので上下ワークロールの摩耗を少なくすることが可能
になり、スラスト力が一定の方向に作用するので、上下
ワークロールをクロスさせない場合のような上下ワーク
ロールの軸方向への振れの発生が無くなってそのシフト
位置を安定させることができる。
【図１】本発明の第１実施例で、ワークロールだけをク
ロス及びシフトする冷間圧延用の圧延機の概念を示す正
面図である。
ロス及びシフトする冷間圧延用の圧延機の概念を示す正
面図である。
【図２】図１のII−II視を示す平面図である。
【図３】本発明の第２実施例で、ワークロール及びバッ
クアップロールをペアでクロスさせ、さらにワークロー
ルをシフトする冷間圧延用の圧延機の概念を示す正面図
である。
クアップロールをペアでクロスさせ、さらにワークロー
ルをシフトする冷間圧延用の圧延機の概念を示す正面図
である。
【図４】図３のIV−IV視を示す平面図である。
【図５】従来のロールシフト圧延機の一例の概念を示す
正面図である。
正面図である。
【図６】図５のVI−VI視を示す平面図である。
１・１１ 上ワークロール ２・１２ 下ワークロール １ａ・１１ａ 上テーパ圧延部 ２ａ・１２ａ 下テーパ圧延部 １０ａ 帯鋼 １０ｂ 狭幅帯鋼 １０ｃ 溶接部 １３・２３ 上バックアップロール １４・２４ 下バックアップロール μｂ・Ｐ バックアップロールから受けるスラスト力 μｓ・Ｐ 帯鋼から受けるスラスト力 Ｐ 圧延荷重 Ｓｈ ロールシフト力 θ クロス角
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平５−138221（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) B21B 1/22 B21B 37/28 - 37/44
Claims (1)
- 【請求項１】 バレル部の互いに反対方向の一方の端部
にテーパ圧延部を成形した上ワークロール及び下ワーク
ロールと、この上下のワークロールを補強する上下１対
のバックアップロールとを設け、前記上下ワークロール
だけまたは前記上下ワークロール及び上下バックアップ
ロールを同時に互いにクロスさせるロールクロス手段
と、前記上下ワークロールをシフトするロールシフト手
段とを設けた圧延機において、前記上ワークロール及び
下ワークロールの前記テーパ圧延部から非テーパ端部に
向かってスラスト力がそれぞれ作用するように前記上ワ
ークロールと前記下ワークロールとを互いにクロスさ
せ、前記上ワークロール及び下ワークロールをこのスラ
スト力の作用方向にそれぞれシフトし、このシフトが完
了すると前記クロス角を帯材の板クラウン制御に必要な
クロス角に形成して帯材を圧延することを特徴とする圧
延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5175494A JP3040638B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5175494A JP3040638B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0732002A JPH0732002A (ja) | 1995-02-03 |
| JP3040638B2 true JP3040638B2 (ja) | 2000-05-15 |
Family
ID=15997027
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5175494A Expired - Fee Related JP3040638B2 (ja) | 1993-07-15 | 1993-07-15 | 圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3040638B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| IT1315117B1 (it) * | 2000-09-25 | 2003-02-03 | Danieli Off Mecc | Metodo per controllare le forze assiali che si generano fra icilindri di laminazione. |
| KR20240038761A (ko) * | 2021-10-19 | 2024-03-25 | 프리메탈스 테크놀로지스 재팬 가부시키가이샤 | 압연기 및 압연 방법 |
-
1993
- 1993-07-15 JP JP5175494A patent/JP3040638B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0732002A (ja) | 1995-02-03 |
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| Date | Code | Title | Description |
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| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20000208 |
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