JPH08189407A - 内燃機関の吸気温度推定装置 - Google Patents
内燃機関の吸気温度推定装置Info
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- JPH08189407A JPH08189407A JP7003617A JP361795A JPH08189407A JP H08189407 A JPH08189407 A JP H08189407A JP 7003617 A JP7003617 A JP 7003617A JP 361795 A JP361795 A JP 361795A JP H08189407 A JPH08189407 A JP H08189407A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】排気還流（ＥＧＲ）が行われる機関において、
吸気温度を応答遅れなく推定する。 【構成】ＥＧＲ制御弁の制御信号と機関回転速度Ｎｅ、
或いは、基本噴射量Ｔｐ（機関負荷）と機関回転速度Ｎ
ｅとに基づいて排気還流率ｘ（％）を推定する（Ｓ１，
Ｓ２）。また、スロットル弁上流側での吸気温度ＴAIR
を吸気温センサで検出する（Ｓ４）。更に、基本噴射量
Ｔｐ（機関負荷）と機関回転速度Ｎｅとに基づいて排気
温度ＴEXを推定する（Ｓ３）。そして、排気還流が行わ
れるスロットル弁下流側における吸気温度ＴM を、前記
排気還流率ｘ, 吸気温度ＴAIR及び排気温度ＴEXに基づ
いて推定演算する（Ｓ５）。
吸気温度を応答遅れなく推定する。 【構成】ＥＧＲ制御弁の制御信号と機関回転速度Ｎｅ、
或いは、基本噴射量Ｔｐ（機関負荷）と機関回転速度Ｎ
ｅとに基づいて排気還流率ｘ（％）を推定する（Ｓ１，
Ｓ２）。また、スロットル弁上流側での吸気温度ＴAIR
を吸気温センサで検出する（Ｓ４）。更に、基本噴射量
Ｔｐ（機関負荷）と機関回転速度Ｎｅとに基づいて排気
温度ＴEXを推定する（Ｓ３）。そして、排気還流が行わ
れるスロットル弁下流側における吸気温度ＴM を、前記
排気還流率ｘ, 吸気温度ＴAIR及び排気温度ＴEXに基づ
いて推定演算する（Ｓ５）。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の吸気温度推定
装置に関し、詳しくは、排気還流が行われる内燃機関に
おいて、排気還流による吸気温度変化を推定するための
装置に関する。
装置に関し、詳しくは、排気還流が行われる内燃機関に
おいて、排気還流による吸気温度変化を推定するための
装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、電子制御燃料噴射装置において、
吸気マニホールド内に設けた吸気温センサによって検出
される吸気温度を用いて吸入負圧や大気圧を推定する場
合があった。例えば熱線式エアフローメータを備えて構
成された電子制御燃料噴射装置においては、前記熱線式
エアフローメータで検出される吸入空気の質量流量と、
スロットル開度と機関回転速度とに基づいて検出される
吸入空気の体積流量との比と、そのときの吸気温度とに
基づいて、大気圧を推定することができる。
吸気マニホールド内に設けた吸気温センサによって検出
される吸気温度を用いて吸入負圧や大気圧を推定する場
合があった。例えば熱線式エアフローメータを備えて構
成された電子制御燃料噴射装置においては、前記熱線式
エアフローメータで検出される吸入空気の質量流量と、
スロットル開度と機関回転速度とに基づいて検出される
吸入空気の体積流量との比と、そのときの吸気温度とに
基づいて、大気圧を推定することができる。
【０００３】また、エアフローメータで検出される吸入
空気流量と機関回転速度とに基づいて算出されるシリン
ダ吸入空気量、吸気温度、及び、スロットル開度と機関
回転速度とに基づいて推定される体積効率に基づいて、
以下のようにして吸入負圧が推定演算される。 吸入負圧＝Ｃ×（Ｔｐ×吸気温度）／（体積効率）
（但し、Ｃは定数）
空気流量と機関回転速度とに基づいて算出されるシリン
ダ吸入空気量、吸気温度、及び、スロットル開度と機関
回転速度とに基づいて推定される体積効率に基づいて、
以下のようにして吸入負圧が推定演算される。 吸入負圧＝Ｃ×（Ｔｐ×吸気温度）／（体積効率）
（但し、Ｃは定数）
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところで、排気を排気
還流通路を介してスロットル弁下流側の吸気通路内に還
流する排気還流装置を備えている場合には、排気還流を
開始すると急激に吸気マニホールド内（スロットル弁下
流側）の吸気温度が上昇するが、かかる急激な吸気温度
変化に対して前記吸気温センサの応答遅れが生じて検出
温度と実際の吸気温度との間に偏差が生じ、これによっ
て、前述の吸気温度を用いた大気圧や吸入負圧の推定精
度が悪化してしまうという問題があった。
還流通路を介してスロットル弁下流側の吸気通路内に還
流する排気還流装置を備えている場合には、排気還流を
開始すると急激に吸気マニホールド内（スロットル弁下
流側）の吸気温度が上昇するが、かかる急激な吸気温度
変化に対して前記吸気温センサの応答遅れが生じて検出
温度と実際の吸気温度との間に偏差が生じ、これによっ
て、前述の吸気温度を用いた大気圧や吸入負圧の推定精
度が悪化してしまうという問題があった。
【０００５】本発明は上記問題点に鑑みなされたもので
あり、排気還流の開始時においても高精度に排気還流が
行われる吸気通路内の吸気温度を推定できる装置を提供
することで、吸気温度を用いた大気圧や吸入負圧の推定
精度を向上させることを目的とする。
あり、排気還流の開始時においても高精度に排気還流が
行われる吸気通路内の吸気温度を推定できる装置を提供
することで、吸気温度を用いた大気圧や吸入負圧の推定
精度を向上させることを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】そのため請求項１の発明
にかかる内燃機関の吸気温度推定装置は、排気を排気還
流通路を介してスロットル弁下流側の吸気通路内に還流
する排気還流装置を備えて構成された内燃機関において
前記スロットル弁下流側での吸気温度を推定する吸気温
度推定装置であって、図１に示すように構成される。
にかかる内燃機関の吸気温度推定装置は、排気を排気還
流通路を介してスロットル弁下流側の吸気通路内に還流
する排気還流装置を備えて構成された内燃機関において
前記スロットル弁下流側での吸気温度を推定する吸気温
度推定装置であって、図１に示すように構成される。
【０００７】図１において、吸気温度手段は、スロット
ル弁上流の吸気通路内に介装されて吸気温度を直接的に
検出する。また、排気還流率推定手段は、排気還流率を
推定する。そして、吸気温度推定手段は、前記吸気温度
検出手段で検出されたスロットル弁上流側での吸気温度
と前記排気還流率推定手段で推定された排気還流率とに
基づいてスロットル弁下流側での吸気温度を推定する。
ル弁上流の吸気通路内に介装されて吸気温度を直接的に
検出する。また、排気還流率推定手段は、排気還流率を
推定する。そして、吸気温度推定手段は、前記吸気温度
検出手段で検出されたスロットル弁上流側での吸気温度
と前記排気還流率推定手段で推定された排気還流率とに
基づいてスロットル弁下流側での吸気温度を推定する。
【０００８】請求項２の発明にかかる内燃機関の吸気温
度推定装置では、前記排気還流率推定手段が、前記排気
還流通路に介装された排気還流量調整弁の開度制御信号
に基づいて排気還流率を推定する構成とした。請求項３
の発明にかかる内燃機関の吸気温度推定装置では、前記
排気還流率推定手段が、内燃機関の運転条件に基づいて
排気還流率を推定する構成とした。
度推定装置では、前記排気還流率推定手段が、前記排気
還流通路に介装された排気還流量調整弁の開度制御信号
に基づいて排気還流率を推定する構成とした。請求項３
の発明にかかる内燃機関の吸気温度推定装置では、前記
排気還流率推定手段が、内燃機関の運転条件に基づいて
排気還流率を推定する構成とした。
【０００９】請求項４の発明にかかる内燃機関の吸気温
度推定装置では、内燃機関の運転条件に基づいて排気温
度を推定する排気温度推定手段を備え、前記吸気温度推
定手段が、前記スロットル弁上流側での吸気温度及び排
気還流率と共に前記推定された排気温度に基づいてスロ
ットル弁下流側での吸気温度を推定する構成とした。
度推定装置では、内燃機関の運転条件に基づいて排気温
度を推定する排気温度推定手段を備え、前記吸気温度推
定手段が、前記スロットル弁上流側での吸気温度及び排
気還流率と共に前記推定された排気温度に基づいてスロ
ットル弁下流側での吸気温度を推定する構成とした。
【００１０】
【作用】請求項１の発明にかかる内燃機関の吸気温度推
定装置によると、比較的温度が安定しているスロットル
弁の上流側において、ベースとなる吸気温度を検出する
一方、かかる吸気温度を変化させることになる排気還流
における排気還流率を推定し、前記ベースとなる吸気温
度が排気還流によって変化する温度を推定することで、
スロットル弁下流側における排気還流後の吸気温度を推
定する。
定装置によると、比較的温度が安定しているスロットル
弁の上流側において、ベースとなる吸気温度を検出する
一方、かかる吸気温度を変化させることになる排気還流
における排気還流率を推定し、前記ベースとなる吸気温
度が排気還流によって変化する温度を推定することで、
スロットル弁下流側における排気還流後の吸気温度を推
定する。
【００１１】請求項２の発明にかかる内燃機関の吸気温
度推定装置によると、排気還流通路に介装された排気還
流量調整弁の開度制御信号、即ち、機関運転条件に応じ
て決定される開度制御信号に応じて排気還流率を推定す
る。請求項３の発明にかかる内燃機関の吸気温度推定装
置によると、開度制御信号を決定するパラメータとなる
機関運転条件に応じて排気還流率が推定される。
度推定装置によると、排気還流通路に介装された排気還
流量調整弁の開度制御信号、即ち、機関運転条件に応じ
て決定される開度制御信号に応じて排気還流率を推定す
る。請求項３の発明にかかる内燃機関の吸気温度推定装
置によると、開度制御信号を決定するパラメータとなる
機関運転条件に応じて排気還流率が推定される。
【００１２】請求項４の発明にかかる内燃機関の吸気温
度推定装置によると、同じ排気還流率であっても排気温
度が異なると、排気還流が吸気温度に及ぼす影響が異な
るので、運転条件から排気温度を推定し、該推定結果に
基づいて吸気温度の推定に補正を加える。
度推定装置によると、同じ排気還流率であっても排気温
度が異なると、排気還流が吸気温度に及ぼす影響が異な
るので、運転条件から排気温度を推定し、該推定結果に
基づいて吸気温度の推定に補正を加える。
【００１３】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。一実施例
のシステム構成を示す図２において、内燃機関１には、
エアクリーナ２，吸気ダクト３，吸気マニホールド４を
介して空気が吸入される。前記吸気ダクト３には、図示
しないアクセルペダルと連動するバタフライ式のスロッ
トル弁５が介装されており、該スロットル弁５によって
機関の吸入空気量が調整されるようになっている。
のシステム構成を示す図２において、内燃機関１には、
エアクリーナ２，吸気ダクト３，吸気マニホールド４を
介して空気が吸入される。前記吸気ダクト３には、図示
しないアクセルペダルと連動するバタフライ式のスロッ
トル弁５が介装されており、該スロットル弁５によって
機関の吸入空気量が調整されるようになっている。
【００１４】また、前記吸気マニホールド４の各ブラン
チ部には、各気筒別に電磁式の燃料噴射弁６が設けられ
ており、該燃料噴射弁６から噴射供給される燃料量の電
子制御によって所定空燃比の混合気が形成される。シリ
ンダ内に吸気弁７を介して吸引された混合気は、点火栓
８による火花点火によって着火燃焼し、燃焼排気は排気
弁９を介して排出され、排気マニホールド10によって図
示しない触媒，マフラーに導かれる。
チ部には、各気筒別に電磁式の燃料噴射弁６が設けられ
ており、該燃料噴射弁６から噴射供給される燃料量の電
子制御によって所定空燃比の混合気が形成される。シリ
ンダ内に吸気弁７を介して吸引された混合気は、点火栓
８による火花点火によって着火燃焼し、燃焼排気は排気
弁９を介して排出され、排気マニホールド10によって図
示しない触媒，マフラーに導かれる。
【００１５】また、前記排気マニホールド10（排気通
路）と吸気マニホールド４（吸気通路）とを連通させる
排気還流通路11が設けられ、該排気還流通路11にはＥＧ
Ｒ制御弁（排気還流量調整弁）12が介装されている。前
記ＥＧＲ制御弁12が開かれると、排気系と吸気系との圧
力差によって排気の一部が機関吸気系に還流され、かか
る排気還流により燃焼温度が低下し、以て、ＮＯｘ排出
量の減少が図られる。本実施例の前記ＥＧＲ制御弁12
は、ステップモータによって弁体を開動作させる構成の
ものである。
路）と吸気マニホールド４（吸気通路）とを連通させる
排気還流通路11が設けられ、該排気還流通路11にはＥＧ
Ｒ制御弁（排気還流量調整弁）12が介装されている。前
記ＥＧＲ制御弁12が開かれると、排気系と吸気系との圧
力差によって排気の一部が機関吸気系に還流され、かか
る排気還流により燃焼温度が低下し、以て、ＮＯｘ排出
量の減少が図られる。本実施例の前記ＥＧＲ制御弁12
は、ステップモータによって弁体を開動作させる構成の
ものである。
【００１６】尚、前記排気還流通路11と前記ＥＧＲ制御
弁とによって、本実施例の排気還流装置が構成される。
但し、ＥＧＲ制御弁12の構成を上記に限定するものでは
ない。前記燃料噴射弁６及びＥＧＲ制御弁12を制御する
コントロールユニット13は、マイクロコンピュータを含
んで構成され、エアフローメータ14からの吸入空気量信
号Ｑ，スロットルセンサ15からのスロットル弁開度信号
ＴＶＯ，クランク角センサ16からのクランク角信号（機
関回転信号）が入力される。
弁とによって、本実施例の排気還流装置が構成される。
但し、ＥＧＲ制御弁12の構成を上記に限定するものでは
ない。前記燃料噴射弁６及びＥＧＲ制御弁12を制御する
コントロールユニット13は、マイクロコンピュータを含
んで構成され、エアフローメータ14からの吸入空気量信
号Ｑ，スロットルセンサ15からのスロットル弁開度信号
ＴＶＯ，クランク角センサ16からのクランク角信号（機
関回転信号）が入力される。
【００１７】前記コントロールユニット13は、機関運転
条件（機関負荷及び機関回転速度）に基づいて前記ＥＧ
Ｒ制御弁12のステップモータに出力する制御パルス（開
度制御信号）を決定すると共に、前記燃料噴射弁６によ
る燃料噴射量を制御する。前記燃料噴射弁６の噴射量の
制御は以下のようにして行なわれる。即ち、前記エアフ
ローメータ14で検出された吸入空気量Ｑと、クランク角
センサ16からの検出信号に基づき算出した機関回転速度
Ｎｅとに基づいて基本燃料噴射量Ｔｐ（＝Ｋ×Ｑ／Ｎ
ｅ：Ｋは定数）を算出し、該基本燃料噴射量Ｔｐに冷却
水温度などの運転条件に応じた補正を施して最終的な燃
料噴射量Ｔｉを求める。そして、前記燃料噴射量Ｔｉに
相当するパルス幅の駆動パルス信号を前記燃料噴射弁６
に所定タイミングで出力する。燃料噴射弁６には、図示
しないプレッシャレギュレータで所定圧力に調整された
燃料が供給されるようになっており、前記駆動パルス信
号のパルス幅に比例する量の燃料を噴射供給する。
条件（機関負荷及び機関回転速度）に基づいて前記ＥＧ
Ｒ制御弁12のステップモータに出力する制御パルス（開
度制御信号）を決定すると共に、前記燃料噴射弁６によ
る燃料噴射量を制御する。前記燃料噴射弁６の噴射量の
制御は以下のようにして行なわれる。即ち、前記エアフ
ローメータ14で検出された吸入空気量Ｑと、クランク角
センサ16からの検出信号に基づき算出した機関回転速度
Ｎｅとに基づいて基本燃料噴射量Ｔｐ（＝Ｋ×Ｑ／Ｎ
ｅ：Ｋは定数）を算出し、該基本燃料噴射量Ｔｐに冷却
水温度などの運転条件に応じた補正を施して最終的な燃
料噴射量Ｔｉを求める。そして、前記燃料噴射量Ｔｉに
相当するパルス幅の駆動パルス信号を前記燃料噴射弁６
に所定タイミングで出力する。燃料噴射弁６には、図示
しないプレッシャレギュレータで所定圧力に調整された
燃料が供給されるようになっており、前記駆動パルス信
号のパルス幅に比例する量の燃料を噴射供給する。
【００１８】一方、コントロールユニット13は、機関負
荷を代表する前記基本燃料噴射量Ｔｐと機関回転速度Ｎ
ｅとに対応してＥＧＲ制御弁12に出力する制御信号を記
憶したマップを予め記憶しており、前記マップを参照し
てステップモータへの制御パルスを決定し、該決定され
た制御信号（制御パルス）をＥＧＲ制御弁12に出力し
て、排気還流を制御する。
荷を代表する前記基本燃料噴射量Ｔｐと機関回転速度Ｎ
ｅとに対応してＥＧＲ制御弁12に出力する制御信号を記
憶したマップを予め記憶しており、前記マップを参照し
てステップモータへの制御パルスを決定し、該決定され
た制御信号（制御パルス）をＥＧＲ制御弁12に出力し
て、排気還流を制御する。
【００１９】また、本実施例のコントロールユニット13
は、図３のフローチャートに示すようにしてスロットル
弁下流側での吸気温度の推定を行うようになっており、
前記吸気温度の推定を行うために、エアクリーナ２部
（スロットル弁５上流側の吸気通路）に吸気温度ＴAIR
を直接的に検出する吸気温センサ17（吸気温度検出手
段）を設けてある。
は、図３のフローチャートに示すようにしてスロットル
弁下流側での吸気温度の推定を行うようになっており、
前記吸気温度の推定を行うために、エアクリーナ２部
（スロットル弁５上流側の吸気通路）に吸気温度ＴAIR
を直接的に検出する吸気温センサ17（吸気温度検出手
段）を設けてある。
【００２０】尚、本実施例において、排気還流率推定手
段，吸気温度推定手段，排気温度推定手段としての機能
は、前記図３のフローチャートに示すようにコントロー
ルユニット13がソフトウェア的に備えている。図３のフ
ローチャートにおいて、ステップ１（図中ではＳ１とし
てある。以下同様）では、ＥＧＲ制御弁12に出力される
制御信号と機関回転速度Ｎｅとを読み込む。尚、前記制
御信号及び機関回転速度Ｎｅに代えて、機関負荷を代表
する前記基本燃料噴射量Ｔｐと機関回転速度Ｎｅとを読
み込む構成としても良い。
段，吸気温度推定手段，排気温度推定手段としての機能
は、前記図３のフローチャートに示すようにコントロー
ルユニット13がソフトウェア的に備えている。図３のフ
ローチャートにおいて、ステップ１（図中ではＳ１とし
てある。以下同様）では、ＥＧＲ制御弁12に出力される
制御信号と機関回転速度Ｎｅとを読み込む。尚、前記制
御信号及び機関回転速度Ｎｅに代えて、機関負荷を代表
する前記基本燃料噴射量Ｔｐと機関回転速度Ｎｅとを読
み込む構成としても良い。
【００２１】ステップ２では、前記ＥＧＲ制御弁12に出
力される制御信号と機関回転速度Ｎｅとに対応する排気
還流率ｘ（％）をマップ（図４参照）検索によって推定
する。ここで、ステップ１で基本燃料噴射量Ｔｐと機関
回転速度Ｎｅとを読み込む場合にも同様にしてマップ
（図５参照）検索によって排気還流率ｘを推定する。前
記図４に示す排気還流率ｘのマップは、ＥＧＲ制御弁12
の制御信号が、所望の排気還流率を得るべく機関負荷と
回転速度とに基づいて決定されていることから、制御信
号と回転速度とを検索情報として排気還流率を求めるも
のであり、また、図５に示す排気還流率ｘのマップは、
前記制御信号を設定するマップに対応して予め設定され
る。
力される制御信号と機関回転速度Ｎｅとに対応する排気
還流率ｘ（％）をマップ（図４参照）検索によって推定
する。ここで、ステップ１で基本燃料噴射量Ｔｐと機関
回転速度Ｎｅとを読み込む場合にも同様にしてマップ
（図５参照）検索によって排気還流率ｘを推定する。前
記図４に示す排気還流率ｘのマップは、ＥＧＲ制御弁12
の制御信号が、所望の排気還流率を得るべく機関負荷と
回転速度とに基づいて決定されていることから、制御信
号と回転速度とを検索情報として排気還流率を求めるも
のであり、また、図５に示す排気還流率ｘのマップは、
前記制御信号を設定するマップに対応して予め設定され
る。
【００２２】ステップ３では、前記機関負荷を代表する
基本燃料噴射量Ｔｐと機関回転速度Ｎｅとに基づいて排
気温度ＴEXを推定する。ステップ４では、前記吸気温セ
ンサ17で検出された吸気温度ＴAIR を読み込む。ステッ
プ５では、前記排気還流率ｘ，排気温度ＴEX，吸気温度
ＴAIR に基づいてスロットル弁下流側での吸気温度
ＴM 、即ち、排気還流後の吸気温度を下式に従って推定
演算する。
基本燃料噴射量Ｔｐと機関回転速度Ｎｅとに基づいて排
気温度ＴEXを推定する。ステップ４では、前記吸気温セ
ンサ17で検出された吸気温度ＴAIR を読み込む。ステッ
プ５では、前記排気還流率ｘ，排気温度ＴEX，吸気温度
ＴAIR に基づいてスロットル弁下流側での吸気温度
ＴM 、即ち、排気還流後の吸気温度を下式に従って推定
演算する。
【００２３】 ＴM ＝（１−ｘ／100 ）×ＴAIR ＋（ｘ／100)×ＴEX 上記推定されたスロットル弁下流側での吸気温度Ｔ
M は、例えば前述の大気圧又は吸入負圧の推定演算に用
いられる。かかる構成によると、前記吸気温度ＴAIR は
比較的安定しているために、吸気温センサ17に応答遅れ
があっても、精度良くスロットル弁上流側での温度を検
出できる。そして、前記スロットル弁上流側での吸気温
度の排気還流による変化を排気還流率に応じて推定する
から、たとえ排気還流によって吸気温度が急変する状態
であっても排気還流後の吸気温度を精度良く推定できる
ものである。特に、排気還流率と共に排気温度の推定結
果を用いて排気還流による温度変化を推定する構成とし
たことで、排気温度の違いによる吸気温度の変化に対応
でき、一層高精度に吸気温度を推定できる。従って、前
記推定された吸気温度に基づいて大気圧や吸入負圧を推
定する構成とすれば、大気圧，吸入負圧を精度良く安定
的に推定することが可能となる。
M は、例えば前述の大気圧又は吸入負圧の推定演算に用
いられる。かかる構成によると、前記吸気温度ＴAIR は
比較的安定しているために、吸気温センサ17に応答遅れ
があっても、精度良くスロットル弁上流側での温度を検
出できる。そして、前記スロットル弁上流側での吸気温
度の排気還流による変化を排気還流率に応じて推定する
から、たとえ排気還流によって吸気温度が急変する状態
であっても排気還流後の吸気温度を精度良く推定できる
ものである。特に、排気還流率と共に排気温度の推定結
果を用いて排気還流による温度変化を推定する構成とし
たことで、排気温度の違いによる吸気温度の変化に対応
でき、一層高精度に吸気温度を推定できる。従って、前
記推定された吸気温度に基づいて大気圧や吸入負圧を推
定する構成とすれば、大気圧，吸入負圧を精度良く安定
的に推定することが可能となる。
【００２４】尚、上記実施例では、機関負荷を代表する
値として基本燃料噴射量Ｔｐを用いる構成としたが、そ
の他の機関負荷を代表するパラメータを用いる構成とし
ても良く、基本燃料噴射量Ｔｐに限定されないことは明
らかである。また、排気温度の推定においては、冷却水
温度等の他の運転条件を加味して、推定精度を向上させ
るようにすることが好ましい。
値として基本燃料噴射量Ｔｐを用いる構成としたが、そ
の他の機関負荷を代表するパラメータを用いる構成とし
ても良く、基本燃料噴射量Ｔｐに限定されないことは明
らかである。また、排気温度の推定においては、冷却水
温度等の他の運転条件を加味して、推定精度を向上させ
るようにすることが好ましい。
【００２５】
【発明の効果】以上説明したように請求項１の発明にか
かる内燃機関の吸気温度推定装置によると、排気還流に
より吸気温度が急変する状況であっても、応答遅れなく
吸気温度を推定できるという効果がある。請求項２の発
明にかかる内燃機関の吸気温度推定装置によると、排気
還流通路に介装された排気還流量調整弁の開度制御信
号、即ち、機関運転条件に応じて決定される開度制御信
号に応じて排気還流率を推定することができるという効
果がある。
かる内燃機関の吸気温度推定装置によると、排気還流に
より吸気温度が急変する状況であっても、応答遅れなく
吸気温度を推定できるという効果がある。請求項２の発
明にかかる内燃機関の吸気温度推定装置によると、排気
還流通路に介装された排気還流量調整弁の開度制御信
号、即ち、機関運転条件に応じて決定される開度制御信
号に応じて排気還流率を推定することができるという効
果がある。
【００２６】請求項３の発明にかかる内燃機関の吸気温
度推定装置によると、開度制御信号を決定するパラメー
タとなる機関運転条件に応じて排気還流率を推定できる
という効果がある。請求項４の発明にかかる内燃機関の
吸気温度推定装置によると、排気温度の違いによる吸気
温度の変化に対応して高精度に吸気温度を推定できると
いう効果がある。
度推定装置によると、開度制御信号を決定するパラメー
タとなる機関運転条件に応じて排気還流率を推定できる
という効果がある。請求項４の発明にかかる内燃機関の
吸気温度推定装置によると、排気温度の違いによる吸気
温度の変化に対応して高精度に吸気温度を推定できると
いう効果がある。
【図１】請求項１の発明にかかる吸気温度推定装置の基
本構成を示すブロック図。
本構成を示すブロック図。
【図２】実施例の全体システム構成図。
【図３】実施例における吸気温度の推定制御を示すフロ
ーチャート。
ーチャート。
【図４】ＥＧＲ制御弁の制御信号に応じて排気還流率を
推定するマップを示す線図。
推定するマップを示す線図。
【図５】機関負荷と回転速度とに応じて排気還流率を推
定するマップを示す線図。
定するマップを示す線図。
１ 内燃機関 ４ 吸気マニホールド ５ スロットル弁 ６ 燃料噴射弁 10 排気マニホルード 11 排気還流通路 12 ＥＧＲ制御弁（排気還流量調整弁） 13 コントロールユニット 14 熱線式エアフローメータ 15 スロットルセンサ 16 クランク角センサ 17 吸気温センサ
Claims (4)
- 【請求項１】排気を排気還流通路を介してスロットル弁
下流側の吸気通路内に還流する排気還流装置を備えて構
成された内燃機関において前記スロットル弁下流側での
吸気温度を推定する吸気温度推定装置であって、 スロットル弁上流の吸気通路内に介装されて吸気温度を
直接的に検出する吸気温度検出手段と、 排気還流率を推定する排気還流率推定手段と、 前記吸気温度検出手段で検出されたスロットル弁上流側
での吸気温度と前記排気還流率推定手段で推定された排
気還流率とに基づいてスロットル弁下流側での吸気温度
を推定する吸気温度推定手段と、 を含んで構成された内燃機関の吸気温度推定装置。 - 【請求項２】前記排気還流率推定手段が、前記排気還流
通路に介装された排気還流量調整弁の開度制御信号に基
づいて排気還流率を推定することを特徴とする請求項１
記載の内燃機関の吸気温度推定装置。 - 【請求項３】前記排気還流率推定手段が、内燃機関の運
転条件に基づいて排気還流率を推定することを特徴とす
る請求項１記載の内燃機関の吸気温度推定装置。 - 【請求項４】内燃機関の運転条件に基づいて排気温度を
推定する排気温度推定手段を備え、前記吸気温度推定手
段が、前記スロットル弁上流側での吸気温度及び排気還
流率と共に前記推定された排気温度に基づいてスロット
ル弁下流側での吸気温度を推定することを特徴とする請
求項１〜３のいずれか１つに記載の内燃機関の吸気温度
推定装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7003617A JPH08189407A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 内燃機関の吸気温度推定装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7003617A JPH08189407A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 内燃機関の吸気温度推定装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08189407A true JPH08189407A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=11562464
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7003617A Pending JPH08189407A (ja) | 1995-01-12 | 1995-01-12 | 内燃機関の吸気温度推定装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08189407A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009287479A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| KR101968645B1 (ko) * | 2017-12-28 | 2019-04-12 | 주식회사 현대케피코 | Egr 가스 유량을 고려한 흡기밸브전단의 신기 온도 예측 방법 |
-
1995
- 1995-01-12 JP JP7003617A patent/JPH08189407A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009287479A (ja) * | 2008-05-30 | 2009-12-10 | Honda Motor Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
| KR101968645B1 (ko) * | 2017-12-28 | 2019-04-12 | 주식회사 현대케피코 | Egr 가스 유량을 고려한 흡기밸브전단의 신기 온도 예측 방법 |
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