JPH0818472A - 赤外線受信機及びその外乱光ノイズ低減方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【構成】 赤外線受信機は、相互コンダクタンスアンプ
を使用したバンドパスフィルタ１を備えている。受信信
号中に含まれる外乱光ノイズ成分（赤外線信号の周波数
に非常に近い周波数のノイズ成分）のレベルが基準レベ
ルを越えた場合、中心周波数可変回路４がバンドパスフ
ィルタ１に供給する電流を変化させて、バンドパスフィ
ルタ１の中心周波数を外乱光ノイズの周波数から遠ざか
る方向にシフトさせる。 【効果】 簡単な回路構成で、赤外線信号の周波数に非
常に近い周波数の外乱光ノイズ成分を効果的に低減で
き、外乱光ノイズによる誤動作を防止することができ
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、例えば赤外線リモート
コントロール（以下、赤外線リモコンと称する）等の赤
外線通信装置に供される赤外線受信機及び赤外線受信機
の外乱光ノイズ低減方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】赤外線リモコン送信機から送信される赤
外線信号は、図６に示すように、通常、３８ＫＨｚで強
度変調（光の強弱による振幅変調）された搬送波の有無
によってコード化された信号である。

【０００３】上記赤外線信号を受信する従来の赤外線リ
モコン受信機の基本的な構成を図１３に示す。この赤外
線リモコン受信機では、赤外線リモコン送信機からの赤
外線信号を受光したフォトダイオード５５が該赤外線信
号を電気信号に変換する。その後、受信した信号をアン
プブロック５６にて増幅し、前述の強度変調された搬送
波周波数３８ＫＨｚを中心周波数に持つバンドパスフィ
ルタ５１を通過させた後、信号レベル検出回路５２で受
信信号の検出レベルを決定する。その後、上記の検出レ
ベルとバンドパスフィルタ５１を通過した信号とをコン
パレータ５７で比較することにより、搬送波（３８ＫＨ
ｚの信号）の有無を検出する。そして、上記コンパレー
タ５７から出力される検出信号を積分回路５８およびヒ
ステリシスコンパレータ５９で波形整形し、出力端子Ｖ
₀ より出力する。

【０００４】上記赤外線リモコン受信機の各部の信号波
形を図８に示している。この図８の波形図を上記の図１
３と共に参照して、上記赤外線リモコン受信機の動作を
さらに詳しく説明する。上記アンプブロック５６の出力
信号ａは図８（ａ）に示すような波形となり、バンドパ
スフィルタ５１の出力信号ｂは同図（ｂ）に示すような
波形となる。また、信号レベル検出回路５２の出力信号
ｃも同図（ｂ）に示している。上記信号レベル検出回路
５２は、上記信号ｂの振幅に連動して、出力信号ｃのレ
ベル（即ち、検出レベル）を変化させるように設計され
ている。即ち、バンドパスフィルタ５１の出力信号ｂの
振幅が大きくなると信号ｃのレベルが上がり、逆に、信
号ｂの振幅が小さくなると信号ｃのレベルも下がる。ま
た、上記信号レベル検出回路５２は、上記信号ｂの密度
にも連動して、出力信号ｃのレベルを変化させるように
設計されている。即ち、信号ｂの密度が高くなるに連れ
て信号ｃのレベルが上がり、逆に、信号ｂの密度が低く
なると信号ｃのレベルも下がる。そして、上記の信号ｂ
と信号ｃとを比較して得られるコンパレータ５７の出力
信号ｄは、同図（ｃ）に示すような波形となる。そし
て、上記信号ｄを積分回路５８で積分した信号ｅは同図
（ｄ）に示す波形となり、これをヒステリシスコンパレ
ータ５９で波形整形して、同図（ｅ）に示す方形波の信
号ｆを形成し、該信号ｆを出力端子Ｖ₀ より出力する。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】前述したように、赤外
線リモコン受信機から送信される赤外線信号は、図６に
示すような、通常３８ＫＨｚで強度変調された上、さら
に搬送波（３８ＫＨｚ）の有無によってコード化された
信号である。実際には、赤外線リモコンの使用環境にお
いては種々の外乱光ノイズが存在しており、その外乱光
ノイズも上記赤外線信号と共にフォトダイオード５５に
入力されることになる。赤外線リモコン受信機では、電
気信号の処理段階で、バンドパスフィルタ５１によって
搬送波以外の周波数のノイズ成分を取り除くようになっ
ているが、搬送波に非常に近い周波数のノイズ成分は取
り除くのが非常に困難である。

【０００６】具体的な一例を示せば、近年非常に普及し
ているインバータ蛍光灯には、上記赤外線信号の搬送波
周波数に非常に近い周波数（約４３ＫＨｚ）で点滅する
ものがあり、この外乱光ノイズが赤外線リモコン受信機
に誤動作等の悪影響を与える。

【０００７】上記の外乱光ノイズを波形で説明すると、
図６に示す赤外線信号に対して、インバータ蛍光灯から
発せられる外乱光ノイズは、図７に示すように、連続的
に一定の周波数（ここでは４３ＫＨｚ）で強度変調され
た強い光ノイズである。このような外乱光ノイズが存在
しない環境下で赤外線信号を受信した際のバンドパスフ
ィルタ５１通過後の信号波形は、図９中の信号ｂに示す
ようになる。これに対して、上記のような外乱光ノイズ
が赤外線信号に混合された場合、バンドパスフィルタ５
１通過後の信号ｂの波形は、図１０に示すようになる。
上記の図９と図１０とを比べると明らかなように、外乱
光ノイズが赤外線信号に混合された場合は、信号成分Ｓ
とノイズ成分Ｎとの比、即ちＳ／Ｎ比が悪くなり、コー
ドの検出が非常に困難となって誤動作を招来する。

【０００８】上記の問題を改善するために、従来ではバ
ンドパスフィルタ５１の通過域の帯域幅を狭める等の特
性改善が行われてきた。しかしながら、送信信号（赤外
線信号）自体に帯域幅があるため、バンドパスフィルタ
５１の帯域幅をあまり狭めると送信信号を受け付け難く
なるという問題があり、さらに、回路の集積化を行う場
合には無調整では実現し難く、量産のバラツキや温度特
性を考慮すると、帯域幅縮小には限界がある。

【０００９】本発明は、上記に鑑みなされたものであ
り、送信機から送信される赤外線信号の周波数に非常に
近い周波数の外乱光ノイズを簡単な構成で効果的に低減
し、外乱光ノイズによる誤動作を防止することができる
赤外線受信機を提供することを主な目的としている。ま
た、本発明は、赤外線受信機の受信信号中に含まれる、
赤外線信号の周波数に非常に近い周波数の外乱光ノイズ
成分を効果的に低減する赤外線受信機の外乱光ノイズ低
減方法を提供することを目的としている。

【００１０】

【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る赤
外線受信機は、受信信号中の不要な周波数帯域成分を減
衰させ、所定の周波数帯域成分のみを通過させるバンド
パスフィルタを備えているものであって、上記の課題を
解決するために、以下の手段が講じられていることを特
徴とする。

【００１１】即ち、上記赤外線受信機は、上記バンドパ
スフィルタを通過した受信信号中の外乱光ノイズ成分の
レベルを検出し、この外乱光ノイズ成分のレベルに応じ
た検出信号を出力するノイズレベル検出手段と、上記検
出信号の信号レベルと予め設定された基準レベルとを比
較し、検出信号の信号レベルが上記基準レベルを越えた
場合に、上記バンドパスフィルタの通過域の中心周波数
を、上記外乱光ノイズ成分の周波数から遠ざかる方向
へ、一定の周波数だけシフトさせるフィルタ通過域シフ
ト手段とを備えている。

【００１２】また、請求項２の発明に係る赤外線受信機
は、上記請求項１の発明の構成において、上記バンドパ
スフィルタが、相互コンダクタンスに応じて通過域の中
心周波数を変化させる相互コンダクタンスアンプを備
え、上記フィルタ通過域シフト手段が、上記相互コンダ
クタンスアンプの相互コンダクタンスを可変する相互コ
ンダクタンス可変手段を備えていることを特徴とする。

【００１３】また、請求項３の発明に係る赤外線受信機
は、上記請求項２の発明の構成において、上記相互コン
ダクタンス可変手段が、上記検出信号の信号レベルが上
記基準レベル以下のときに一定の電流を上記相互コンダ
クタンスアンプに供給する一方、上記検出信号の信号レ
ベルが上記基準レベルを越えた場合に、上記相互コンダ
クタンスアンプに供給している電流を一定の比率で変化
させる供給電流可変手段を備えていることを特徴とす
る。

【００１４】また、請求項４の発明に係る赤外線受信機
は、受信信号中の不要な周波数帯域成分を減衰させ、所
定の周波数帯域成分のみを通過させるバンドパスフィル
タを備えているものであって、上記の課題を解決するた
めに、以下の手段が講じられていることを特徴とする。

【００１５】即ち、上記赤外線受信機は、上記バンドパ
スフィルタを通過した信号中の外乱光ノイズ成分のレベ
ルを検出し、この外乱光ノイズ成分のレベルに応じた検
出信号を出力するノイズレベル検出手段と、上記検出信
号の信号レベルに応じて、上記バンドパスフィルタの通
過域の中心周波数を、上記外乱光ノイズ成分の周波数か
ら遠ざかる方向へシフトさせるフィルタ通過域シフト手
段とを備えている。

【００１６】また、請求項５の発明に係る赤外線受信機
の外乱光ノイズ低減方法は、赤外線受信機の受信信号中
の非減衰帯域以外の不要な周波数帯域成分を減衰させる
第１ステップと、上記第１ステップによって得られた信
号中に含まれる外乱光ノイズ成分のレベルを検出する第
２ステップと、上記第２ステップにて検出した外乱光ノ
イズ成分のレベルが予め定められた基準レベルを越えて
いるか否かを判定する第３ステップと、上記第３ステッ
プにおいて外乱光ノイズ成分のレベルが上記基準レベル
を越えていると判定された場合、上記第１ステップにお
ける非減衰帯域の中心周波数を、上記外乱光ノイズ成分
の周波数から遠ざかる方向へシフトさせる第４ステップ
とを含んでいることを特徴とする。

【００１７】

【作用】上記請求項１の発明の構成によれば、バンドパ
スフィルタにて除去できなかった、赤外線信号の周波数
に非常に近い周波数の外乱光ノイズ成分のレベルが、ノ
イズレベル検出手段によって検出される。そして、この
ノイズレベル検出手段は、外乱光ノイズ成分のレベルに
応じた検出信号を出力する。そして、フィルタ通過域シ
フト手段において上記検出信号の信号レベルと基準レベ
ルとが比較され、、検出信号の信号レベルが上記基準レ
ベルを越えている場合に、上記バンドパスフィルタの通
過域の中心周波数が、上記外乱光ノイズ成分の周波数か
ら遠ざかる方向へ、一定の周波数だけシフトされる。こ
のように、バンドパスフィルタの通過域の中心周波数
を、外乱光ノイズ成分の周波数から遠ざかる方向へ一定
の周波数だけシフトさせることによって、送信機から送
信される赤外線信号の周波数に非常に近い周波数の外乱
光ノイズ成分の振幅を効果的に低減でき、上記のような
外乱光ノイズによる誤動作を容易に改善できる。また、
外乱光ノイズ成分のレベルがあるレベルを越えた場合に
のみバンドパスフィルタの通過域の中心周波数をシフト
させるので、バンドパスフィルタにて除去されなかった
外乱光ノイズ成分のレベルが低い場合には、バンドパス
フィルタの本来の特性を維持でき、最適な状態で受信信
号の検出が可能である。

【００１８】上記請求項２の発明の構成によれば、相互
コンダクタンスアンプを有するバンドパスフィルタを用
い、該相互コンダクタンスアンプの相互コンダクタンス
を可変することによってバンドパスフィルタの中心周波
数をシフトさせるようになっている。上記相互コンダク
タンスアンプの相互コンダクタンスは、該相互コンダク
タンスアンプへ供給する電流を可変することによって容
易に変化させることが可能である。したがって、簡単な
回路構成でバンドパスフィルタの中心周波数を容易にシ
フトさせることができる。

【００１９】上記請求項３の発明の構成によれば、相互
コンダクタンス可変手段は、相互コンダクタンスアンプ
に供給する電流を、通過域の中心周波数をシフトさせる
前（検出信号の信号レベルが基準レベル以下のとき）に
相互コンダクタンスアンプに供給している電流に対し
て、一定の比率で変化させるようになっているので、量
産のバラツキや温度特性に対して中心周波数のシフト率
が精度良く保たれる。

【００２０】上記請求項４の発明の構成によれば、外乱
光ノイズ成分のレベルに応じて、バンドパスフィルタの
通過域の中心周波数のシフト率を変化させるようになっ
ている。このため、前記請求項１の発明と同様に、送信
機から送信される赤外線信号の周波数に非常に近い周波
数の外乱光ノイズ成分の振幅を効果的に低減でき、上記
のような外乱光ノイズによる誤動作を容易に改善でき
る。また、外乱光ノイズ成分のレベルがあまり大きくな
い場合でも、そのレベルに応じたシフト率で通過域の中
心周波数のシフトが行われるので、外乱光ノイズ成分の
レベルがあまり大きくないときでも誤動作を生じ易い受
信機に適用すれば、効果的に誤動作を防止することがで
きる。

【００２１】上記請求項５の発明の構成によれば、赤外
線受信機の受信信号中の非減衰帯域以外の不要な周波数
帯域成分を減衰させ、これによって得られた信号中に含
まれる外乱光ノイズ成分のレベルを検出するようになっ
ている。これにより、非減衰帯域に含まれるような、赤
外線信号の周波数に非常に近い周波数の外乱光ノイズ成
分のレベルが検出される。そして、外乱光ノイズ成分の
レベルが基準レベルを越えているとき、非減衰帯域の中
心周波数を、上記外乱光ノイズ成分の周波数から遠ざか
る方向へシフトさせるようになっているので、赤外線信
号の周波数に非常に近い周波数の上記外乱光ノイズは、
非減衰帯域から外れて効果的に減衰される。

【００２２】

【実施例】

〔実施例１〕本発明の一実施例について図１ないし図１
０に基づいて説明すれば、以下の通りである。

【００２３】本実施例に係る赤外線受信機としての赤外
線リモコン受信機は、図１に示すように、赤外線リモコ
ン送信機からの赤外線信号を受信して電気信号に変換す
る光電変換素子としてのフォトダイオード５と、このフ
ォトダイオード５の出力を増幅するアンプブロック６
と、上記アンプブロック６の出力信号ａの不要な周波数
帯域成分を減衰させて所定の周波数帯域成分のみを通過
させるバンドパスフィルタ１と、このバンドパスフィル
タ１の出力信号ｂに基づいて受信信号の検出レベルを決
定する信号レベル検出回路２（ノイズレベル検出手段）
と、バンドパスフィルタ１の出力信号ｂと信号レベル検
出回路２の出力信号ｃとを比較するコンパレータ７と、
上記コンパレータ７から出力される検出信号ｄを積分す
る積分回路８と、この積分回路８の出力信号ｅの波形を
整形して方形波の信号を生成するヒステリシスコンパレ
ータ９とを備えている。

【００２４】赤外線信号を上記フォトダイオード５で受
けて電気信号に変換し、上記の各回路で信号処理を行う
流れは前述の従来の技術の欄で示した通りであり、受信
した信号をアンプブロック６にて増幅し、バンドパスフ
ィルタ１を通過させてノイズ成分を除去した後、信号レ
ベル検出回路２で受信信号の検出レベルを決定し、その
検出レベルとバンドパスフィルタ１を通過した信号とを
コンパレータ７で比較することにより、受信した信号の
搬送波の有無を検出し、積分回路８およびヒステリシス
コンパレータ９で波形整形し、出力端子Ｖ₀ より出力す
る。また、上記の各回路の出力信号ａ〜ｆも、図８
（ａ）〜（ｅ）に示す通りである。

【００２５】本実施例の赤外線リモコン受信機は、上記
の構成において、さらに、上記信号レベル検出回路２の
出力信号ｃと基準電圧Ｖ_ref （基準レベル）とを比較す
る比較回路３（フィルタ通過域シフト手段）と、この比
較回路３の出力信号に基づいて上記バンドパスフィルタ
１の通過域（非減衰帯域）の中心周波数（以下、バンド
パスフィルタ１の中心周波数と称する）を変化させる中
心周波数可変回路４（フィルタ通過域シフト手段、相互
コンダクタンス可変手段、供給電流可変手段）とを備え
ている。

【００２６】上記赤外線リモコン受信機は、インバータ
蛍光灯から発せられる光等の、送信される赤外線信号の
周波数に非常に近い周波数の外乱光ノイズによって受け
る悪影響を低減するために、上記バンドパスフィルタ１
の出力が増加した場合に、該バンドパスフィルタ１に供
給する電流を変化させて、バンドパスフィルタ１の中心
周波数を外乱光ノイズの周波数から遠ざかる方向にシフ
トさせる。これを実現するために、上記信号レベル検出
回路２の出力信号ｃを利用し、該信号ｃのレベルが所定
値（上記基準電圧Ｖ_ref ）よりも大きくなると、それを
上記比較回路３で検出して上記中心周波数可変回路４を
動作させ、バンドパスフィルタ１の中心周波数をシフト
させるようになっている。

【００２７】上記信号レベル検出回路２は、バンドパス
フィルタ１を通過した信号ｂの振幅および密度に連動し
て、出力信号ｃのレベル（即ち、検出レベル）を変化さ
せるようになっている。このため、上記バンドパスフィ
ルタ１によって除去されなかった外乱光ノイズ成分のレ
ベルに応じて出力信号ｃのレベルも高く設定される。バ
ンドパスフィルタ１を通過した信号ｂに外乱光ノイズ成
分が含まれていない場合の上記信号ｃを図９に、また、
上記信号ｂに外乱光ノイズ成分が含まれている場合の上
記信号ｃを図１０に示している。このように、信号レベ
ル検出回路２の出力信号レベルは、バンドパスフィルタ
１を通過した外乱光ノイズのレベルに応じたものであ
り、本実施例では、この信号レベル検出回路２を、受信
信号の検出レベルを設定する手段だけではなく、外乱光
ノイズのレベルを検出する手段としても用いる。

【００２８】前記の発明が解決しようとする課題の欄で
説明したように、赤外線信号は、図６に示すように、３
８ＫＨｚで強度変調された搬送波の有無によってコード
化された信号であり、また、ここで問題としている外乱
光ノイズは、図７に示すような連続的に一定の周波数で
強度変調されたものである。図２に、上記赤外線信号お
よび上記外乱光ノイズのそれぞれの周波数スペクトル分
布を示している。赤外線信号のスペクトル分布は、搬送
波の周波数（３８ＫＨｚ）を中心に、低周波側と高周波
側とに対象に緩やかに広がっており、数ＫＨｚの帯域幅
を持っている。これに対して上記外乱光ノイズは、ほぼ
単一の周波数スペクトルを持っており、図２ではその周
波数が４３ＫＨｚの例を示している。

【００２９】また、上記図２には、バンドパスフィルタ
１の周波数特性も示している。同図に示すように、バン
ドパスフィルタ１の初期の中心周波数は、赤外線信号の
搬送波周波数（３８ＫＨｚ）に設定されており、また、
このバンドパスフィルタ１には、およそ４ＫＨｚ程度の
帯域幅を持たせている。

【００３０】もし、バンドパスフィルタ１の中心周波数
が３８ＫＨｚに固定されていれば、バンドパスフィルタ
１で上記の４３ＫＨｚのノイズを完全に除去することは
できず、赤外線リモコン受信機の誤動作を招来する。そ
こで、上記のノイズが増加した場合に、図２中のシフト
後の周波数特性にて示されるように、バンドパスフィル
タ１の中心周波数を２ＫＨｚ程度、低周波側にシフトさ
せるのである。これにより、４３ＫＨｚのノイズを低減
することができ、その低減量は図２中のＤにて示され
る。実際の値として、バンドパスフィルタ１の中心周波
数を上記のように２ＫＨｚシフトさせた場合で、約３ｄ
Ｂのノイズ低減となる。

【００３１】尚、バンドパスフィルタ１の中心周波数を
シフトさせた場合、赤外線信号の成分もバンドパスフィ
ルタ１において多少除去されてしまうことになるが、図
２に示す通り、赤外線信号のスペクトルは数ＫＨｚにわ
たって幅広く分布しているので、２ＫＨｚ程度のシフト
であれば、赤外線信号を充分に受信することができる。
また、上記の中心周波数のシフト量は、赤外線信号のス
ペクトル分布に応じて適切な量を設定すればよい。

【００３２】次に、バンドパスフィルタ１の中心周波数
をシフトさせるための具体的手段を説明する。

【００３３】相互コンダクタンスアンプを使用したバン
ドパスフィルタにおいては、該相互コンダクタンスアン
プの相互コンダクタンスを可変することによって、バン
ドパスフィルタの中心周波数を容易にシフトさせること
ができる。本実施例のバンドパスフィルタ１は、相互コ
ンダクタンスアンプを使用したものであり、その回路構
成の一例を図３に示している。同図に示すように、バン
ドパスフィルタ１は、相互コンダクタンスｇｍの２つの
相互コンダクタンスアンプ１７・１７、容量Ｃ₁ のコン
デンサ１８、容量Ｃ₂ のコンデンサ１９、抵抗値Ｒ₁ の
抵抗２０、抵抗値Ｒ₂ の抵抗２１、および高入力インピ
ーダンスで低出力インピーダンスの２つのバッファ回路
Ｂ・Ｂを備えている。

【００３４】また、上記相互コンダクタンスアンプ１７
の内部等価回路を図４に示している。同図に示す相互コ
ンダクタンスアンプ１７は、一般的によく知られている
ものであり、入力ｇ１と入力ｇ２との電位差ｖ_inに比例
した電流ｉ_g3を出力するようになっている。この相互コ
ンダクタンスアンプ１７の２つの抵抗２２・２２の抵抗
値をＲ、定電流源２３の電流をＩ₁ 、定電流源２４の電
流をＩ₂ 、そして定電流源２５の電流をＩ₂ ／２とする
と、該相互コンダクタンスアンプ１７の相互コンダクタ
ンスｇｍは、 ｇｍ＝ｉ_g3／ｖ_in ≒Ｉ₂ ／（２×Ｒ×Ｉ₁ ） ・・・（１） となり、上式（１）より、電流Ｉ₁ または電流Ｉ₂ を変
化させることによって相互コンダクタンスｇｍを可変で
きることがわかる。

【００３５】次に、この相互コンダクタンスアンプ１７
を使用した図３のバンドパスフィルタ１の伝達関数を解
く。図３において、コンデンサ１８（容量Ｃ₁ ）に流れ
る電流をｉ₁ 、コンデンサ１９（容量Ｃ₂ ）に流れる電
流をｉ₀ 、入力電圧信号をｖ_i 、出力電圧信号をｖ_O 、
一方の相互コンダクタンスアンプ１７（１７ａ）から出
力されてバッファ回路Ｂを介して他方の相互コンダクタ
ンスアンプ１７（１７ｂ）へ入力される信号をｖ₁ 、そ
して、複素周波数をｓとすると、同図の回路から下式
（２）〜（４）が導かれる。

【００３６】 ｖ_O ＝ｉ₀ ／（ｓ×Ｃ₂ ） ・・・（２） ｉ₀ ＝｛ｖ₁ −ｖ_O ×Ｒ₂ ／（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）｝×ｇｍ ・・・（３） ｉ₁ ＝−ｖ_O ×ｇｍ＝（ｖ₁ −ｖ_i ）×ｓ×Ｃ₁ ・・・（４） 上式（２）より、 ｉ₀ ＝ｓ×Ｃ₂ ×ｖ_O ・・・（５） となり、また、上式（４）より、 ｖ₁ ＝−ｖ_O ×ｇｍ／（ｓ×Ｃ₁ ）＋ｖ_i ・・・（６） となる。

【００３７】そして、上式（３）、上式（５）、上式
（６）より、 ｉ₀ ＝ｓ×Ｃ₂ ×ｖ_O ＝｛−ｖ_O ×ｇｍ／（ｓ×Ｃ₁ ） ＋ｖ_i −ｖ_O ×Ｒ₂ ／（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）｝×ｇｍ ・・・（７） となる。上式（７）より、 ｛ｓ×Ｃ₂ ＋ｇｍ² ／（ｓ×Ｃ₁ ） ＋ｇｍ×Ｒ₂ ／（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）｝×ｖ_O ＝ｇｍ×ｖ_i ・・・（８） となる。

【００３８】上式（８）を変換して、バンドパスフィル
タ１の伝達関数（ｖ_O ／ｖ_i ）を求めると、 ｖ_O ／ｖ_i ＝ｇｍ／｛ｓ×Ｃ₂ ＋ｇｍ² ／（ｓ×Ｃ₁ ） ＋ｇｍ×Ｒ₂ ／（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）｝ ＝（ｇｍ／Ｃ₂ ）×ｓ／［ｓ² ＋｛ｇｍ×Ｒ₂ ／（Ｒ₁ ＋Ｒ₂ ）／Ｃ₂ ｝×ｓ＋ｇｍ² ／Ｃ₁ ／Ｃ₂ ］ ・・・（９） となる。

【００３９】上式（９）は、２次のバンドパスフィルタ
の伝達関数の一般式と一致し、その中心角周波数ω
₀ は、上式（９）の分母の定数項の平方根となる。した
がって、複素周波数ｓをｊωと置き換えると、

【００４０】

【数１】

【００４１】となる。

【００４２】したがって、バンドパスフィルタ１の中心
周波数ｆ₀ は、

【００４３】

【数２】

【００４４】となる。

【００４５】上式（１１）中のｇｍのところに上式
（１）を代入すると、

【００４６】

【数３】

【００４７】となり、電流Ｉ₁ または電流Ｉ₂ を変化さ
せることにより、バンドパスフィルタ１の中心周波数ｆ
₀ を可変できることがわかる。

【００４８】次に、上記バンドパスフィルタ１の相互コ
ンダクタンスアンプ１７へ供給する上記の電流Ｉ₁ また
は電流Ｉ₂ を可変するための具体的手段を説明する。

【００４９】中心周波数ｆ₀ を可変するための電流Ｉ₁
は、図１に示す比較回路３の検出信号によって動作する
中心周波数可変回路４からバンドパスフィルタ１へ供給
されるようになっている。上記比較回路３および中心周
波数可変回路４の回路構成の一例を図５に示している。
同図に示すように、中心周波数可変回路４は、比較回路
３の出力に基づいて定電流Ｉ_x の供給／停止を切り替え
る電流スイッチ回路３３（相互コンダクタンス可変手
段、供給電流可変手段）と、この電流スイッチ回路３３
の動作に応じた電流Ｉ₁ ′をバンドパスフィルタ１へ供
給する電流供給回路３１（相互コンダクタンス可変手
段、供給電流可変手段）とを備えている。

【００５０】上記電流供給回路３１は、従来よりバンド
パスフィルタへ電流を供給する回路として存在している
ものであり、３つのｐｎｐ型トランジスタＱＰ１〜ＱＰ
３と、７つのｎｐｎ型トランジスタＱＮ１〜ＱＮ７と、
抵抗値がそれぞれＲ₁₁、Ｒ₁₃、Ｒ₁₄、Ｒ₁₅、Ｒ₁₆の抵抗
３４〜３８と、起動回路３９とを備えている。

【００５１】上記のトランジスタＱＮ１・ＱＮ２と抵抗
３４とによって定電流回路が構成されており、定電流ト
ランジスタであるＱＮ２のコレクタ電流Ｉ₁ を一定に保
持するようになっている。そして、上記電流Ｉ₁ は、上
記トランジスタＱＰ２のコレクタに供給されている。

【００５２】上記トランジスタＱＰ２は、そのベースと
コレクタとが接続されており、そのエミッタは電源ライ
ンに接続されている。そして、上記トランジスタＱＰ２
のベースには、トランジスタＱＰ１・ＱＰ３・ＱＰ４の
ベースが接続されている。即ち、上記のトランジスタＱ
Ｐ１〜ＱＰ３は、電流スイッチ回路３３のｐｎｐ型トラ
ンジスタＱＰ４と共にカレントミラーを構成しており、
上記のトランジスタＱＰ１・ＱＰ３・ＱＰ４の各コレク
タ電流は、トランジスタＱＰ２のコレクタに流れる電流
Ｉ₁ と等しくなる。

【００５３】また、上記のトランジスタＱＮ３〜ＱＮ７
によってカレントミラーが構成されており、トランジス
タＱＮ４のコレクタ電流と等しい電流が、トランジスタ
ＱＮ５〜ＱＮ７のコレクタにも流れる。

【００５４】上記トランジスタＱＰ１のコレクタとトラ
ンジスタＱＮ４のコレクタとを接続する電流ラインに
は、上記電流スイッチ回路３３の出力ラインが接続され
ている。このため、トランジスタＱＰ１のコレクタ電流
Ｉ₁ に、電流スイッチ回路３３の出力電流Ｉ_x ′が付加
された電流Ｉ₁ ′（＝Ｉ₁ ＋Ｉ_x ′）がトランジスタＱ
Ｎ４のコレクタへ供給されることになり、したがって、
トランジスタＱＮ５〜ＱＮ７の各コレクタ電流はＩ₁ ′
（＝Ｉ₁ ＋Ｉ_x ′）となる。そして、上記トランジスタ
ＱＮ５・ＱＮ６の各コレクタ電流Ｉ₁ ′・Ｉ₁ ′が、バ
ンドパスフィルタ１の２つの相互コンダクタンスアンプ
１７・１７（図３参照）へそれぞれ供給される。即ち、
上記電流Ｉ₁ ′は、図４に示す相互コンダクタンスアン
プ１７への供給電流Ｉ₁ に対応している。また、上記電
流Ｉ₁ ′は、バンドパスフィルタ１の中心周波数ｆ₀ を
示す上式（１２）にも対応している。

【００５５】図５に示すように、上記比較回路３は、共
通エミッタ接続トランジスタ対をなす２つのｎｐｎ型ト
ランジスタＱＮ１０・ＱＮ１１と、これらトランジスタ
ＱＮ１０・ＱＮ１１の共通エミッタと接地ラインとの間
に電流Ｉ_a を流す定電流源４０とを備えている。上記ト
ランジスタＱＮ１１のベースは、予め設定された基準電
圧Ｖ_ref によって固定バイアスされている。そして、上
記トランジスタＱＮ１０のベースに、図１に示す信号レ
ベル検出回路２の出力信号ｃ（信号電圧をＶ_{le vel} とす
る）が入力されるようになっている。

【００５６】上記信号レベル検出回路２からの信号電圧
Ｖ_level の方が上記の基準電圧Ｖ_{re f} よりも低い場合、
トランジスタＱＮ１１のコレクタに電流Ｉ_b が流れ、こ
の電流Ｉ_b が次段の電流スイッチ回路３３へ入力され
る。一方、上記信号電圧Ｖ_{leve l} の方が上記の基準電圧
Ｖ_ref よりも高い場合、上記の電流Ｉ_b が切れて０とな
り、電流スイッチ回路３３への電流供給が停止される。

【００５７】上記電流スイッチ回路３３は、５つのｐｎ
ｐ型トランジスタＱＰ４〜ＱＰ８と、２つのｎｐｎ型ト
ランジスタＱＮ８・ＱＮ９と、抵抗値がＲ₁₂の抵抗４１
とを備えている。

【００５８】上記のトランジスタＱＮ８・ＱＮ９と抵抗
４１とによって定電流回路を構成しており、定電流トラ
ンジスタであるＱＮ９のコレクタ電流Ｉ_x を一定に保持
するようになっている。

【００５９】また、ベースとコレクタとが接続された上
記トランジスタＱＰ５と、該トランジスタＱＰ５のベー
スに自己のベースが接続されたトランジスタＱＰ６とに
よってカレントミラーが構成されている。そして、上記
トランジスタＱＰ５のコレクタには前記の比較回路３２
からの電流Ｉ_b が入力される。したがって、上記比較回
路３から電流Ｉ_b が供給されているときは、トランジス
タＱＰ６のコレクタ電流もＩ_b となり、これが上記のト
ランジスタＱＮ９のコレクタへ供給される。

【００６０】また、ベースとコレクタとが接続された上
記トランジスタＱＰ７と、該トランジスタＱＰ７のベー
スに自己のベースが接続されたトランジスタＱＰ８とに
よってカレントミラーが構成されている。このため、上
記の電流Ｉ_b が０のときには、トランジスタＱＰ８のコ
レクタ電流が上記トランジスタＱＮ９のコレクタ電流Ｉ
_x と等しくなり、このトランジスタＱＰ８のコレクタ電
流が電流スイッチ回路３３の出力電流Ｉ_x ′（＝Ｉ_x ）
として電流供給回路３１へ供給される。

【００６１】ここで、上記の電流Ｉ_b と電流Ｉ_x との間
には、 Ｉ_b ＞Ｉ_x の関係が成り立つように、上記の各電流が設定されてい
る。したがって、比較回路３から電流Ｉ_b が供給されて
いるときは、この電流Ｉ_b がトランジスタＱＮ９のコレ
クタへ供給されるため、電流スイッチ回路３３の出力電
流Ｉ_x ′は０となる。

【００６２】以上の構成より、比較回路３および中心周
波数可変回路４は、図１に示す信号レベル検出回路２か
らの信号ｃに基づいて、次のように動作する。先ず、上
記信号ｃの信号電圧Ｖ_level が基準電圧Ｖ_ref よりも低
い場合、比較回路３から電流スイッチ回路３３へ電流Ｉ
_b が出力され、電流スイッチ回路３３の出力電流Ｉ_x′
が０となる。したがって、電流供給回路３１からバンド
パスフィルタ１へ供給される電流Ｉ₁ ′は、 Ｉ₁ ′＝Ｉ₁ となる。

【００６３】一方、上記信号ｃの信号電圧Ｖ_level が基
準電圧Ｖ_ref よりも高くなった場合、比較回路３から電
流スイッチ回路３３へ供給されていた電流Ｉ_b が切れて
０となり、電流スイッチ回路３３から電流供給回路３１
へＩ_x ′＝Ｉ_x の電流が供給される。したがって、電流
供給回路３１からバンドパスフィルタ１へ供給される電
流Ｉ₁ ′は、 Ｉ₁ ′＝Ｉ₁ ＋Ｉ_x となる。これにより、バンドパスフィルタ１の中心周波
数ｆ₀ は、上記の電流増加分だけ、低周波側にシフトす
る。

【００６４】バンドパスフィルタ１の初期の中心周波数
をｆ₀ 、シフト後の中心周波数をｆ₀ ′とすると、上式
（１２）より、

【００６５】

【数４】

【００６６】 ｆ₀ ′＝ｆ₀ ×Ｉ₁ ／Ｉ₁ ′ ＝ｆ₀ ×Ｉ₁ ／（Ｉ₁ ＋Ｉ_x ） ・・・（１４） となる。

【００６７】ここで、上記電流スイッチ回路３３におけ
る電流Ｉ_x の設定について説明する。先ず、電流供給回
路３１の定電流回路において、定電流トランジスタＱＮ
２のコレクタ電流Ｉ₁ は、トランジスタＱＮ１とトラン
ジスタＱＮ２とのエミッタ面積比（ここでは１：１０と
する）による差電圧を抵抗３４の抵抗値Ｒ₁₁で割った値
となるので、 Ｉ₁ ＝ＶＴ×ln１０×１／Ｒ₁₁ ・・・（１５） となる。但し、上式（１５）中のＶＴは、 ＶＴ＝ｋＴ／ｑ ｋ：ボルツマン定数 Ｔ：絶対温度 ｑ：素電荷 である。

【００６８】また、上記電流スイッチ回路３３の定電流
回路において、トランジスタＱＮ８のベース・エミッタ
間電圧Ｖ_BEＮ８とトランジスタＱＮ９のベース・エミッ
タ間電圧Ｖ_BEＮ９との電圧差は、抵抗４１の電圧降下
（Ｉ₁ ×Ｒ₁₂）と等しくなるので、 Ｉ₁ ×Ｒ₁₂＝Ｖ_BEＮ９−Ｖ_BEＮ８ ＝ＶＴ×ln（Ｉ_x ／Ｉ₁ ） ・・・（１６） となる。そして、これを電流Ｉ_x について解くと、 Ｉ_x ＝Ｉ₁ ×exp(−Ｉ₁ ×Ｒ₁₂／ＶＴ） ・・・（１７） となる。ここで、上式（１７）のexp の項のＩ₁ に、上
式（１５）を代入すると、 Ｉ_x ＝Ｉ₁ ×exp(−ln１０×Ｒ₁₂／Ｒ₁₁） ・・・（１８） となる。

【００６９】上式（１８）から明らかなように、電流Ｉ
_x は、抵抗４１の抵抗値Ｒ₁₂と抵抗３４の抵抗値Ｒ₁₁と
の比によって設定することができ、回路を集積化した場
合は、量産のバラツキや温度特性に対して上記の抵抗比
（Ｒ₁₂／Ｒ₁₁）が比較的精度良く保たれるので、Ｉ_x の
Ｉ₁ に対する比率も精度良く保たれる。

【００７０】ここで、上式（１８）のexp の項をＸとお
くと、 Ｉ_x ＝Ｉ₁ ×Ｘ ・・・（１９） となり、この式（１９）を上式（１４）に代入すると、 ｆ₀ ′＝ｆ₀ ×Ｉ₁ ／（Ｉ₁ ＋Ｉ₁ ×Ｘ） ＝ｆ₀ ／（１＋Ｘ） ・・・（２０） となる。

【００７１】上式（２０）から明らかなように、バンド
パスフィルタ１の中心周波数のシフト率はＸによって決
まる。前述のように、抵抗比（Ｒ₁₂／Ｒ₁₁）が比較的精
度良く保たれることより上記Ｘは一定に保たれるので、
上記の中心周波数のシフト率も精度良く保たれる。

【００７２】具体的な数値例として、バンドパスフィル
タ１の初期の中心周波数が３８ＫＨｚであり、これを低
周波側に約２ＫＨｚシフトさせる場合、上式（２０）の
分母を約1.０５にすればよいことになり、この場合、Ｘ
＝0.０５に設定すれば良い。また、Ｘ＝−ln１０×Ｒ₁₂
／Ｒ₁₁＝0.０５とするためには、抵抗４１と抵抗３４と
の抵抗比Ｒ₁₂／Ｒ₁₁を約1.３に設定すれば良い。

【００７３】以上のように、本実施例に係る赤外線受信
機としての赤外線リモコン受信機は、受信信号中の不要
な周波数帯域成分を減衰させ、所定の周波数帯域成分の
みを通過させるバンドパスフィルタ１と、上記バンドパ
スフィルタ１を通過した信号ｂ中の外乱光ノイズ成分の
レベルを検出し、この外乱光ノイズ成分のレベルに応じ
た検出信号ｃを出力するノイズレベル検出手段（信号レ
ベル検出回路２）と、上記検出信号ｃの信号レベル（Ｖ
_level ）と予め設定された基準レベル（基準電圧
Ｖ_ref ）とを比較する比較回路３と、上記検出信号ｃの
信号レベルが上記基準レベルを越えた場合に、上記バン
ドパスフィルタ１の中心周波数を上記外乱光ノイズ成分
の周波数から遠ざかる方向へ一定の周波数だけシフトさ
せる中心周波数可変回路４とを備えている構成であり、
これを第１の特徴としている。尚、上記の比較回路３と
中心周波数可変回路４とによって、特許請求の範囲の請
求項１に記載のフィルタ通過域シフト手段が構成されて
いる。

【００７４】このように、バンドパスフィルタ１の中心
周波数を、外乱光ノイズ成分の周波数から遠ざかる方向
へ一定の周波数だけシフトさせることによって、送信さ
れる赤外線信号の周波数に非常に近い周波数の外乱光ノ
イズ成分の振幅を効果的に低減でき、上記のような外乱
光ノイズによる誤動作を容易に改善できる。また、外乱
光ノイズのレベルがあるレベルを越えた場合にのみバン
ドパスフィルタ１の中心周波数をシフトさせるので、バ
ンドパスフィルタ１において除去できない外乱光ノイズ
成分が少ない場合には、バンドパスフィルタ１の本来の
特性を維持でき、最適な状態で受信信号の検出が可能で
ある。

【００７５】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第１の特徴の構成において、上記バンドパスフ
ィルタ１が、相互コンダクタンスに応じて通過域の中心
周波数を変化させる相互コンダクタンスアンプ１７を備
え、上記中心周波数可変回路４が、上記相互コンダクタ
ンスアンプ１７の相互コンダクタンスを可変する相互コ
ンダクタンス可変手段（電流供給回路３１、電流スイッ
チ回路３３）を備えている構成であり、これを第２の特
徴としている。

【００７６】このように、相互コンダクタンスアンプ１
７を有するバンドパスフィルタ１を用い、該相互コンダ
クタンスアンプ１７の相互コンダクタンスを可変するこ
とによってバンドパスフィルタ１の中心周波数をシフト
させる構成にした場合、相互コンダクタンスアンプ１７
の相互コンダクタンスは、該相互コンダクタンスアンプ
１７へ供給する電流を可変することによって容易に変化
させることが可能なので、バンドパスフィルタ１の中心
周波数を容易にシフトさせることができ、簡単な回路構
成で、上記第１の特徴の構成を容易に実現可能である。

【００７７】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第２の特徴の構成において、上記相互コンダク
タンス可変手段は、上記検出信号ｃの信号レベルが上記
基準レベル以下のときに一定の電流Ｉ₁ を上記相互コン
ダクタンスアンプ１７に供給する一方、上記検出信号ｃ
の信号レベルが上記基準レベルを越えた場合に、上記相
互コンダクタンスアンプ１７に供給している電流を一定
の比率で変化させて電流（Ｉ₁ ＋Ｉ_x ）を上記相互コン
ダクタンスアンプ１７に供給する供給電流可変手段（電
流供給回路３１、電流スイッチ回路３３）を備えている
構成であり、これを第３の特徴としている。

【００７８】このように、中心周波数可変回路４が相互
コンダクタンスアンプ１７に供給する電流Ｉ₁ ′を、通
過域の中心周波数をシフトする前に相互コンダクタンス
アンプ１７に供給している電流Ｉ₁ に対して、一定の比
率（Ｉ₁ ＋Ｉ_x ）／Ｉ₁ で変化させることにより、量産
のバラツキや温度特性に対して中心周波数のシフト率が
精度良く保たれる。

【００７９】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第３の特徴の構成において、上記供給電流可変
手段は、上記比較回路３の出力に基づいて定電流Ｉ_x の
供給／停止を切り替える電流スイッチ回路３３を備え、
上記電流スイッチ回路３３の出力を、上記検出信号ｃの
信号レベルが上記基準レベル以下のとき（バンドパスフ
ィルタ１の中心周波数のシフト前）に上記相互コンダク
タンスアンプ１７に電流Ｉ₁ を供給するための電流供給
ラインに付加した構成であり、これを第４の特徴として
いる。

【００８０】このように、相互コンダクタンスアンプ１
７への電流供給ラインに、定電流Ｉ_x の供給／停止を切
り替える電流スイッチ回路３３の出力を付加し、この電
流スイッチ回路３３のＯＮ／ＯＦＦ動作を比較回路３の
出力に応じて行わせる構成にすることにより、簡単な回
路構成で、バンドパスフィルタ１の中心周波数をシフト
させる上記第１の特徴の構成を、容易に実現可能であ
る。

【００８１】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第４の特徴の構成において、上記電流スイッチ
回路３３によって供給／停止が切り替えられる定電流Ｉ
_x の値が、通過域の中心周波数をシフトする前に相互コ
ンダクタンスアンプ１７に供給されている電流Ｉ₁ に対
して、一定の比率Ｉ_x ／Ｉ₁ に設定されている構成であ
り、これを第５の特徴としている。

【００８２】このように、上記電流スイッチ回路３３か
ら出力される定電流Ｉ_x の設定を、相互コンダクタンス
アンプ１７に予め供給されている電流Ｉ₁ に対して一定
比率に設定することにより、量産のバラツキや温度特性
に対して中心周波数のシフト率を容易に一定に保てる。

【００８３】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第１の特徴の構成において、上記バンドパスフ
ィルタ１の出力信号ｂの振幅および密度に応じて受信信
号の検出レベルを決定する信号レベル検出回路２を、外
乱光ノイズ成分のレベルを検出する上記ノイズレベル検
出手段として共用する構成であり、これを第６の特徴と
している。

【００８４】このように、赤外線リモコン受信機が内蔵
している信号レベル検出回路２をノイズレベル検出手段
として共用することにより、回路構成を簡単化すること
ができ、バンドパスフィルタ１の中心周波数をシフトさ
せる上記第１の特徴の構成を非常に小規模に実現でき
る。

【００８５】〔実施例２〕本発明のその他の実施例につ
いて図１１および図１２に基づいて説明すれば、以下の
通りである。尚、説明の便宜上、前記実施例１の図面に
示した部材と同一の構成・機能を有する部材には同一の
符号を付記し、その説明を省略する。

【００８６】本実施例では、バンドパスフィルタ１へ供
給する電流を可変するその他の構成例を示す。本実施例
の赤外線リモコン受信機は、図１１に示すように、前記
実施例１で用いたものと同じ回路構成の電流供給回路３
１と、この電流供給回路３１へ供給する電流Ｉ_x を信号
レベル検出回路２の出力レベルに応じて可変する電流可
変回路４４とを備えている。即ち、本実施例の赤外線リ
モコン受信機は、前記実施例の比較回路３および電流ス
イッチ回路３３（図５参照）の代わりに電流可変回路４
４を設けたものであり、その他の構成は前記実施例の赤
外線リモコン受信機と同じである。

【００８７】尚、上記電流供給回路３１と電流可変回路
４４とによって、特許請求の範囲の請求項４に記載のフ
ィルタ通過域シフト手段が構成されている。

【００８８】上記電流可変回路４４の回路構成の一例を
図１２に示している。同図に示すように、電流可変回路
４４は、２つのｎｐｎ型トランジスタＱＮ２１・ＱＮ２
２と、２つのｐｎｐ型トランジスタＱＰ２１・ＱＰ２２
と、抵抗値がそれぞれＲ₂₁、Ｒ₂₂の抵抗４５・４６と、
定電流源４７とを備えている。

【００８９】上記トランジスタＱＮ２２のベースは、予
め設定された基準電圧Ｖ_ref によって固定バイアスされ
ている。そして、上記トランジスタＱＮ２１のベース
に、図１１に示す信号レベル検出回路２の出力信号ｃ
（信号電圧をＶ_level とする）が入力されるようになっ
ている。上記トランジスタＱＮ２１・ＱＮ２２のそれぞ
れのエミッタ同士は上記抵抗４５・４６を介して接続さ
れている。そして、これらの抵抗４５・４６同士の接続
端子と接地ラインとの間には、上記定電流源４７の供給
電流Ｉ_c が流れる。また、上記トランジスタＱＮ２２の
コレクタは電源ラインに、そして、上記トランジスタＱ
Ｎ２１のコレクタはトランジスタＱＮ２２のコレクタに
それぞれ接続されている。

【００９０】上記信号レベル検出回路２からの信号電圧
Ｖ_level の方が上記の基準電圧Ｖ_{re f} よりも高い場合、
トランジスタＱＮ２１のコレクタ電流Ｉ_d が増加する一
方、上記信号電圧Ｖ_level の方が上記の基準電圧Ｖ_ref
よりも低い場合、上記の電流Ｉ_d が減少する。

【００９１】また、ベースとコレクタとが接続された上
記トランジスタＱＰ２２と、該トランジスタＱＰ２２の
ベースに自己のベースが接続されたトランジスタＱＰ２
１とによってカレントミラーが構成されている。このた
め、上記トランジスタＱＮ２１のコレクタ電流Ｉ_d は、
電流可変回路４４の出力電流となるトランジスタＱＰ２
１のコレクタ電流をＩ_x とすると、 Ｉ_x ＝Ｉ_d となる。

【００９２】上記電流可変回路４４の出力電流Ｉ_x は、
バンドパスフィルタ１の中心周波数のシフト前に該バン
ドパスフィルタ１の相互コンダクタンスアンプ１７に供
給されている電流Ｉ₁ に付加される。即ち、上記電流供
給回路３１の出力ラインは、電流供給回路３１における
トランジスタＱＰ１のコレクタとトランジスタＱＮ４の
コレクタとを接続するラインに接続されている。このた
め、トランジスタＱＰ１のコレクタ電流Ｉ₁ に、電流可
変回路４４の出力電流Ｉ_x が付加された電流Ｉ₁ ′（＝
Ｉ₁ ＋Ｉ_x ）がトランジスタＱＮ４のコレクタへ供給さ
れることになり、したがって、電流供給回路３１の出力
電流Ｉ₁ ′が電流Ｉ_x に応じて変化する。

【００９３】上記電流可変回路４４の出力電流Ｉ_x は、
信号レベル検出回路２からの信号電圧Ｖ_level に応じて
可変する。上述のように、上記の信号電圧Ｖ_level の方
が基準電圧Ｖ_ref よりも低い場合は、信号電圧Ｖ_level
の低さに応じてトランジスタＱＮ２１のコレクタ電流Ｉ
_d が減少し、電流Ｉ_x も減少する。一方、上記の信号電
圧Ｖ_level の方が基準電圧Ｖ_ref よりも低い場合は、ト
ランジスタＱＮ２１のコレクタ電流Ｉ_d が増加し、電流
Ｉ_x も増加する。即ち、信号電圧Ｖ_level と基準電圧Ｖ
_ref との差に応じて電流Ｉ_x が可変する。

【００９４】尚、本実施例では、信号レベル検出回路２
からの信号電圧Ｖ_level があまり高くない場合にも（バ
ンドパスフィルタ１の出力信号ｂ中に僅かでも外乱光ノ
イズ成分が含まれていれば）、バンドパスフィルタ１の
中心周波数のシフトが行われるように、前記実施例１の
ときよりも基準電圧Ｖ_ref を低く設定している。

【００９５】次に、電流Ｉ_x について解く。先ず、上記
のトランジスタＱＮ２１とトランジスタＱＮ２２のベー
ス・エミッタ間電圧をそれぞれＶ_BEＮ２１、Ｖ_BEＮ２２
とし、また、抵抗４５・４６の接続端子電圧をＶ₂₁₂₂と
すると、上記の信号電圧Ｖ_{le vel} と基準電圧Ｖ_ref と
は、それぞれ、 Ｖ_level ＝Ｖ_BEＮ２１＋Ｉ_d ×Ｒ₂₁＋Ｖ₂₁₂₂ ・・・（２１） Ｖ_ref ＝Ｖ_BEＮ２２＋（Ｉ_c −Ｉ_d ）×Ｒ₂₂＋Ｖ₂₁₂₂ ・・・（２２） となる。

【００９６】ここで、上記の信号電圧Ｖ_level と基準電
圧Ｖ_ref との電位差をΔＶとし、また、Ｖ_BEＮ２１≒Ｖ
_BEＮ２２、Ｒ₂₁＝Ｒ₂₂とすると、 ΔＶ＝Ｖ_level −Ｖ_ref ＝２×Ｉ_d ×Ｒ₂₁−Ｉ_c ×Ｒ₂₁ ・・・（２３） となる。したがって、 Ｉ_d ＝ΔＶ／（２×Ｒ₂₁）＋Ｉ_c ／２ ・・・（２４） となる。上式（２４）より明らかなように、電流Ｉ
_d は、信号電圧Ｖ_level と基準電圧Ｖ_ref との電位差Δ
Ｖに応じて変化し、そして該電流Ｉ_d は、バンドパスフ
ィルタ１の中心周波数をシフトさせるための電流Ｉ
_x （電流可変回路４４の出力電流Ｉ_x ）と等しい。この
電流Ｉ_x は、上式（１４）中のＩ_x に相当する。

【００９７】以上のように、本実施例に係る赤外線受信
機としての赤外線リモコン受信機は、受信信号中の不要
な周波数帯域成分を減衰させ、所定の周波数帯域成分の
みを通過させるバンドパスフィルタ１と、上記バンドパ
スフィルタ１を通過した信号ｂ中の外乱光ノイズ成分の
レベルを検出し、この外乱光ノイズ成分のレベルに応じ
た検出信号ｃを出力するノイズレベル検出手段（信号レ
ベル検出回路２）と、上記検出信号ｃの信号レベルに応
じて、上記バンドパスフィルタ１の中心周波数を、上記
外乱光ノイズ成分の周波数から遠ざかる方向へシフトさ
せるフィルタ通過域シフト手段（電流供給回路３１、電
流可変回路４４）とを備えており、これを第１の特徴と
している。

【００９８】上記の構成では、外乱光ノイズ成分のレベ
ルに応じて、バンドパスフィルタ１の中心周波数のシフ
ト率を変化させるようになっているので、外乱光ノイズ
成分のレベルがあまり大きくない場合でも、それなりの
シフト率で通過域の中心周波数のシフトが行われる。こ
のため、外乱光ノイズ成分のレベルがあまり大きくない
ときでも誤動作するといった場合に、非常に有効であ
る。

【００９９】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第１の特徴の構成において、上記バンドパスフ
ィルタ１が、相互コンダクタンスに応じて通過域の中心
周波数を変化させる相互コンダクタンスアンプ１７を備
え、上記フィルタ通過域シフト手段が、上記相互コンダ
クタンスアンプ１７の相互コンダクタンスを可変する相
互コンダクタンス可変手段（電流供給回路３１、電流可
変回路４４）を備えている構成であり、これを第２の特
徴としている。

【０１００】これにより、簡単な回路構成で、バンドパ
スフィルタ１の中心周波数をシフトさせる上記第１の特
徴の構成を、容易に実現可能である。

【０１０１】また、本実施例の赤外線リモコン受信機
は、上記第２の特徴の構成において、上記相互コンダク
タンス可変手段が、上記ノイズレベル検出手段（信号レ
ベル検出回路２）の検出信号ｃの信号電圧を電流に変換
する電圧／電流変換回路（電流可変回路４４）を備え、
上記電圧／電流変換回路の出力電流を、バンドパスフィ
ルタ１の中心周波数のシフト前に上記相互コンダクタン
スアンプ１７に電流Ｉ₁を供給するための電流供給ライ
ンに付加した構成であり、これを第３の特徴としてい
る。

【０１０２】このように、相互コンダクタンスアンプ１
７への電流供給ラインに、ノイズレベル検出手段（信号
レベル検出回路２）の検出信号ｃの信号電圧を電流に変
換する電圧／電流変換回路（電流可変回路４４）の出力
電流を付加する構成にすることにより、簡単な回路構成
で、検出信号ｃの電圧レベルに応じたバンドパスフィル
タ１の中心周波数シフトを容易に実現可能である。

【０１０３】また、実施例１および実施例２の赤外線リ
モコン受信機における上述の外乱光ノイズを低減するた
めの回路は、何れも集積化および回路設計が容易であっ
て、また、回路的にもトランジスタ１０個余りで実現で
きるので、赤外線リモコン受信機の内部回路の増大を少
なく抑えて確実な外乱光ノイズの低減効果を得られる。

【０１０４】上記の各実施例は、あくまでも、本発明の
技術内容を明らかにするものであって、そのような具体
例にのみ限定して狭義に解釈されるべきものではなく、
本発明の精神と特許請求の範囲内で、いろいろと変更し
て実施することができるものである。

【０１０５】

【発明の効果】請求項１に係る赤外線受信機は、以上の
ように、受信信号中の不要な周波数帯域成分を減衰さ
せ、所定の周波数帯域成分のみを通過させるバンドパス
フィルタと、上記バンドパスフィルタを通過した受信信
号中の外乱光ノイズ成分のレベルを検出し、この外乱光
ノイズ成分のレベルに応じた検出信号を出力するノイズ
レベル検出手段と、上記検出信号の信号レベルと予め設
定された基準レベルとを比較し、検出信号の信号レベル
が上記基準レベルを越えた場合に、上記バンドパスフィ
ルタの通過域の中心周波数を、上記外乱光ノイズ成分の
周波数から遠ざかる方向へ、一定の周波数だけシフトさ
せるフィルタ通過域シフト手段とを備えている構成であ
る。

【０１０６】それゆえ、送信される赤外線信号の周波数
に非常に近い周波数の外乱光ノイズ成分の振幅を効果的
に低減でき、上記のような外乱光ノイズによる誤動作を
容易に防止できるという効果を奏する。また、外乱光ノ
イズ成分のレベルがあるレベルを越えた場合にのみバン
ドパスフィルタの通過域の中心周波数をシフトさせるの
で、バンドパスフィルタにて除去されなかった外乱光ノ
イズ成分のレベルが低い場合には、バンドパスフィルタ
の本来の特性を維持でき、最適な状態で受信信号の検出
が可能であるという効果を併せて奏する。

【０１０７】請求項２に係る赤外線受信機は、以上のよ
うに、上記請求項１の発明の構成において、上記バンド
パスフィルタが、相互コンダクタンスに応じて通過域の
中心周波数を変化させる相互コンダクタンスアンプを備
え、上記フィルタ通過域シフト手段が、上記相互コンダ
クタンスアンプの相互コンダクタンスを可変する相互コ
ンダクタンス可変手段を備えている構成である。

【０１０８】それゆえ、バンドパスフィルタの通過域の
中心周波数を容易にシフトさせることができ、上記請求
項１の発明の効果に加えて、回路構成を簡単にすること
ができるという効果を併せて奏する。

【０１０９】請求項３に係る赤外線受信機は、以上のよ
うに、上記請求項２の発明の構成において、上記相互コ
ンダクタンス可変手段が、上記検出信号の信号レベルが
上記基準レベル以下のときに一定の電流を上記相互コン
ダクタンスアンプに供給する一方、上記検出信号の信号
レベルが上記基準レベルを越えた場合に、上記相互コン
ダクタンスアンプに供給している電流を一定の比率で変
化させる供給電流可変手段を備えている構成である。

【０１１０】それゆえ、上記請求項１および２の発明の
効果に加えて、量産のバラツキや温度特性に対して中心
周波数のシフト率が精度良く保たれるという効果を併せ
て奏する。

【０１１１】請求項４に係る赤外線受信機は、以上のよ
うに、受信信号中の不要な周波数帯域成分を減衰させ、
所定の周波数帯域成分のみを通過させるバンドパスフィ
ルタと、上記バンドパスフィルタを通過した信号中の外
乱光ノイズ成分のレベルを検出し、この外乱光ノイズ成
分のレベルに応じた検出信号を出力するノイズレベル検
出手段と、上記検出信号の信号レベルに応じて、上記バ
ンドパスフィルタの通過域の中心周波数を、上記外乱光
ノイズ成分の周波数から遠ざかる方向へシフトさせるフ
ィルタ通過域シフト手段とを備えている構成である。

【０１１２】それゆえ、請求項１の発明と同様に、送信
される赤外線信号の周波数に非常に近い周波数の外乱光
ノイズ成分の振幅を効果的に低減でき、上記のような外
乱光ノイズによる誤動作を容易に防止できるという効果
を奏する。また、外乱光ノイズ成分のレベルに応じて、
バンドパスフィルタの通過域の中心周波数のシフト率を
変化させるので、外乱光ノイズ成分のレベルがあまり大
きくないときでも誤動作を生じ易い受信機に適用すれ
ば、効果的に誤動作を防止することができるという効果
を併せて奏する。

【０１１３】請求項５に係る赤外線受信機の外乱光ノイ
ズ低減方法は、以上のように、赤外線受信機の受信信号
中の非減衰帯域以外の不要な周波数帯域成分を減衰させ
る第１ステップと、上記第１ステップによって得られた
信号中に含まれる外乱光ノイズ成分のレベルを検出する
第２ステップと、上記第２ステップにて検出した外乱光
ノイズ成分のレベルが予め定められた基準レベルを越え
ているか否かを判定する第３ステップと、上記第３ステ
ップにおいて外乱光ノイズ成分のレベルが上記基準レベ
ルを越えていると判定された場合、上記第１ステップに
おける非減衰帯域の中心周波数を、上記外乱光ノイズ成
分の周波数から遠ざかる方向へシフトさせる第４ステッ
プとを含んでいる構成である。

【０１１４】それゆえ、赤外線受信機の受信信号中に含
まれる、赤外線信号の周波数に非常に近い周波数の外乱
光ノイズ成分を効果的に低減することができるという効
果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例を示すものであり、赤外線リ
モートコントロール（以下、赤外線リモコンと称する）
受信機の概略構成を示すブロック図である。

【図２】赤外線信号および外乱光ノイズのそれぞれの周
波数スペクトル分布、並びに上記赤外線リモコン受信機
のバンドパスフィルタの周波数特性を示す説明図であ
る。

【図３】上記バンドパスフィルタの回路構成の一例を示
す回路図である。

【図４】上記バンドパスフィルタの相互コンダクタンス
アンプの回路構成の一例を示す回路図である。

【図５】上記赤外線リモコン受信機における比較回路お
よび中心周波数可変回路の回路構成の一例を示す回路図
である。

【図６】赤外線リモコン送信機から送信される赤外線信
号の波形を示す説明図である。

【図７】インバータ蛍光灯から発せられる外乱光ノイズ
の波形を示す説明図である。

【図８】赤外線リモコン受信機の各部の信号波形を示す
波形図である。

【図９】受信信号に外乱光ノイズ成分が含まれていない
場合における、バンドパスフィルタの出力信号波形およ
び信号レベル検出回路の出力信号レベルを示す説明図で
ある。

【図１０】受信信号に外乱光ノイズ成分が含まれている
場合における、バンドパスフィルタの出力信号波形およ
び信号レベル検出回路の出力信号レベルを示す説明図で
ある。

【図１１】本発明のその他の実施例を示すものであり、
赤外線リモコン受信機の概略構成を示すブロック図であ
る。

【図１２】上記赤外線リモコン受信機における電流可変
回路および電流供給回路の回路構成の一例を示す回路図
である。

【図１３】従来の赤外線リモコン受信機の概略構成を示
すブロック図である。

【符号の説明】

１ バンドパスフィルタ ２ 信号レベル検出回路（ノイズレベル検出手段） ３ 比較回路（フィルタ通過域シフト手段） ４ 中心周波数可変回路（フィルタ通過域シフト手
段、相互コンダクタンス可変手段、供給電流可変手段） ５ フォトダイオード ６ アンプブロック ７ コンパレータ ８ 積分回路 ９ ヒステリシスコンパレータ １７ 相互コンダクタンスアンプ ３１ 電流供給回路（相互コンダクタンス可変手段、
供給電流可変手段） ３３ 電流スイッチ回路（相互コンダクタンス可変手
段、供給電流可変手段） ４４ 電流可変回路（フィルタ通過域シフト手段）

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】受信信号中の不要な周波数帯域成分を減衰
   させ、所定の周波数帯域成分のみを通過させるバンドパ
   スフィルタを備えている赤外線受信機において、 上記バンドパスフィルタを通過した受信信号中の外乱光
   ノイズ成分のレベルを検出し、この外乱光ノイズ成分の
   レベルに応じた検出信号を出力するノイズレベル検出手
   段と、 上記検出信号の信号レベルと予め設定された基準レベル
   とを比較し、検出信号の信号レベルが上記基準レベルを
   越えた場合に、上記バンドパスフィルタの通過域の中心
   周波数を、上記外乱光ノイズ成分の周波数から遠ざかる
   方向へ、一定の周波数だけシフトさせるフィルタ通過域
   シフト手段とを備えていることを特徴とする赤外線受信
   機。
2. 【請求項２】上記バンドパスフィルタは、相互コンダク
   タンスに応じて通過域の中心周波数を変化させる相互コ
   ンダクタンスアンプを備え、 上記フィルタ通過域シフト手段は、上記相互コンダクタ
   ンスアンプの相互コンダクタンスを可変する相互コンダ
   クタンス可変手段を備えていることを特徴とする請求項
   １記載の赤外線受信機。
3. 【請求項３】上記相互コンダクタンス可変手段は、上記
   検出信号の信号レベルが上記基準レベル以下のときに一
   定の電流を上記相互コンダクタンスアンプに供給する一
   方、上記検出信号の信号レベルが上記基準レベルを越え
   た場合に、上記相互コンダクタンスアンプに供給してい
   る電流を一定の比率で変化させる供給電流可変手段を備
   えていることを特徴とする請求項２記載の赤外線受信
   機。
4. 【請求項４】受信信号中の不要な周波数帯域成分を減衰
   させ、所定の周波数帯域成分のみを通過させるバンドパ
   スフィルタを備えている赤外線受信機において、 上記バンドパスフィルタを通過した信号中の外乱光ノイ
   ズ成分のレベルを検出し、この外乱光ノイズ成分のレベ
   ルに応じた検出信号を出力するノイズレベル検出手段
   と、 上記検出信号の信号レベルに応じて、上記バンドパスフ
   ィルタの通過域の中心周波数を、上記外乱光ノイズ成分
   の周波数から遠ざかる方向へシフトさせるフィルタ通過
   域シフト手段とを備えていることを特徴とする赤外線受
   信機。
5. 【請求項５】赤外線受信機の受信信号中の非減衰帯域以
   外の不要な周波数帯域成分を減衰させる第１ステップ
   と、 上記第１ステップによって得られた信号中に含まれる外
   乱光ノイズ成分のレベルを検出する第２ステップと、 上記第２ステップにて検出した外乱光ノイズ成分のレベ
   ルが予め定められた基準レベルを越えているか否かを判
   定する第３ステップと、 上記第３ステップにおいて外乱光ノイズ成分のレベルが
   上記基準レベルを越えていると判定された場合、上記第
   １ステップにおける非減衰帯域の中心周波数を、上記外
   乱光ノイズ成分の周波数から遠ざかる方向へシフトさせ
   る第４ステップとを含んでいることを特徴とする赤外線
   受信機の外乱光ノイズ低減方法。