JPH08170822A - 低級固体燃料の高効率燃焼のための方法および装置 - Google Patents

低級固体燃料の高効率燃焼のための方法および装置

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JPH08170822A
JPH08170822A JP7193418A JP19341895A JPH08170822A JP H08170822 A JPH08170822 A JP H08170822A JP 7193418 A JP7193418 A JP 7193418A JP 19341895 A JP19341895 A JP 19341895A JP H08170822 A JPH08170822 A JP H08170822A
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combustion
oil shale
fuels
calorific value
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JP7193418A
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Lucien Y Bronicki
ワイ． ブロニッキー ルシアン
Benjamin Doron
ドロン ベンジャミン
Daniel Goldman
ゴールドマン ダニエル
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Ormat Industries Ltd
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Abstract

(57)【要約】 【課題】 オイルシェールや他の低級固体燃料を効率良
く燃焼し、これにより低級燃料により動作する電力プラ
ントの複雑さを解消する。 【解決手段】 異なる発熱量を有する異なる燃料４２，
４８の混合物を燃焼装置２２に供給するための装置２
０，３０と、燃焼装置２２内における燃料混合物の発熱
量をほぼ一定に維持するように燃焼装置２２へのそれぞ
れの燃料供給速度を制御して燃焼時の燃料のそれぞれの
発熱量における変化を補正する装置２８，２０，３０と
から構成されている。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、特に発熱量の異な
る、オイルシェールのような低級固体燃料の高効率燃焼
のための方法および装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】オイルシェール析出物は世界各地におい
て見い出されており、大規模な発電に有用な燃料となっ
ている。しかしながら、オイルシェールにより動作する
電力プラントを設計する上で、同じ領域から採掘される
シェール（頁岩）の発熱量に大きな差異があることが問
題になっていた。特に、ある領域においては、オイルシ
ェールを取り出す層によって、この発熱量が約６００Ｋ
ｃａｌ／Ｋｇ程度から２０００Ｋｃａｌ／Ｋｇ以上の範
囲にわたって多様に変化する。したがって、このような
変化に対応し得るオイルシェール燃焼装置は複雑な構成
を必要としていた。
【０００３】通常、オイルシェールを用いるべく設計さ
れた燃焼装置は、オイルシェールの発熱量が一定の平均
値である場合に、Ｋｇ／時単位のオイルシェールの供給
速度でＫｃａｌ／時単位の定格熱量が生じるように構成
されている。例えば、１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇの発熱量
を有するオイルシェールを用いて１００万Ｋｃａｌ／時
の熱量を生じる燃焼装置は１０００Ｋｇ／時のオイルシ
ェールの処理量を有するように設計される。しかし、実
際の動作中において、仮にこのオイルシェールの発熱量
が６００Ｋｃａｌ／Ｋｇに落ちたとすると、同一の燃焼
出力を維持するためにはその処理量を１６６７Ｋｇ／時
に増加する必要がある。しかしながら、このようなこと
は固定した大きさの燃焼装置では不可能である。
【０００４】そこで、このような発熱量の変化に対応す
るために、オイルシェール用電力プラントでは、発熱量
に従ってオイルシェールの集積部分を分離し、各集積部
分からシェールを適宜に選択してほぼ一定の発熱量を有
する混合物を得ている。しかしながら、このような手法
は、混合処理を必要とすること及び異なる種類のオイル
シェールを蓄積する場所を要することから、電力プラン
トの動作を複雑にする。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】したがって、本発明の
目的はオイルシェールや他の低級固体燃料を効率良く燃
焼し、これにより低級燃料により動作する電力プラント
の複雑さを低減し得る新規かつ改善された方法および装
置を提供することである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明によれば、異なる
発熱量を有する複数の燃料の燃焼が燃焼装置を有するシ
ステムに燃料を供給することにより行われ、システムに
おいては、燃焼によって燃焼生成物が生成すると共に、
燃焼装置内の燃料の発熱量をほぼ一定に維持するように
各燃料の供給速度が制御される。特に、各燃料の燃焼装
置への供給速度はこのシステムに付随するパラメータに
従って変化する。好ましくは、パラメータは燃焼生成物
の温度である。
【０００７】なお、燃料の一が燃焼中にその発熱量を変
化するオイルシェールである場合、その他の燃料はより
高い発熱量を有しており、その他の燃料の燃焼装置への
供給速度は燃焼生成物の温度のようなシステムのパラメ
ータに依存する。本発明の実施態様の一例においては、
燃料はオイルシェールおよび石炭である。また、本発明
の実施態様の他の一例においては、燃料はオイルシェー
ルおよびオイルまたは豆コック類である。
【０００８】
【発明の実施の形態】図１の参照符号１０は燃焼中に発
熱量が変化するオイルシェールを燃焼するための本発明
に従う装置を示している。また、参照符号１２はオイル
シェールの供給源を示しており、オイルシェールは一般
に岩石のような他の鉱物または図示のようなリン酸塩層
１６が介在する複数のオイルシェール層１４を含んでい
る。一般的に、供給源１２から得られるオイルシェール
は同一層から取り出されたものであっても異なる発熱量
を有することがあり、特に、異なる層から取り出された
場合はこの傾向が著しい。好ましくは、本発明において
は、オイルシェールは同一層から同一時に採掘される。
【０００９】オイルシェールを同一の発熱量を有する層
に分離する（発電のためにシェールを用いる従来の共通
の便法）の代わりに、採掘したオイルシェールを分離す
ることなくその使用場所に輸送する。その後、参照符号
１８で示すように、オイルシェールはその場所で破砕さ
れて蓄積された後、オイルシェールを所定速度で燃焼装
置２２に供給するように設けられたフィーダ２０に送ら
れる。なお、燃焼装置２２は流動床式燃焼装置、若しく
は、本明細書において参考文献とするＫ．Ｂ．Ｍａｔｈ
ｕｒおよびＮ．Ｅｐｓｔｅｉｎによる著書「Ａｃａｄｅ
ｍｉｃ Ｐｒｅｓｓ，１９７４」に記載の注流床（ｓｐ
ｏｕｔｅｄ ｂｅｄ）式燃焼装置とすることができる。
また、燃焼装置２２は他の種の適当な燃焼装置とするこ
ともできる。ただし、注流床式燃焼装置が燃焼装置にお
いて生じる灰および炭質材料の再循環のためにオイルシ
ェールの燃焼に有利であると現在は考えられている。す
なわち、このような再循環は燃焼装置に送られる新鮮な
オイルシェールの好適な加熱を確実にして、オイルシェ
ール中に存する有機物質のほとんどすべてを燃焼に役立
つ蒸気に変換する。
【００１０】而して、オイルシェールの燃焼は通常にお
いて水や空気である作動流体等の流体を加熱するための
熱交換器２４を含む燃焼装置２２において生じ、流体は
利用装置２６に供給される。なお、利用装置は発電機を
駆動する蒸気タービンに蒸気を供給する蒸気発生器、ガ
スタービンと共に用いる外部燃焼室、または、複合サイ
クル式電力プラントの一部等とすることができる。さら
に、外部燃焼室を用いる場合は、セラミック熱交換器を
備える燃焼室が使用できる。
【００１１】また、利用装置２６はガスタービンまたは
複合サイクル式電力プラント中において用いる燃焼室で
あってもよく、燃料はガスタービンのコンプレッサによ
り燃焼室に供給される空気中で燃焼される。なお、この
場合、セラミックフィルタが使用できる。
【００１２】また、利用装置が燃焼システムを備えてい
る場合は、ＮＯｘガスの生成を減少し得る段階にまで燃
焼作用を高めることができる。
【００１３】さらに、このような燃焼装置２２を備える
システム中において燃焼するオイルシェールの発熱量の
変化を補正して利用装置への熱入力をほぼ一定に維持す
るために、本発明は燃焼装置２２中において生じる燃焼
に付随するパラメータのようなシステムに付随するパラ
メータをモニターする手法を提供する。例えば、熱交換
器２４に存する作動流体の温度をモニターすることがで
き、温度の降下によってオイルシェールの発熱量が減少
したことが解る。しかしながら、燃焼温度は温度プロー
ブのようなセンサー２８によりモニターする方が好まし
く、センサー２８は燃焼装置２２に別の燃料３２を供給
する可変速フィーダ３０の供給速度を制御するための制
御信号を発生する。なお、他の燃料３２はオイルシェー
ルの発熱量よりも高い発熱量を有する。例えば、燃料３
２は一般に約６０００Ｋｃａｌ／Ｋｇの発熱量を有する
石炭または約４０００Ｋｃａｌ／Ｋｇの発熱量を有する
れき青炭である。さらに、燃料３２は原油、燃料オイ
ル、豆コック等の適当な燃料であってもよい。
【００１４】さらに、低級固体燃料としては、オイルシ
ェールに加えて、低発熱量石炭、石炭採掘廃棄物（くず
炭およびぼた）、スラッジ、ごみ派生（ｒｅｆｕｓｅ−
ｄｅｒｉｖｅｄ）燃料、都市固体廃棄物、農業廃棄物、
泥炭、プラスチック廃棄物、車輪タイヤ等が含まれる。
さらに、高発熱量燃料の例として、かっ炭、コークス、
れき青炭および無煙炭、サルファーリッチオイルおよび
石炭等が含まれる。ただし、これらの燃料はあくまでも
例示的なものにすぎない。
【００１５】次に、動作においては、フィーダ２０が熱
交換器２４を介して利用装置２６に定格の熱量を供給し
得る燃焼温度を生じるほぼ一定の速度で燃焼装置２２に
オイルシェールを供給する。この時、オイルシェールの
発熱量が降下すると、センサー２８により感知される温
度が降下傾向となって可変速フィーダ３０を作動する制
御信号が発生する。このような状況下において、可変速
フィーダ３０は既に燃焼装置２２に燃料３２を供給する
態勢にあり、制御信号は燃料３２の燃焼装置２２への供
給速度を増加する。この結果、燃焼温度が高められて利
用装置２６に送られる熱が所定量に維持される。その
後、オイルシェールの発熱量が再び増加すると、センサ
ー２８が燃焼温度の増加を感知して燃料３２の燃焼装置
２２への供給速度を低減するような制御信号を生成す
る。このようにして、オイルシェールや他の低級燃料の
発熱量の変化にも拘わらず、利用装置に供給される熱量
がほぼ一定に維持される。したがって、燃焼装置２２に
おいて燃焼する複合燃料の発熱量がほぼ一定に保たれ
る。
【００１６】必要であれば、燃焼装置２２において燃焼
する燃料の発熱量をより精密に制御するために、燃焼装
置２２に供給されるオイルシェールの供給速度もまたセ
ンサー２８によって感知される燃焼ガスの温度のような
システムのパラメータに従って制御することが可能であ
る。
【００１７】一例において、燃焼装置が１００万Ｋｃａ
ｌ／時の熱量を生じるように設計されているとすると、
１０００Ｋｃａｌ／Ｋｇの発熱量を有するオイルシェー
ルを１０００Ｋｇ／時で燃焼装置に供給することが必要
であった。さらに、オイルシェールの発熱量が６００Ｋ
ｃａｌ／Ｋｇに降下したとすると、このように発熱量の
下がったオイルシェールのみを用いて燃焼装置の出力を
維持するためには、オイルシェールの燃焼装置への供給
量を１６６７Ｋｇ／時に増加しなければならなかった。
しかしながら、本発明によれば、このような発熱量の低
いオイルシェールが６０００Ｋｃａｌ／Ｋｇの発熱量を
有し得る石炭等のより高い発熱量の燃料の共存下で増加
したとしても、１００万Ｋｃａｌ／時の出力を維持する
ためには、燃焼装置にオイルシェールを９２６Ｋｇ／時
および石炭を７４Ｋｇ／時で供給すればよい。
【００１８】図２において、参照符号４０は熱分解装置
を用いてオイルシェールを効率良く燃焼するための本発
明に従う装置である。この実施態様においては、可変の
発熱量を有するオイルシェール４２はフィーダ４６を介
して熱分解装置４４に一定速度で供給される。加えて、
オイルシェールの発熱量よりも高いほぼ一定の発熱量を
有する他の燃料４８が可変供給速度のフィーダ５０を介
して熱分解装置４４に供給される。その後、２種の燃料
が熱分解装置内において混合される。ただし、図３に示
すように、２種の燃料をミキサーにおいて混合して複合
燃料を作成した後に熱分解装置に加えるような配列構成
も可能である。
【００１９】このような熱分解装置４４における燃料の
熱分解によって、ガス等の燃焼可能な生成物が導管５２
を介して例えば発電用ボイラーに付属するバーナーのよ
うな利用装置５４に送られる。なお、利用装置５４は複
合サイクル式電力プラントにおいて用いる外部燃焼室で
あってもよい。さらに、利用装置５４はガスタービンに
おいて用いる燃焼室またはガスタービンのコンプレッサ
により燃焼室に送られる空気中で燃料が燃焼する複合サ
イクル式電力プラントにおいて用いる燃焼室であっても
よい。この場合、セラミックフィルタを使用できる。ま
た、外部燃焼室を用いる場合は、燃焼室に必要に応じて
セラミック熱交換器を備えることができる。
【００２０】この熱分解装置の炭質残渣は酸素が存在し
なくても作用するものであり、導管またはフィーダ５４
を介して取り出されて、例えば、注流床式燃焼装置また
は流動床式燃焼装置等から成る燃焼室５６に送られる。
その後、燃焼室５６において熱分解装置からの炭質残渣
は過剰の空気の存在下に燃焼して熱いガス状の燃焼生成
物が粗い灰粒子および細かな灰粒子と共に生じる。その
後、ガス状の燃焼生成物およびそれに伴って生成する粒
子はセパレータ５８に送られ、このセパレータ５８は渦
流パタンに基づいて動作して燃焼生成物から粗い粒子を
分離する。さらに、この分離された熱粒子は熱分解装置
４４に送り戻されてその動作を維持する。一方、ガス状
の生成物および細かい粒子はさらに別の利用装置、例え
ば、ガス状燃焼生成物における熱を利用する排熱ボイラ
ーやガスタービンに用いる加熱空気用の外部燃焼装置に
供給される。
【００２１】本発明によれば、熱分解装置に供給される
他の燃料４８の供給速度は燃料の燃焼室５６における発
熱量をほぼ一定に維持するように制御される。このこと
は燃料の熱分解装置４４への供給速度をシステムのパラ
メータ、例えば、燃焼室５６における燃焼処理に付随す
るパラメータに従って調節することによって達成でき
る。好ましくは、パラメータは燃焼室内の温度、すなわ
ち、燃焼生成物の温度である。
【００２２】また、他の燃料４８はシステムのパラメー
タに従って燃焼室５６に直接供給することもできる。
【００２３】さらに、システムの構成により、本実施態
様に開示の熱分解装置および燃焼装置はＮＯｘガスを減
少するべく動作する。加えて、熱分解装置および燃焼装
置内の動作温度は約１０００℃よりも低く、これによっ
てもＮＯｘガスの生成が減少できる。
【００２４】なお、熱分解装置の燃焼可能な生成物がガ
スタービン用燃焼システムの一部として用いられる場合
は、燃焼可能生成物を燃焼処理の前にセラミックフィル
タを用いて高温度で洗浄することができる。また、熱分
解装置の燃焼可能生成物は水等の液体浴槽を通過させる
ことによってフィルター処理できる。さらに、燃焼可能
生成物は液体中において濃縮できるので、燃焼処理を行
う前に分離することが可能である。加えて、燃焼生成物
は液状炭化水素中で分離することができ、この液状炭化
水素によって生成物を燃焼処理前に２００〜３００℃ま
で冷却できる。
【００２５】本発明に従って、流動床式燃焼装置、注流
床式燃焼装置等の装置を使用する場合は、燃焼装置に存
する灰および熱粒子から熱を取り出すことが好ましい。
図４の例は熱の取り出しを実行するのに現在において好
適と考えられるシステムであり、これを参照符号１００
で示している。この場合、燃料は燃焼室１０２において
加熱された燃焼空気を伴って燃焼される。好ましくは、
燃焼室１０２の壁は、水冷式のものよりは、セラミック
材によりライニング処理されたものである。なお、燃焼
室は気泡床（ｂｕｂｂｌｉｎｇ ｂｅｄ）式の動作態様
を採ってもよい。
【００２６】燃焼室１０２を出る比較的微細な灰および
粗い灰または粒子はセパレータ１０３によって排気ガス
から分離される。このうち、粗い灰または粒子は出口１
０６を介して熱交換器１０４に入る。この熱交換器１０
４は好ましくは流動空気ヒータ１０９および二次空気ヒ
ータ１１１を含む流動床式のものである。すなわち、粗
い灰または粒子が比較的高温度で出口１０６において熱
交換器１０４に入って熱交換器１０４の出口１０８に向
かって移動する際に、熱が灰や粒子から熱交換器１１１
および１０９内の空気に転移するために、熱交換器１０
４においては熱が粗い灰や粒子から連続的に取り出され
ることになる。この場合、ロータリーバルブが熱交換器
を出る冷却された灰の流出速度を制御する。
【００２７】一方、微細な灰と排気ガスはセパレータ１
０３からヒータ１１２の上部に入り、下方に移動してま
ず一次空気ヒータ１０５を通過した後、燃焼空気プレヒ
ータ１０７に到達する。さらに、ヒータ１１２の底部に
おいて、排気ガスは微細な灰と分離されてスタック１１
３の基部に入る一方で、微細な灰がヒータ１１２の出口
１１４を介して熱交換器１０４に入る。なお、この場合
の灰の流速もロータリーバルブによって制御される。
【００２８】さらに、一次空気ヒータ１０５において
は、ガスタービンユニットにおけるコンプレッサからの
圧縮空気が導管１１０を介して二次空気ヒータ１１１に
供給される前に予備加熱される。さらに、圧縮空気は二
次空気ヒータ１１１においてさらに加熱された後にガス
タービンユニットのタービンに送られる。また、プレヒ
ータ１０７においては、燃焼室１０２における燃料燃焼
用の空気が燃焼室に供給される前に予備加熱される。
【００２９】図から分かるように、微細な灰または粒子
は空気ヒータ１１２および熱交換器１０４を通過する
が、粗い灰や粒子は熱交換器１０４のみを通過する。本
実施態様においては、灰の熱交換器または空気ヒータお
よび燃焼室への再循環処理がないので、これらの構成要
素に取り出された灰が帰還することは全くない。このよ
うに灰や粒子の再循環を防止することには幾つかの利点
がある。まず第１に、より少ない固体原料が処理される
ことにより、より小さなまたはより簡潔なシステムが使
える。また、固体原料の分散をより少なく抑えることに
よって、システムの動作がより簡単になり、また、シス
テムにおける固体原料の蓄積を少なくすることができ
る。さらに、本発明においては流動床式熱交換器をほぼ
大気圧において動作させることが可能であるので、シス
テムにおける寄生損失を低減できる。加えて、すべての
粒子が流動床式熱交換器から出るので、システムの動作
は単純容易になる。例えば、システムを出る冷却された
灰をさらに冷却するための付加的な冷却器などを必要と
しない。さらに、燃焼室の壁が水冷式ではないので、圧
縮空気を加熱するための熱がより有効に使える。
【００３０】最後に、導管１１１を腐食しにくくするた
めにカーボン燃焼室を必要に応じて備えることができる
ので、流動床式熱交換器の熱伝送管の近傍が圧力減少す
ることはない。また、必要に応じて、参照符号１１５で
示すように、熱交換器１０４のガスをヒータ１１２に戻
すためにフィードバック用の連結部位を備えることがで
きる。
【００３１】図５における参照符号２００は本発明の他
の実施態様を概略的に示している。このシステムは気泡
流動床式燃焼装置２０２と図４に関連して説明した熱交
換器１０４と同一種類の流動床式熱交換器２０４とを備
えている。したがって、図４において説明した実施態様
における利点の多くが本実施態様にも存在する。また、
燃焼室２０４もまたセラミック材でライニング処理する
ことができる。
【００３２】前述の実施態様においては、燃焼装置の壁
をセラミックでライニング処理できる。また、燃焼装置
の壁を空気流通のための導管により構成することもでき
る。この場合、空気加熱の一部が燃焼室の壁を構成する
導管において行われる。
【００３３】さらに、本実施態様をガスタービンに使用
する圧縮空気の加熱について説明するが、このガスター
ビンは必要に応じて複合サイクル式電力プラントに含ま
れるものであり、さらに、本実施態様を例えば空気また
は他の気体あるいは水または他の液体を加熱する等の他
の加熱用途に使用することも可能である。例えば、水を
空気ヒータ１１２または熱交換器１０４を通過させて導
管中で加熱すれば、蒸気タービンを動作する等の有用用
途のために蒸気を生成することができる。
【００３４】また、流動床式燃焼装置を用いる場合は、
燃焼装置をＮＯｘガスの生成を抑制するように構成する
ことができる。
【００３５】次に、図６における参照符号３００は注流
床式燃焼装置を用いた本発明に従う好ましい実施態様の
一例を概略的に示している。この実施態様においては、
付加的な空気を燃焼室３０２に供給して燃焼室において
加熱される空気の量を増加することができる。このよう
な加熱空気はガスタービン用の間接熱交換器において圧
縮空気を加熱する等の加熱用途に用いることができる。
また、空気をガスタービンのタービンに直接供給するこ
ともできる。さらに、間接熱交換器を用いる場合は、セ
ラミック熱交換器を使用するのが有利である。加えて、
熱空気排気式燃焼室を直接使用する場合は、セラミック
フィルタを使用することができる。
【００３６】この実施態様においては、付加的な空気を
流入オリフィス３０４を介して注流床式燃焼装置３０２
に供給する。このことは流入オリフィスの断面積を増加
することによって達成できる。しかしながら、注流床式
燃焼装置として燃焼室３０２の動作効率を維持するため
には、オリフィスの断面積を無制限に増加することはで
きない。すなわち、燃料の平均粒径のオリフィス直径に
対する比率は例えば２５ないし５０若しくはそれ以上の
範囲とすることが可能である。そこで、流動空気流入口
３０６および燃焼室３０２の上部に配した接線状空気流
入口３０８を介して燃焼室に空気をさらに加えることを
可能にした。この接線状空気流入口３０８は燃焼室にお
ける粒子の保持時間を延すべく作用する。このような燃
焼により燃料に含まれる窒素からのＮＯｘガスの生成が
低減できる。加えて、燃焼は好ましくは１０００℃以下
でなされるように設計されているため、ＮＯｘガスの生
成をさらに減少することができる。
【００３７】図７は循環流動床式（ＣＦＢ）燃焼室の内
側にセパレータ装置を配置したシステムを示している。
この実施態様において示されるように、分離した灰を燃
焼室の背後に再循環することができ、また、これをシス
テムから取り出すことも可能である。なお、上述したよ
うに、燃焼室におけるＮＯｘガスの生成を減少するため
には二次的な空気の供給が有効である。
【００３８】図８は循環流動床式燃焼室の内側に熱分解
装置を配置したシステムを示している。ここでも、段階
的に供給される空気がＮＯｘガス生成を減少するために
燃焼室に導入されている。
【００３９】さらに、上述の実施態様を燃焼室が燃焼さ
れる燃料のほぼ一定の発熱量において動作するシステム
について説明したが、これらの実施態様、特に、図４お
よび図５において説明したものは燃焼される燃料の発熱
量が一定でなくても、すなわち、低級固体燃料のみを用
いて、あるいはサルファーリッチ燃料または原料の共存
下、あるいは低級固体燃料に添加される比較的高い発熱
量を有する他の燃料によっても動作することができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明に従う装置のブロック図であり、燃焼装
置の温度に従って比較的高い発熱量を有する燃料の供給
速度を変化させるためのシステムを示している。
【図２】本発明に従う装置のブロック図であり、熱分解
装置を使用している。
【図３】オイルシェールおよび他の燃料を燃焼装置また
は熱分解装置の内部ではなく外部において混合する方法
を示すためのブロック図である。
【図４】本発明において使用可能な流動床式燃焼装置の
概略的ブロック図である。
【図５】流動床式熱交換器を用いる気泡流動床式燃焼装
置の概略的ブロック図である。
【図６】本発明において使用可能な注流床式燃焼装置の
概略的ブロック図である。
【図７】循環流動床式（ＣＦＢ）燃焼室の内側に配置し
た分離装置の概略図である。
【図８】循環流動床式燃焼室の内側に配置した熱分解装
置の概略的ブロック図である。
【符号の説明】
１２ 燃料供給源 ２０ フィーダ ２２ 燃焼装置 ２４ 熱交換器 ２６ 利用装置 ２８ 温度センサー ３０ 可変速フィーダ ３２ 他の燃料
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 ダニエル ゴールドマン イスラエル国 ラアナナ ニリ ストリー ト 14

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 異なる発熱量を有する少なくとも２種の
    燃料を燃焼装置に供給してこれらの燃料の混合物を燃焼
    する過程において燃焼生成物を生成する方法において、
    前記燃焼装置内における燃料混合物の発熱量をほぼ一定
    に維持するように前記燃料のそれぞれの供給速度を制御
    することによって前記燃料の発熱量における変化を補正
    することを特徴とする方法。
  2. 【請求項２】 前記燃焼装置に供給される前記燃料の供
    給速度が燃焼に付随するパラメータに従って変化するこ
    とを特徴とする請求項１に記載の方法。
  3. 【請求項３】 前記パラメータが前記燃焼生成物の温度
    であることを特徴とする請求項２に記載の方法。
  4. 【請求項４】 燃料の一が燃焼中に発熱量が変化するオ
    イルシェールであり、燃料の他のものが前記オイルシェ
    ールよりも高い発熱量を有しており、他の燃料の前記燃
    焼装置への供給速度が前記燃焼生成物の温度に依存して
    いることを特徴とする請求項１に記載の方法。
  5. 【請求項５】 前記他の燃料が石炭であることを特徴と
    する請求項４に記載の方法。
  6. 【請求項６】 前記他の燃料がオイルであることを特徴
    とする請求項４に記載の方法。
  7. 【請求項７】 前記他の燃料が豆コックであることを特
    徴とする請求項４に記載の方法。
  8. 【請求項８】 前記供給速度が燃焼温度をほぼ一定に維
    持するように制御されることを特徴とする請求項４ない
    し請求項７のいずれか１項に記載の方法。
  9. 【請求項９】 燃料の一がオイルシェールであり、他の
    燃料の前記燃焼装置への供給速度が前記オイルシェール
    中の有機物質の量に依存することを特徴とする請求項１
    に記載の方法。
  10. 【請求項１０】 異なる発熱量を有する異なる燃料の混
    合物を燃焼装置に供給するための手段を備える燃料の燃
    焼装置において、前記燃焼装置内における燃料混合物の
    発熱量をほぼ一定に維持するように前記燃焼装置へのそ
    れぞれの燃料の供給速度を制御して前記燃料のそれぞれ
    の発熱量における変化を補正するための手段から成るこ
    とを特徴とする装置。
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