JPH08157952A - 成形性に優れた薄手鋼板の製造方法 - Google Patents
成形性に優れた薄手鋼板の製造方法Info
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- JPH08157952A JPH08157952A JP6301195A JP30119594A JPH08157952A JP H08157952 A JPH08157952 A JP H08157952A JP 6301195 A JP6301195 A JP 6301195A JP 30119594 A JP30119594 A JP 30119594A JP H08157952 A JPH08157952 A JP H08157952A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は加工性に優れ、機械的性質の面内異
方性の小さい薄手熱延鋼板の製造法とそれを素材とした
優れた成形性を有する容器用鋼板の製造法を提供する。 【構成】 軟質鋼板の変態点を下げる目的でＢを添加
し、その効果を助長するためにNb，Tiを添加し、仕上温
度が 780℃以上で、最終３段の圧延の平均ひずみ速度を
100s-1以上、500s-1以下とし、最終３段目の圧延から最
終段の圧延までに要する時間ｔ（秒）が最終段の圧延温
度FT（℃）とｔ＜12.5-FT/80の関係を満足するように熱
延をし、その後、巻取までの平均冷速を30℃／sec.以下
にすることにより加工性に優れ、かつ機械的性質の面内
異方性の小さい薄手熱延鋼板を製造する。
方性の小さい薄手熱延鋼板の製造法とそれを素材とした
優れた成形性を有する容器用鋼板の製造法を提供する。 【構成】 軟質鋼板の変態点を下げる目的でＢを添加
し、その効果を助長するためにNb，Tiを添加し、仕上温
度が 780℃以上で、最終３段の圧延の平均ひずみ速度を
100s-1以上、500s-1以下とし、最終３段目の圧延から最
終段の圧延までに要する時間ｔ（秒）が最終段の圧延温
度FT（℃）とｔ＜12.5-FT/80の関係を満足するように熱
延をし、その後、巻取までの平均冷速を30℃／sec.以下
にすることにより加工性に優れ、かつ機械的性質の面内
異方性の小さい薄手熱延鋼板を製造する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は加工性に優れた熱延鋼
板、冷延鋼板、表面処理原板及び容器用原板の製造方法
に関するものである。
板、冷延鋼板、表面処理原板及び容器用原板の製造方法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】鋼板の加工性を顕著に劣化する製造条件
として、熱延時にＡｒ3 変態点以下で仕上圧延をするこ
とが知られている。しかし、薄手の熱延板を製造しよう
とすると、圧延中に板温が早く下がるため、平衡変態温
度Ａｅ3 を下げるオーステナイトフォーマー元素である
Ｃ，Ｍｎなどを加工性の観点から大量に添加できない加
工用鋼板では、部分的に変態点以下で仕上圧延されるこ
とがある。
として、熱延時にＡｒ3 変態点以下で仕上圧延をするこ
とが知られている。しかし、薄手の熱延板を製造しよう
とすると、圧延中に板温が早く下がるため、平衡変態温
度Ａｅ3 を下げるオーステナイトフォーマー元素である
Ｃ，Ｍｎなどを加工性の観点から大量に添加できない加
工用鋼板では、部分的に変態点以下で仕上圧延されるこ
とがある。
【０００３】Ａｅ3 を下げるが、強度上昇が少なく加工
性を確保できる添加元素としてＣｒを利用し、比較的低
温でも２相域圧延にならず均一組織の薄手熱延鋼板が製
造できる技術が特開平２−１０４６３７号公報に開示さ
れている。しかし、この技術はＣｒ添加が必須のため、
Ｃｒ添加に伴う弊害である酸洗性や化成処理性の劣化が
避けられないだけでなく、平衡変態温度を下げるためＣ
ｒを比較的大量に添加する必要があるため、合金コスト
が高くなる欠点がある。
性を確保できる添加元素としてＣｒを利用し、比較的低
温でも２相域圧延にならず均一組織の薄手熱延鋼板が製
造できる技術が特開平２−１０４６３７号公報に開示さ
れている。しかし、この技術はＣｒ添加が必須のため、
Ｃｒ添加に伴う弊害である酸洗性や化成処理性の劣化が
避けられないだけでなく、平衡変態温度を下げるためＣ
ｒを比較的大量に添加する必要があるため、合金コスト
が高くなる欠点がある。
【０００４】Ｃｒ添加はどちらかと言えば、平衡変態温
度自体を下げ、Ａｒ3 変態点を下げる元素であるが、平
衡変態温度自体は余り変化しないが、速度論的に変態を
遅らせてＡｒ3 変態点を下げる元素がある。その代表的
な元素がＢである。Ｂを添加した加工用熱延鋼板の製造
方法については特願平６−４７３０９号で出願されてお
りまた特開昭６３−１４３２２４号公報、特開昭６３−
１４３２２５号公報、特開昭６３−２１６９２５号公報
などに開示されている。
度自体を下げ、Ａｒ3 変態点を下げる元素であるが、平
衡変態温度自体は余り変化しないが、速度論的に変態を
遅らせてＡｒ3 変態点を下げる元素がある。その代表的
な元素がＢである。Ｂを添加した加工用熱延鋼板の製造
方法については特願平６−４７３０９号で出願されてお
りまた特開昭６３−１４３２２４号公報、特開昭６３−
１４３２２５号公報、特開昭６３−２１６９２５号公報
などに開示されている。
【０００５】Ｂの効果は一般にオーステナイト粒界に偏
析することによりフェライトの核生成が遅れることによ
ると説明されている。しかし、熱延時に特別な限定をし
ないとたとえＢが添加されていても仕上温度が８５０℃
以下になると部分的に混粒組織が生じ、機械的性質の不
均一が現われる。特願平６−４７３０９号においては熱
延時の冷速を限定することにより、仕上温度７８５℃で
も軟質の熱延鋼板が製造できることを示しているが、圧
延温度が低くなると圧下力が上がり、加工発熱のために
スタンド間冷却などをしないと所定の冷速を得られない
ことが多い。その場合、冷却むらなどのため局部的に材
質の不均一が生じることが避けにくい。
析することによりフェライトの核生成が遅れることによ
ると説明されている。しかし、熱延時に特別な限定をし
ないとたとえＢが添加されていても仕上温度が８５０℃
以下になると部分的に混粒組織が生じ、機械的性質の不
均一が現われる。特願平６−４７３０９号においては熱
延時の冷速を限定することにより、仕上温度７８５℃で
も軟質の熱延鋼板が製造できることを示しているが、圧
延温度が低くなると圧下力が上がり、加工発熱のために
スタンド間冷却などをしないと所定の冷速を得られない
ことが多い。その場合、冷却むらなどのため局部的に材
質の不均一が生じることが避けにくい。
【０００６】一方、加工用薄手熱延鋼板の持つべき特性
として機械的性質、特に延性の面内異方性の小さいこと
が望まれる。しかし、延性の面内異方性は板厚の減少、
仕上温度の低下に伴い一般に大きくなる傾向がある。変
態点を下げる上記の従来技術では異方性の低減について
は全く触れられておらず、技術の開示もない。
として機械的性質、特に延性の面内異方性の小さいこと
が望まれる。しかし、延性の面内異方性は板厚の減少、
仕上温度の低下に伴い一般に大きくなる傾向がある。変
態点を下げる上記の従来技術では異方性の低減について
は全く触れられておらず、技術の開示もない。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、熱延板の薄
手化に伴う問題点である部分的に変態点以下で圧延され
ることにより生じる材質の劣化、不均一さを抑制すると
共に、異方性の小さい鋼板の製造法を提供する。
手化に伴う問題点である部分的に変態点以下で圧延され
ることにより生じる材質の劣化、不均一さを抑制すると
共に、異方性の小さい鋼板の製造法を提供する。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明の要旨とするとこ
ろは、（１）重量％でＣ ：０．０１％以上、０．１％
以下、Ｎ ：０．００８％以下、Ｍｎ：０．０３％以
上、１．０％以下、Ａｌ：０．００５％以上、０．３％
以下、Ｂ ：０．０００５％以上、０．００５０％以
下、Ｎｂ単独あるいは、Ｎｂ，Ｔｉの複合添加の合計を
０．００５％以上、０．１％以下、必要に応じてＰ：
０．０５％以下、を含み残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を熱延する際、仕上温度が７８０℃以上で、
最終３段の圧延の平均ひずみ速度を１００ｓ-1以上、５
００ｓ-1以下とし、最終３段目の圧延から最終段の圧延
までに要する時間ｔ（秒）が最終段の圧延温度ＦＴ
（℃）との関係でｔ＜１２．５−ＦＴ／８０を満足する
ように熱延をした後、仕上圧延後、巻取までの平均冷速
が３０℃／sec.以下であることを特徴とする熱延鋼板、
熱延溶融めっき原板の製造方法であり、（２）前項の熱
延鋼板を通常の酸洗、冷延し、その後焼鈍しないことを
特徴とする容器用原板の製造方法。ならびに（３）前項
の熱延鋼板を通常の酸洗、冷延、焼鈍後、０．５％以
上、５０％以下の調質圧延を行なうことを特徴とする容
器用原板の製造方法にある。
ろは、（１）重量％でＣ ：０．０１％以上、０．１％
以下、Ｎ ：０．００８％以下、Ｍｎ：０．０３％以
上、１．０％以下、Ａｌ：０．００５％以上、０．３％
以下、Ｂ ：０．０００５％以上、０．００５０％以
下、Ｎｂ単独あるいは、Ｎｂ，Ｔｉの複合添加の合計を
０．００５％以上、０．１％以下、必要に応じてＰ：
０．０５％以下、を含み残部Ｆｅおよび不可避的不純物
からなる鋼を熱延する際、仕上温度が７８０℃以上で、
最終３段の圧延の平均ひずみ速度を１００ｓ-1以上、５
００ｓ-1以下とし、最終３段目の圧延から最終段の圧延
までに要する時間ｔ（秒）が最終段の圧延温度ＦＴ
（℃）との関係でｔ＜１２．５−ＦＴ／８０を満足する
ように熱延をした後、仕上圧延後、巻取までの平均冷速
が３０℃／sec.以下であることを特徴とする熱延鋼板、
熱延溶融めっき原板の製造方法であり、（２）前項の熱
延鋼板を通常の酸洗、冷延し、その後焼鈍しないことを
特徴とする容器用原板の製造方法。ならびに（３）前項
の熱延鋼板を通常の酸洗、冷延、焼鈍後、０．５％以
上、５０％以下の調質圧延を行なうことを特徴とする容
器用原板の製造方法にある。
【０００９】次に本発明の技術思想を述べる。本発明者
らはＡｒ3 変態点を下げる方法として、変態を速度論的
に考察し、添加成分と加工、冷却条件を変化させ実験室
の小型実験設備で検討を行なった。その結果、オーステ
ナイトの再結晶挙動が変態の進行に大きく影響をあたえ
ることが明らかになった。一般には成分が同じ場合、オ
ーステナイトの粒径が細かいほど変態は早く進む。ま
た、オーステナイトの粒径が同じ場合は未再結晶率が大
きいほど変態が早く進む。これらはフェライト変態の核
生成サイトがオーステナイトの結晶粒界や粒内の変形帯
であることから説明ができる。
らはＡｒ3 変態点を下げる方法として、変態を速度論的
に考察し、添加成分と加工、冷却条件を変化させ実験室
の小型実験設備で検討を行なった。その結果、オーステ
ナイトの再結晶挙動が変態の進行に大きく影響をあたえ
ることが明らかになった。一般には成分が同じ場合、オ
ーステナイトの粒径が細かいほど変態は早く進む。ま
た、オーステナイトの粒径が同じ場合は未再結晶率が大
きいほど変態が早く進む。これらはフェライト変態の核
生成サイトがオーステナイトの結晶粒界や粒内の変形帯
であることから説明ができる。
【００１０】しかし、Ｂを添加した鋼についてだけはこ
の一般則がなりたたないことを発見した。すなわち、Ｂ
添加鋼では未再結晶率が大きいほど変態は遅れることが
分かった。この現象は、パス間時間の短い連続熱延のよ
うな場合に顕著に起こることがシミュレーション実験に
よって明らかになった。この原因は、短時間で再結晶が
繰り返し起こるとＢが粒界に偏析する時間が十分にな
く、フェライトの核生成サイトとして最も有効なオース
テナイト粒界での核生成を抑制できないためと推測され
る。
の一般則がなりたたないことを発見した。すなわち、Ｂ
添加鋼では未再結晶率が大きいほど変態は遅れることが
分かった。この現象は、パス間時間の短い連続熱延のよ
うな場合に顕著に起こることがシミュレーション実験に
よって明らかになった。この原因は、短時間で再結晶が
繰り返し起こるとＢが粒界に偏析する時間が十分にな
く、フェライトの核生成サイトとして最も有効なオース
テナイト粒界での核生成を抑制できないためと推測され
る。
【００１１】それに対して、パス間で十分に再結晶しな
いと粒界にはＢが十分に偏析する時間があり、フェライ
トの核生成を抑制することができると考えることができ
る。パス間での再結晶を抑制するにはＮｂの添加が有効
であった。また、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂの複合の複合添加は変
態点の低下に特に有効であった。
いと粒界にはＢが十分に偏析する時間があり、フェライ
トの核生成を抑制することができると考えることができ
る。パス間での再結晶を抑制するにはＮｂの添加が有効
であった。また、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｂの複合の複合添加は変
態点の低下に特に有効であった。
【００１２】一方、高速連続圧延実験でＢ添加鋼のＡｒ
3 変態点に及ぼすひずみ速度の影響を検討した結果、あ
る特定のひずみ速度の範囲でＡｒ3 変態点が低下するこ
とを見いだした。この原因を明らかにするためにＢの粒
界偏析挙動およびオーステナイトの再結晶挙動を検討し
た結果、ひずみ速度が低すぎると圧延時に発生する過剰
空孔が少ないためかＢの粒界偏析が十分に起こらず、変
態が遅れなかった可能性がある。他方、ひずみ速度が大
きすぎると再結晶が短時間で起こり、Ｂの粒界偏析量が
少なく変態が遅れ小さかった可能性がある。
3 変態点に及ぼすひずみ速度の影響を検討した結果、あ
る特定のひずみ速度の範囲でＡｒ3 変態点が低下するこ
とを見いだした。この原因を明らかにするためにＢの粒
界偏析挙動およびオーステナイトの再結晶挙動を検討し
た結果、ひずみ速度が低すぎると圧延時に発生する過剰
空孔が少ないためかＢの粒界偏析が十分に起こらず、変
態が遅れなかった可能性がある。他方、ひずみ速度が大
きすぎると再結晶が短時間で起こり、Ｂの粒界偏析量が
少なく変態が遅れ小さかった可能性がある。
【００１３】ところで、変態点を下げるアクションをと
ると、熱延後の冷速が大きい場合、強度が高くなり軟質
な鋼板が得られなくなる。そこで、仕上圧延後の冷速に
上限を設ける必要がある。また、メカニズムは明らかで
はないが、Ｎｂ，Ｂの複合添加ならびにＮｂ，Ｔｉ，Ｂ
の複合添加は低温で仕上圧延をした後、緩冷するという
プロセス条件下で、著しい異方性の改善が得られること
が分かった。
ると、熱延後の冷速が大きい場合、強度が高くなり軟質
な鋼板が得られなくなる。そこで、仕上圧延後の冷速に
上限を設ける必要がある。また、メカニズムは明らかで
はないが、Ｎｂ，Ｂの複合添加ならびにＮｂ，Ｔｉ，Ｂ
の複合添加は低温で仕上圧延をした後、緩冷するという
プロセス条件下で、著しい異方性の改善が得られること
が分かった。
【００１４】以下に、本発明を詳細に説明する。Ｃ量の
下限を０．０１％としたのは、これ以下のＣ量ではＡｒ
3 変態点を十分に下げるのが難しいためである。同様の
理由でＭｎ量の下限も限定している。また、Ｃ量の上限
を０．１％としたのは、Ｃ量をこれ以上添加すると硬化
し、加工性が劣化するためである。同様の理由でＭｎ，
Ｐ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｎ，Ｂ量の上限も限定してい
る。Ａｌ量の下限は脱酸を十分に行なうに必要な条件に
よって限定されている。
下限を０．０１％としたのは、これ以下のＣ量ではＡｒ
3 変態点を十分に下げるのが難しいためである。同様の
理由でＭｎ量の下限も限定している。また、Ｃ量の上限
を０．１％としたのは、Ｃ量をこれ以上添加すると硬化
し、加工性が劣化するためである。同様の理由でＭｎ，
Ｐ，Ａｌ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｎ，Ｂ量の上限も限定してい
る。Ａｌ量の下限は脱酸を十分に行なうに必要な条件に
よって限定されている。
【００１５】Ｎｂ量及びＮｂ，Ｔｉの複合添加量の下限
は熱延時にオーステナイトの再結晶を抑制するに有効な
最低限の添加量より限定している。また、Ｂ量の下限は
Ａｒ3 変態点を有効に低下させる最低限の添加量より限
定している。その他に、上記の範囲内でのＮｂ，Ｂおよ
びＴｉ，Ｎｂ，Ｂの複合添加は下記に示すプロセス条件
を満たすことにより熱延板の面内異方性の著しい改善が
達成できる。
は熱延時にオーステナイトの再結晶を抑制するに有効な
最低限の添加量より限定している。また、Ｂ量の下限は
Ａｒ3 変態点を有効に低下させる最低限の添加量より限
定している。その他に、上記の範囲内でのＮｂ，Ｂおよ
びＴｉ，Ｎｂ，Ｂの複合添加は下記に示すプロセス条件
を満たすことにより熱延板の面内異方性の著しい改善が
達成できる。
【００１６】一方、プロセス条件の限定であるが、仕上
温度の下限を７８０℃としたのは、これ以下の温度で熱
延を行なうと混粒組織が顕著に現われ材質の均一化が達
成できないためである。また、上限はオーステナイトの
再結晶が顕著に起こる条件で決まり、最終３段目の圧延
から最終段の圧延までに要する時間ｔ（秒）との関係式
ｔ＜１２．５−ＦＴ（℃）／８０を持って限定する。
温度の下限を７８０℃としたのは、これ以下の温度で熱
延を行なうと混粒組織が顕著に現われ材質の均一化が達
成できないためである。また、上限はオーステナイトの
再結晶が顕著に起こる条件で決まり、最終３段目の圧延
から最終段の圧延までに要する時間ｔ（秒）との関係式
ｔ＜１２．５−ＦＴ（℃）／８０を持って限定する。
【００１７】最終３段の圧延の平均ひずみ速度を１００
ｓ-1以上、５００ｓ-1以下と限定したのは、この条件範
囲内で本成分鋼のＡｒ3 変態点が顕著に下がるためであ
る。仕上圧延後、巻取までの平均冷速を３０℃／sec.以
下と限定した理由は、これ以上速い速度で冷却すると材
料が硬質になると共に、延性などの機械的性質の面内異
方性が大きくなるためである。
ｓ-1以上、５００ｓ-1以下と限定したのは、この条件範
囲内で本成分鋼のＡｒ3 変態点が顕著に下がるためであ
る。仕上圧延後、巻取までの平均冷速を３０℃／sec.以
下と限定した理由は、これ以上速い速度で冷却すると材
料が硬質になると共に、延性などの機械的性質の面内異
方性が大きくなるためである。
【００１８】熱延板が部分的にＡｒ3 変態点以下の温度
で仕上圧延されると、材質の均一性が損なわれ、冷延し
たとき、中伸びや耳伸びのような鋼板の形状不良がでや
すくなる。特に容器用鋼板の用に薄い鋼板を製造すると
きには重大な問題である。また、熱延板が全面的にＡｒ
3 変態点以下の温度で仕上圧延されると延性などの機械
的性質が劣化する。これは冷延後並びに焼鈍後も同じ
で、変態点以上で仕上圧延された材料よりしわの発生や
フランジ加工性などの製缶特性が劣る。
で仕上圧延されると、材質の均一性が損なわれ、冷延し
たとき、中伸びや耳伸びのような鋼板の形状不良がでや
すくなる。特に容器用鋼板の用に薄い鋼板を製造すると
きには重大な問題である。また、熱延板が全面的にＡｒ
3 変態点以下の温度で仕上圧延されると延性などの機械
的性質が劣化する。これは冷延後並びに焼鈍後も同じ
で、変態点以上で仕上圧延された材料よりしわの発生や
フランジ加工性などの製缶特性が劣る。
【００１９】本発明により比較的低い温度で熱延ができ
るため、薄手の熱延鋼板を製造することができる。それ
に伴い容器用原板も比較的低い冷延率で製造できる。こ
のようにして製造した冷延まま材は比較的加工性もよ
く、成形条件を工夫することにより製缶が可能である。
成形条件の工夫は製缶コストの上昇を伴うことが多いの
で、冷延率は８５％以下が好ましい。また、冷延後、焼
鈍をして調質圧延する材料も、冷延率が低いとイヤリン
グ率が低くなる傾向があるので、調質圧延とのトータル
の冷延率が９０％以下が好ましい。
るため、薄手の熱延鋼板を製造することができる。それ
に伴い容器用原板も比較的低い冷延率で製造できる。こ
のようにして製造した冷延まま材は比較的加工性もよ
く、成形条件を工夫することにより製缶が可能である。
成形条件の工夫は製缶コストの上昇を伴うことが多いの
で、冷延率は８５％以下が好ましい。また、冷延後、焼
鈍をして調質圧延する材料も、冷延率が低いとイヤリン
グ率が低くなる傾向があるので、調質圧延とのトータル
の冷延率が９０％以下が好ましい。
【００２０】
【実施例】本発明の実施例を、比較例と共に説明する。
表１に示した成分組成を有する鋼を種々の条件で熱間圧
延した。これらの圧延条件と製品特性を表２に示す。こ
こで、機械的性質の面内異方性を示す目的で延性につい
ては圧延方向Ｌ、圧延方向に４５度の方向Ｄ、圧延方向
に直角な方向Ｃの値を示す。降伏強度ＹＰと破断強度Ｔ
Ｓは延性に比べると面内異方性が小さいので３方向の平
均値を示した。熱延の加熱温度は１０００℃から１２５
０℃で、巻取は７６０℃以下で行なった。熱延板の板厚
は１．２mm±０．２mmであった。実験番号３は熱延後、
酸洗を行ない、溶融めっきラインで５５０℃に加熱後、
亜鉛めっきを施した材料の特性である。実験番号１から
１０までは同じ鋼種で、種々の熱延、冷却条件での特性
の違いを示す。実験番号１１から１７は特性に及ぼす鋼
種の影響について示す。
表１に示した成分組成を有する鋼を種々の条件で熱間圧
延した。これらの圧延条件と製品特性を表２に示す。こ
こで、機械的性質の面内異方性を示す目的で延性につい
ては圧延方向Ｌ、圧延方向に４５度の方向Ｄ、圧延方向
に直角な方向Ｃの値を示す。降伏強度ＹＰと破断強度Ｔ
Ｓは延性に比べると面内異方性が小さいので３方向の平
均値を示した。熱延の加熱温度は１０００℃から１２５
０℃で、巻取は７６０℃以下で行なった。熱延板の板厚
は１．２mm±０．２mmであった。実験番号３は熱延後、
酸洗を行ない、溶融めっきラインで５５０℃に加熱後、
亜鉛めっきを施した材料の特性である。実験番号１から
１０までは同じ鋼種で、種々の熱延、冷却条件での特性
の違いを示す。実験番号１１から１７は特性に及ぼす鋼
種の影響について示す。
【００２１】本発明の範囲内である実験番号１，２，
３，５，８，１１から１４はいずれも加工性が良く、延
性の面内異方性も小さい。ｔ＜１２．５−ＦＴ（℃）／
８０の条件を満たさなかった実験条件では延性の面内異
方性が大きくなった。これはオーステナイトが再結晶し
たためと思われる。ひずみ速度が本発明の範囲外の実験
番号６並びに９では延性の劣化が見られた。これは圧延
中にＡｒ3 変態点以下で部分的に圧延が行なわれたため
と考えられる。仕上温度が本発明の範囲より低い実験番
号７では延性が低く、面内異方性も大きくなった。これ
も圧延中にＡｒ3変態点以下で部分的に圧延が行なわれ
たためと考えられる。冷却速度が本発明の範囲より大き
い実験番号１０では大幅な延性の劣化が見られた。これ
は組織の第２相が増えて硬質になったことに対応する。
３，５，８，１１から１４はいずれも加工性が良く、延
性の面内異方性も小さい。ｔ＜１２．５−ＦＴ（℃）／
８０の条件を満たさなかった実験条件では延性の面内異
方性が大きくなった。これはオーステナイトが再結晶し
たためと思われる。ひずみ速度が本発明の範囲外の実験
番号６並びに９では延性の劣化が見られた。これは圧延
中にＡｒ3 変態点以下で部分的に圧延が行なわれたため
と考えられる。仕上温度が本発明の範囲より低い実験番
号７では延性が低く、面内異方性も大きくなった。これ
も圧延中にＡｒ3変態点以下で部分的に圧延が行なわれ
たためと考えられる。冷却速度が本発明の範囲より大き
い実験番号１０では大幅な延性の劣化が見られた。これ
は組織の第２相が増えて硬質になったことに対応する。
【００２２】Ｃ量の少ない材料Ｆを用いた実験番号１５
は延性が低く、面内異方性も大きくなった。Ｎｂ量が添
加されていない材料Ｇを用いた実験番号１６も延性が低
く、面内異方性も大きくなった。Ｂの添加量が本発明の
範囲より少ない材料Ｈを用いた実験番号１７でも延性が
低かった。これらは圧延中にＡｒ3 変態点以下で部分的
に圧延が行なわれたためと考えられる。
は延性が低く、面内異方性も大きくなった。Ｎｂ量が添
加されていない材料Ｇを用いた実験番号１６も延性が低
く、面内異方性も大きくなった。Ｂの添加量が本発明の
範囲より少ない材料Ｈを用いた実験番号１７でも延性が
低かった。これらは圧延中にＡｒ3 変態点以下で部分的
に圧延が行なわれたためと考えられる。
【００２３】表３に表２に示した熱延板を冷延し、焼鈍
を施さないで缶に成形したときの成形特性について示
す。容器製造における加工性の評価はＤＩ(Drawing＆Ir
oning)缶と溶接缶のネック加工性とその後のフランジ加
工性で整理した。定量的評価としてはラボの製缶機で１
００缶を製造し、その際の不良缶発生率を％で示した。
錫めっき量はＤＩ缶では１平方メーター当たり２．８
ｇ、溶接缶では１平方メーター当たり１ｇである。ネッ
ク加工はスピンネッカーを用いて行なった。また、フラ
ンジ加工にはスピンフランジアーを用いた。
を施さないで缶に成形したときの成形特性について示
す。容器製造における加工性の評価はＤＩ(Drawing＆Ir
oning)缶と溶接缶のネック加工性とその後のフランジ加
工性で整理した。定量的評価としてはラボの製缶機で１
００缶を製造し、その際の不良缶発生率を％で示した。
錫めっき量はＤＩ缶では１平方メーター当たり２．８
ｇ、溶接缶では１平方メーター当たり１ｇである。ネッ
ク加工はスピンネッカーを用いて行なった。また、フラ
ンジ加工にはスピンフランジアーを用いた。
【００２４】熱延中にＡｒ3 変態点以下で部分的に圧延
が行なわれた実験番号６，７，９，１５，１６，１７や
熱延板が硬質であった実験番号１０では缶成形性が悪か
った。また、熱延板の異方性が大きかった実験番号４で
も缶成形時に欠陥が生じた。
が行なわれた実験番号６，７，９，１５，１６，１７や
熱延板が硬質であった実験番号１０では缶成形性が悪か
った。また、熱延板の異方性が大きかった実験番号４で
も缶成形時に欠陥が生じた。
【００２５】表４は１．２mmに熱延した板を８０％冷延
した後、焼鈍し、その後調質圧延率を変化させたときに
絞り比１．５の時のイヤリング率を示す。本発明鋼は広
範囲の調質圧延率で低イヤリング率を示すが、比較材は
イヤリング率が高くなる。
した後、焼鈍し、その後調質圧延率を変化させたときに
絞り比１．５の時のイヤリング率を示す。本発明鋼は広
範囲の調質圧延率で低イヤリング率を示すが、比較材は
イヤリング率が高くなる。
【００２６】
【表１】
【００２７】
【表２】
【００２８】
【表３】
【００２９】
【表４】
【００３０】
【発明の効果】本発明によれば、加工性に優れるだけで
なく、従来の熱延鋼板より機械的性質の異方性が小さい
薄手熱延鋼板が製造でき、それを素材にした容器用鋼板
もすぐれた成形特性を示し工業的に価値の高い発明であ
る。
なく、従来の熱延鋼板より機械的性質の異方性が小さい
薄手熱延鋼板が製造でき、それを素材にした容器用鋼板
もすぐれた成形特性を示し工業的に価値の高い発明であ
る。
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．０１％以上、０．１％以下、 Ｎ ：０．００８％以下、 Ｍｎ：０．０３％以上、１．０％以下、 Ｐ ：０．０５％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．３％以下、 Ｎｂ単独あるいは、Ｎｂ，Ｔｉの複合添加の合計を０．
００５％以上、０．１％以下、 Ｂ ：０．０００５％以上、０．００５０％以下を含み
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱延する
際、仕上温度が７８０℃以上で、最終３段の圧延の平均
ひずみ速度を１００ｓ-1以上、５００ｓ-1以下とし、最
終３段目の圧延から最終段の圧延までに要する時間ｔ
（秒）が最終段の圧延温度ＦＴ（℃）との関係でｔ＜１
２．５−ＦＴ／８０を満足するように熱延をした後、仕
上圧延後、巻取までの平均冷速が３０℃／sec.以下であ
ることを特徴とする成形性に優れた薄手鋼板の製造方
法。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．０１％以上、０．１％以下、 Ｎ ：０．００８％以下、 Ｍｎ：０．０３％以上、１．０％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．３％以下、 Ｎｂ単独あるいは、Ｎｂ，Ｔｉの複合添加の合計を０．
００５％以上、０．１％以下、 Ｂ ：０．０００５％以上、０．００５０％以下を含み
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱延する
際、仕上温度が７８０℃以上で、最終３段の圧延の平均
ひずみ速度を１００ｓ-1以上、５００ｓ-1以下とし、最
終３段目の圧延から最終段の圧延までに要する時間ｔ
（秒）が最終段の圧延温度ＦＴ（℃）との関係でｔ＜１
２．５−ＦＴ／８０を満足するように熱延をした後、仕
上圧延後、巻取までの平均冷速が３０℃／sec.以下で製
造した鋼板を通常の酸洗、冷延し、その後焼鈍しないこ
とを特徴とする成形性に優れた薄手鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 重量％で Ｃ ：０．０１％以上、０．１％以下、 Ｎ ：０．００８％以下、 Ｍｎ：０．０３％以上、１．０％以下、 Ａｌ：０．００５％以上、０．３％以下、 Ｎｂ単独あるいは、Ｎｂ，Ｔｉの複合添加の合計を０．
００５％以上、０．１％以下、 Ｂ ：０．０００５％以上、０．００５０％以下を含み
残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼を熱延する
際、仕上温度が７８０℃以上で、最終３段の圧延の平均
ひずみ速度を１００ｓ-1以上、５００ｓ-1以下とし、最
終３段目の圧延から最終段の圧延までに要する時間ｔ
（秒）が最終段の圧延温度ＦＴ（℃）との関係でｔ＜１
２．５−ＦＴ／８０を満足するように熱延をした後、仕
上圧延後、巻取までの平均冷速が３０℃／sec.以下で製
造した鋼板を通常の酸洗、冷延、焼鈍後、調質圧延を行
なうことを特徴とする成形性に優れた薄手鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6301195A JPH08157952A (ja) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | 成形性に優れた薄手鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6301195A JPH08157952A (ja) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | 成形性に優れた薄手鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08157952A true JPH08157952A (ja) | 1996-06-18 |
Family
ID=17893927
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6301195A Pending JPH08157952A (ja) | 1994-12-05 | 1994-12-05 | 成形性に優れた薄手鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08157952A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102534378A (zh) * | 2012-03-05 | 2012-07-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种金相组织均匀的耐海水腐蚀结构钢及其生产方法 |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159528A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-19 | Nippon Steel Corp | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63216925A (ja) * | 1987-03-04 | 1988-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性にすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6431934A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Sumitomo Metal Ind | Production of hot rolled steel plate having excellent workability |
| JPH04293731A (ja) * | 1991-03-23 | 1992-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 面内異方性の小さい高ｒ値熱延鋼板の製造方法 |
-
1994
- 1994-12-05 JP JP6301195A patent/JPH08157952A/ja active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61159528A (ja) * | 1985-01-08 | 1986-07-19 | Nippon Steel Corp | 加工用熱延鋼板の製造方法 |
| JPS63216925A (ja) * | 1987-03-04 | 1988-09-09 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 加工性にすぐれた熱延鋼板の製造方法 |
| JPS6431934A (en) * | 1987-07-28 | 1989-02-02 | Sumitomo Metal Ind | Production of hot rolled steel plate having excellent workability |
| JPH04293731A (ja) * | 1991-03-23 | 1992-10-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 面内異方性の小さい高ｒ値熱延鋼板の製造方法 |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102534378A (zh) * | 2012-03-05 | 2012-07-04 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种金相组织均匀的耐海水腐蚀结构钢及其生产方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20031007 |