JPH08153547A

JPH08153547A - ケーブルインコンジット導体

Info

Publication number: JPH08153547A
Application number: JP6316071A
Authority: JP
Inventors: Sakutaro Yamaguchi; 作太郎山口
Original assignee: UNIE NET KK
Current assignee: UNIE NET KK
Priority date: 1994-11-28
Filing date: 1994-11-28
Publication date: 1996-06-11

Abstract

(57)【要約】【目的】ＡＣ損を低減すると共に、素線の偏流を完全に
回避し、且つ容易に設計可能なケーブルインコンジット
導体の提供。【構成】ケーブルインコンジット導体において導体を構
成する素線にそれぞれ電気絶縁を施し、各素線及び素線
間の自己インダクタンス、相互インダクタンスをコイル
製作後に測定し、互いに平衡するように各素線のインダ
クタンスを整合させる。また、電流リードを形成する複
数本のリード線を束ねることなく、ケーブルインコンジ
ット導体の複数本の素線にそれぞれ接続する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、超伝導コイルを形成す
るケーブルインコンジット導体に関する。

【０００２】

【従来の技術】図１に、従来のケーブルインコンジット
導体（Ｃable-in-Ｃonduit Ｃable、ＣＩＣＣ、「ＣＩ
Ｃ導体」ともいう）の断面の一例を示す。

【０００３】図１を参照して、ケーブルインコンジット
導体は、ステンレスのコンジット（パイプ状のもの）の
中に超伝導の素線（Ｓtrand、ストランド）が数十本〜
数百本撚り線にして詰めてなるものである。

【０００４】ケーブルインコンジット導体において、断
面内の素線面積を除いた割合を表わすボイド率は、通常
35〜37％程度とされている（例えば、高橋その他、「ケ
ーブルインコンジット導体の結合損失へのクロムメッキ
厚依存性」、第５２回、１９９４年度秋季低温工学・超
電導学会予稿集、Ａ３−６、第２２５頁参照、「文献
１」という）。

【０００５】これらの素線の間に液体Ｈｅ（ヘリウム）
又は超臨界Ｈｅを流し、素線を冷却することにより、素
線には超伝導状態で電流が流れることになる。

【０００６】コンジットは、導体に働く巨大な電磁力に
対抗して支持するという機能の他に、Ｈeの流路を確保
する作用をなすものである。

【０００７】図２に、この種のＣＩＣ導体の作製法の一
例を示す。

【０００８】図２を参照して、素線の径は0.76φとさ
れ、これは銅とＮbＴiやＮb₃Ｓn等からなる超伝導フィ
ラメントが中心部に埋め込まれている。

【０００９】図２の例では、この素線を３本づつ撚って
一本の撚り線とし、さらにその撚り線を３本に撚って、
一本の撚り線とし、さらにこの操作を２回繰り返し、最
終的に６本のケーブルを、寸法23.0×27.6mmのコンジッ
トの中に収容する。

【００１０】結局、図２に示す例では、３×３×３×３
×６＝486本の素線が用いられていることになる。

【００１１】このように、多数の撚り線を用いることは
幾つかの理由がある。

【００１２】一の理由は、ＡＣ損（ＡＣｌｏｓｓ）を
低減させるためである。交流回路もしくは時間的に変化
する磁場中にある導体には渦電流が導体表面に流れる
（この現象を表皮効果という）。

【００１３】図２に示すように、素線の表面は銅から構
成されているため、素線表面では渦電流が流れ易く、銅
の抵抗によって発熱が生じ、超伝導コイルの安定性が損
なわれることになる。従って、渦電流損を低減するため
径の細い素線が用いられる。

【００１４】ところで、表皮効果の特性的深さ（侵入深
さ）をδ、素線径をｄとすれば、一つの設計基準は、次
式（１）で与えられる。

【００１５】ｄ＜ δ …（１）

【００１６】このような細い径の素線は、ＮbＴiなどを
フィラメント状に加工することと整合性が良い。

【００１７】また、素線を何本も撚り合せて製作する理
由は、一つにはコイルを形成するための導体であるた
め、折曲げることが必要とされるからである。

【００１８】その際、素線を撚ってないと、曲げ加工性
が悪い他、場合によっては、破断することもある。

【００１９】コイル作製時、コイルは一般に一方向に曲
げられる。そして、コイルの内径側と外径側で長さが異
なることになる。

【００２０】仮に素線が撚られていないものとすると、
外径側では素線は延び、内径側は縮むことになる。

【００２１】このような非対称構造による超伝導導体の
特性の低下を防ぐために撚り線加工が行われる。

【００２２】そして、このように製作されたＣＩＣ導体
を所定の形状に巻回することによってコイルを製作す
る。

【００２３】この時、ＡＣ回路等に用いる際には、上述
の理由によって素線間は電気的に絶縁されていることが
望ましい。これは素線の表面が電気的に接続されている
ものとすると、複数の素線は、表面積が大きく、体積も
大きな一つの導体と見なすことができ、この結果、渦電
流損Ｗが増大するからである。渦電流損は特徴的な大き
さの２乗に比例する。

【００２４】

【数１】

【００２５】ここにＷは渦電流損を表わし、ｄは特徴的
な素線径を表わしている。

【００２６】実際には接触部は一つの素線でも数多くあ
ることから、渦電流は複雑な流れ方をする。

【００２７】以上の理由によって、原子力研究所（以下
「原研」）の実証ポロイダルコイル（ＤＰＣ）計画にお
いて、ＮbＴi−30KＡ級コイル（ＤＰＣ−Ｕ）をＣＩＣ
導体で作る際に、各々の素線はフォルマル絶縁を行なっ
ている。

【００２８】すなわち、図２に示す素線の表面に絶縁材
のフォルマルを数μｍ塗布している（図３参照）。すな
わち図３に示すように、素線の表面に絶縁材を塗布する
ことによって、素線間の絶縁が完全に確保されている。

【００２９】このような構造を取ることによって、ＡＣ
損（＝渦電流損の他に、ＡＣ回路で用いる超伝導コイル
の損はヒステリシス損、近接効果損等があるが、一般に
は渦電流損が支配的である）の少ない安定した超伝導コ
イルが出来る予定であった。

【００３０】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、原研で
行なわれたＤＰＣの実験は、実際には以下に説明するよ
うに、うまく行かなかった。

【００３１】ＡＣ電流を通電する前に、パルス状の電流
波形で実験を行なった（図４参照）。コイルへの単独励
磁のため、コイルによって発生する磁場波形も図４と相
似となる。

【００３２】したがって、０〜ｔ₁の間の磁場変化率dＢ
／dｔ（磁場の時間微分）が求まる。実験では０〜ｔ₁ま
での時間及びＩ₀の値を外部電源によって制御し、磁場
変化率dＢ／dｔを変え、超伝導コイルの安定性等のデー
タを取得した。

【００３３】この結果、この超伝導コイルにおいては、
安定に運転できる磁場変化率dＢ／dｔの値は当初設計値
の約１／1000となった。

【００３４】本来は磁場変化率dＢ／dｔについて世界記
録を達成することを予定したものが、結果的に、従来の
コイルよりもはるかに低い磁場変化率dＢ／dｔの値でコ
イルがクエンチを生じたのである。

【００３５】このため、原研及びメーカー、大学の研究
者の間でその原因について盛んに研究され、それは各々
の素線の電流が同じでなく大きな偏流があるためである
ことが発見された。その解析についての概要を以下に記
す。

【００３６】簡単のため素線を２本とした場合の等価回
路を図５に示す。

【００３７】図５を参照して、Ｌ₁、ｒ₁は素線１の自己
インダクタンス及び抵抗、Ｌ₂、ｒ₂は素線２の自己イン
ダクタンス及び抵抗、Ｍは相互インダクタンスを表わし
ている。

【００３８】回路網方程式は、次式（３）、（４）で与
えられる。

【００３９】Ｖ＝ｒ₁・ｉ₁＋ｊωＬ₁・ｉ₁＋ｊωＭ・ｉ
₂ …（３）

【００４０】Ｖ＝ｒ₂・ｉ₂＋ｊωＬ₂・ｉ₂＋ｊωＭ・ｉ
₁ …（４）

【００４１】ここに、ωは回路の振動周波数を、ｊはｊ
²＝−１なる虚数をそれぞれ表わしている。

【００４２】上式（３）、（４）を電流ｉ₁、ｉ₂につい
て解くと、次式（５）が導出される。

【００４３】

【数２】

【００４４】ここで、素線は超伝導状態にあることか
ら、上式（５）において、ｒ₁＝ｒ₂＝０とすると、２つ
の素線の電流比は、次式（５′）にて与えられる。

【００４５】ｉ₁／ｉ₂＝（Ｌ₂−Ｍ）／（Ｌ₁−Ｍ） …（５′）

【００４６】図２のＣＩＣ導体の製作方法の説明によっ
て容易に理解されるように、素線は互いに密に巻いてあ
るため、相互インダクタンスＭは自己インダクタンスＬ
₁、Ｌ₂に極めて近い値を取る。

【００４７】さらに、自己インダクタンスＬ₁、Ｌ₂も完
全に同じ値ではなく、互いに少しづつ異なることが一般
的である。

【００４８】原研ＤＰＣでは測定の結果自己インダクタ
ンスのばらつきは約１％以内であり、相互インダクタン
スは自己インダクタンスの99％程度であることが判明し
た。これを上式（５′）に代入すると、次式（６）が導
出される。

【００４９】ｉ₁／ｉ₂＝(101−99)／(100−99)＝２／１ …（６）

【００５０】このように、わずかのインダクタンスの差
が素線間の電流比を２倍にすることがわかる。

【００５１】一方、素線には臨界電流Ｉ_Cがあり、一定
以上の電流が流れるとクエンチが生じる。

【００５２】すなわち、上述した原研ＤＰＣの構成にお
いては、数本の（全部で486本の素線）素線の電流がＩ_C
を超せばクエンチが生じることになる。

【００５３】これが、コイル全体のクエンチを誘き、そ
の結果、当初予定の磁場変化率dＢ／dｔの値の１／1000
程度しか安定に電流を流せなかったのである。

【００５４】この現象についての解析は現在も盛んに研
究されており、その研究結果は例えば下記に示す各種文
献に記載されている。

【００５５】（１）安藤その他、「交流・パルス用超電
導撚線導体の内部に接触点があるときの偏流の解析」、
第５２回、１９９４年度秋季低温工学・超電導学会予稿
集、Ｅ１−22、第２２９頁（「文献２」という）。

【００５６】（２）小泉その他、「３０ｋＡ級ＮｂＴｉ
導体の偏流現象」、第５２回、１９９４年度秋季低温工
学・超電導学会予稿集、Ａ３−１０、第２２９頁（「文
献３」という）。

【００５７】（３）樋田その他、「交流用超電導撚線導
体における交流通電時のクエンチ特性について」、第５
２回、１９９４年度秋季低温工学・超電導学会予稿集、
Ａ３−３、第２２２頁（「文献４」という）。

【００５８】このうち、小泉その他（原研）は、前記文
献３において、クエンチ電流値の冷媒温度依存性より、
数本の素線には平均電流値の7.1倍もの電流が流れた可
能性を指摘している。そして、ＤＰＣ−Ｕ導体では素線
の自己インダクタンスの乱れは0.12％、素線長で0.06％
と見積っている。

【００５９】以上の解析結果より、最近製作されるＣＩ
Ｃ導体においては、図３に示すように素線表面に対する
フォルマン絶縁は施されず、代って、クロムメッキが施
されるように至っている。

【００６０】素線の表面をクロムメッキを行った場合、
素線間は完全には絶縁されないため、最初に説明したよ
うに、渦電流損が増大するが、しかし、銅表面のままよ
りは少ない。これは、クロムが銅に比べて電気伝導度が
低いことによる。

【００６１】一方、素線の偏流により一部の素線電流が
臨界電流を超えるとクエンチが始まる。一般にクエンチ
はその素線のある部分から始まる。

【００６２】するとクエンチが生じた部分では抵抗によ
る電圧が発生するため、クロムメッキの接触部から他の
素子に電流が転流（即ち分流）する。

【００６３】図６に、２本の素線におけるクエンチによ
る分流の様子を示す。図６において、Ｒ₁は臨界電流Ｉ_C
を超えたために発生したクエンチによる抵抗を表わし、
Ｒ_Cはクロムメッキの接触抵抗を表わしている。

【００６４】素線１を流れている電流Ｉ₁は、クエンチ
部にて分流する。この大きさは抵抗Ｒ₁とＲ_Cによって決
まるが、抵抗Ｒ₁が大きくなると素線２に分流する割合
が大きくなる。

【００６５】実際には多くの素線間でこの現象が生じ
る。このような分流が行なわれることによって、素線電
流が均一化され、コイルが安定に運転できるようにな
る。

【００６６】しかし、このような構造を採用すればクロ
ムメッキの厚さや、クロムメッキの厚さに応じた転流等
を検討することが必要とされ、このため解析は複雑にな
り、実験が要求される。この研究は、例えば前記文献
１、前記文献４、及び下記の文献等に記載されている。

【００６７】土岡その他、「ケーブル導体における素線
間偏流の解析」、第５２回、１９９４年度秋季低温工学
・超電導学会予稿集、Ｅ１−24、第１２１頁（「文献
５」という）。

【００６８】結局、この種の研究の要旨は、渦電流損を
低減するには完全に絶縁すれば良いが、素線の偏流が生
じることから、コイルの要求仕様に応じて、クロムメッ
キ等の調整を行うことがＣＩＣ導体の最も重要な設計法
である。

【００６９】しかしながら、現状では、コイルの要求仕
様に応じて、クロムメッキ等の調整を行なうための完全
な設計法は確立されてない。

【００７０】本発明は、このような問題点に鑑みてなさ
れたものであって、渦電流損等のＡＣ損を低減すると共
に、素線の偏流を完全に回避し、且つ容易に設計可能な
ＣＩＣ導体を提供することを目的とする。

【００７１】

【課題を解決するための手段】前記目的を達成するた
め、本発明は、ケーブルインコンジット導体を構成する
素線に電気絶縁を施し、各素線及び素線間の自己インダ
クタンス、相互インダクタンスをコイル製作後に測定
し、互いにバランスするように各素線のインダクターを
整合させてなるケーブルインコンジット導体を提供す
る。

【００７２】また、本発明は、電流リードを形成する複
数本のリード線を束ねることなく、ケーブルインコンジ
ット導体の素線それぞれに電流リードを形成するリード
線それぞれを接続したことを特徴とする、ケーブルイン
コンジット導体を提供する。

【００７３】本発明においては、前記各素線それぞれに
同じ値の抵抗をそれぞれ挿入することを特徴とする。

【００７４】また、本発明においては、前記抵抗として
電流リード部にある抵抗を用いることを特徴とする。

【００７５】さらに、本発明においては、複数の素線の
インダクタンス測定後に所定の長さで切断してなること
を特徴とする。

【００７６】そして、本発明においては、前記電流リー
ドがＮ型、Ｐ型熱電材料から成る熱電冷却素子よりなる
ことを特徴とする。

【００７７】

【作用】本発明によれば、ＣＩＣ導体の素線は全て電気
絶縁を行い、渦電流損を減少させている。そして、本発
明は、ＣＩＣ導体の素線の電気絶縁によって生じる素線
電流の不平衡、すなわち偏流は下記の２つの方法により
解消している。

【００７８】Ａ）各素線及び素線間の自己インダクタン
ス、相互インダクタンスをコイル製作後測定を行い、バ
ランスするように各素線にそれぞれ独立のインダクタン
ス成分を接合する。

【００７９】Ｂ）各素線に抵抗成分を入れる。この抵抗
成分としては電流導入端にある抵抗を用いる。

【００８０】

【実施例】図面を参照して、本発明の実施例を以下に説
明する。

【００８１】ＣＩＣ導体を用いてコイルを製作した後、
各々素線の自己インダクタンス、相互インダクタンスを
測定し、インダクタンスマトリックスを表として作成す
る。

【００８２】すると、各々素線のわずかなインダクタン
スの相違から各々の素線の電流が大幅に異なってくる
が、前記原研ＤＰＣ−Ｕでは素線長で0.06％程度と見積
られている。

【００８３】通常コイルはダブルパンケーキ状で作られ
ることが多く、それを多数接続して一つのコイルを作
る。

【００８４】大型の超伝導コイルと言われている大型ヘ
リカル装置（ＬＨＤ）のポロイダルコイルのダブルパン
ケーキの導体の長さは〜170ｍである。したがって調整
されるべき最大長は、次式（７）のように、0.102ｍ程
度とされる。

【００８５】170×0.06％＝0.102ｍ …（７）

【００８６】したがって、各ダブルパンケーキ毎に10cm
程度の素線の長さを接続部で調整する構造を取ることに
よって大きな偏流を押えることが出来る。

【００８７】図７に本実施例の構成の一例を示す。

【００８８】図７を参照して、ＣＩＣ導体の素線一本一
本に長さを変えた素線を接続し、素線はまとめられて端
子（ターミナル）に取り付ける。

【００８９】素線の表面の絶縁皮膜を取り、そこでイン
ダクタンスの測定を行い、測定結果に応じてそれぞれの
素線の最終長さを決定し、所定の長さに切断等をした後
に端子に取付ける方法を取っても良い。

【００９０】超伝導コイルは低温中にあり、それの電源
は常温にある。

【００９１】電気伝導の良い銅、アルミなどで接続され
るが、常温から低温への熱伝導及び電流による発熱は大
きな研究課題である。このため、「電流リード」と称呼
される装置が用いられる。

【００９２】図８を参照して、常温中の電源は、電流リ
ードを介して低温中の超伝導コイルに接続される。電流
リードは、上面は常温で、下面は液体Ｈeの温度とされ
る。

【００９３】常温と低温の間の領域において、電流リー
ドは、蒸発したガスＨｅにより冷却され、冷却に伴う電
流リードの電気抵抗の低減によるジュール発熱の低減、
常温側からの熱を熱交換することによって外部に排出す
る等の作用をなしている。

【００９４】冷却を良くするために、銅等のバルク材に
フィンをつけて表面積を増大させ、液体Ｈeから出て来
るガスＨe（ＧＨe）で冷却を良くしている。即ち、体積
に対して表面積を大きく取っていることが一般的な特徴
である。

【００９５】このため、ガス冷却型の電流リードの他の
構造として、図９に示すように、バルク材を用いる代り
に、多数本の銅の細線を利用するものがある（電気学
会、「超電導工学」、第５章、１９８８年５月刊）。

【００９６】細線は最終的にはターミナルに束ねられ、
超伝導コイルに接続されている。

【００９７】本発明においては、多数本の銅の細線を束
ねることなく、図１０に示すように、それぞれＣＩＣ導
体の素線と接続される。図１０を参照して、複数の銅の
細線はそれぞれが電気的に絶縁され、各細線は接続部に
て対応するＣＩＣ導体の素線にそれぞれ接続されてい
る。

【００９８】すると、電流リードも含めた超伝導コイル
の等価回路は、図１１に示すものとなる。

【００９９】図５に示した前記等価回路においては、抵
抗が超伝導コイルのものであったため、冷却すると零に
なるが、本実施例では、コイルを冷却しても電流リード
部の電源側付近は常温からそれ以下の温度であるため、
抵抗は有限値として残る。

【０１００】すると、簡単なため２本の素線の電流比
は、次式（８）にて与えられる。

【０１０１】

【数３】

【０１０２】次式（９）が成り立つとすると、電流比と
して次式（10）が導出される。

【０１０３】

【数４】

【０１０４】ｉ₁／ｉ₂＝ｒ₂／ｒ₁ …（10）

【０１０５】電流リードの銅の細線の抵抗のバラツキは
幾何学的なバラツキ程度であるから、次式（11）が成り
立ち、したがって素線の電流比ｉ₁／ｉ₂の値はほとんど
１と等しくなる。

【０１０６】

【数５】

【０１０７】問題は上式（９）が成立するかどうかであ
るが、前記文献３によれば、インダクタンスのバラツキ
は0.12％であるため、次式（12）となる。

【０１０８】Ｌ−Ｍ《Ｌ …（12）

【０１０９】したがって、ほんのわずかの抵抗でも十分
に上式（９）が成立することが推測される。

【０１１０】また、安藤その他、「ケーブル・イン・コ
ンジット導体内の素線間電流分担に関する実験的検
討」、第５０回、１９９３年度秋季低温工学・超電導学
会予稿集、Ｅ２−13、第２１８頁（「文献５」という）
によると、次式（13）の値のインダクタンスを入れれば
十分に電流がバランスすると見積もられているため、こ
れを60Hzの周波数でインピーダンスを計算すると式（1
3）の値を得る。

【０１１１】

【数６】

【０１１２】｜ｊω（Ｌ−Ｍ）｜＝3.78ｍΩ …（14）

【０１１３】したがって、抵抗が3.78ｍΩ程度であれば
（次式（15）参照）、十分に抵抗のみでバランスする。

【０１１４】

【数７】

【０１１５】一方、素線数は486本あるとすれば、電流
リードの全抵抗Ｒ₀は、次式（16）から導出されるよう
に、8.23μΩとなる。

【０１１６】Ｒ₀＝4ｍΩ／486＝8.23μΩ …（16）

【０１１７】この値は通常のガス冷却電流リードと同じ
オーダーかそれ以下の値であり、超伝導コイルシステム
において問題にならない。

【０１１８】本実施例において、電流リード部に冷却し
ない部分をもうけると、その部分では冷却しないので、
ガスＨeを消費しない。この部分は常温なので比較的抵
抗が大きく、より電流がバランスする。これはブスバー
の一部とも考えられる。

【０１１９】図８に示すように、電流リードは２個必要
であるが、上式（９）の条件が成立すれば、電流リード
の一方のみを本実施例に従い製作しても良い。

【０１２０】また、通常コイルは幾つかのパンケーキを
接続して大型のコイルが製作されるため、その時も素線
一本づつを接続するものとする。

【０１２１】銅の細線には、Ｎ、Ｐ型の熱電材料を用い
たペルチェ素子のように冷却機能を追加しても良い。こ
れにより、電流リードの冷却効果が高められる。これに
よって、液体ヘリウムの消費が減少する。

【０１２２】なお、超伝導コイルと超伝導コイルを駆動
する電源とを電気的に接続する電流リードが、電源の正
極に接続されたＮ型熱電材料と電源の負極に接続された
Ｐ型熱電材料とから成る熱電冷却素子を含む、熱電冷却
型電流リードの構成については、本願と同一の発明者に
よる平成６年１１月２１日付特許願に詳細に記載されて
いる。そして、本発明においては、電流リードとして、
Ｎ、Ｐ型の熱電材料を用いた熱電冷却型の電流リードが
高温超伝導体を介して超電導コイルに接続する構成とし
てもよいことは勿論である。

【０１２３】一方、熱電材料は一般には電気抵抗率が銅
などより高いので、これを幾つかに分割して電気絶縁
し、それをＣＩＣ導体素線にそれぞれ接続すれば、より
電流のバランスが良くなる。

【０１２４】

【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｃ
ＩＣ導体において、渦電流損を低減すると共に、素線の
偏流を完全に回避し、且つ設計を容易化するという効果
を有する。

【０１２５】また、本発明によれば、各素線及び素線間
の自己インダクタンス、相互インダクタンスをコイル製
作後に測定し、互いに平衡するように各素線のインダク
タンスを整合させるという簡易な調整により、渦電流損
を低減すると共に、インダクタンスの整合により偏流が
回避されるという効果を有し、その実用的価値は極めて
高い。

【図面の簡単な説明】

【図１】従来のケーブルインコンジット導体の構成を説
明する断面図である。

【図２】素線からケーブルインコンジット導体を作製す
る工程を説明する図である。

【図３】素線の表面に電気的絶縁材を塗布した構成を示
す図である。

【図４】素線に通電される電流信号の波形の一例を示す
図である。

【図５】素線を２本とした場合の簡易モデルの等価回路
を示す図である。

【図６】２本の素線におけるクエンチによる分流の様子
を示す図である。

【図７】本発明の一実施例におけるダブルパンケーキ及
び電極までの構成を示す図である。

【図８】従来技術における、電源、電流リード、超伝導
コイルの構成の一例を示す図である。

【図９】銅細線から成る従来の電流リードの構成を示す
図である。

【図１０】本発明の一実施例におけるケーブルインコン
ジット導体と電流リードの接続を示す図である。

【図１１】本発明の一実施例における電流リードと超伝
導コイルの等価回路続を示す図である。

【符号の説明】

Ｌ、Ｌ1、Ｌ2 自己インダクタンスＭ相互インダクタンスＲ₁ クエンチによる抵抗Ｒ_C クロムメッキの接触抵抗ＬＨｅ液体Ｈｅ（ヘリウム）ＧＨｅガスＨｅ（ヘリウム）

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】ケーブルインコンジット導体を構成する素
線にそれぞれ電気絶縁を施し、各素線及び素線間の自己
インダクタンス、相互インダクタンスをコイル製作後に
測定し、互いに平衡するように各素線のインダクタンス
を整合させてなるケーブルインコンジット導体。
【請求項２】電流リードを形成する複数本のリード線を
束ねることなく、ケーブルインコンジット導体の複数本
の素線にそれぞれ接続したことを特徴とするケーブルイ
ンコンジット導体。
【請求項３】前記各素線に抵抗を挿入することを特徴と
する請求項２記載のケーブルインコンジット導体。
【請求項４】前記抵抗として電流導入端の抵抗を用いる
ことを特徴とする請求項２記載のケーブルインコンジッ
ト導体。
【請求項５】素線のインダクタンス測定後に前記素線を
所定の長さで切断してインダクタンスを整合させること
を特徴とする請求項２記載のケーブルインコンジット導
体。
【請求項６】前記電流リードがＮ型、Ｐ型熱電材料から
成る熱電冷却素子を含むことを特徴とする請求項２記載
のケーブルインコンジット導体。