JPH08147616A - 接合型磁気ヘッド - Google Patents
接合型磁気ヘッドInfo
- Publication number
- JPH08147616A JPH08147616A JP28310994A JP28310994A JPH08147616A JP H08147616 A JPH08147616 A JP H08147616A JP 28310994 A JP28310994 A JP 28310994A JP 28310994 A JP28310994 A JP 28310994A JP H08147616 A JPH08147616 A JP H08147616A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- plane
- ferrite
- single crystal
- glass
- core
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Magnetic Heads (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】接合型フェライトヘッドの単結晶部分の結晶方
位を最適化し、再生特性の向上を図る。 【構成】フロントコア部は単結晶フェライトにより、バ
ックコア部は多結晶フェライトにより構成された接合型
磁気ヘッドにおいて、単結晶フェライトの（１１０）面
が主磁路形成面とほぼ平行とされ、巻線溝加工が施され
たコア半体において、（１１０）面内に存在する＜００
１＞結晶軸とギャップ形成面との成す角αが、０°〜１
０°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲に設定され、
単結晶フェライトの熱膨張率より大きい熱膨張率を有す
る溶着用ガラスを配設した。
位を最適化し、再生特性の向上を図る。 【構成】フロントコア部は単結晶フェライトにより、バ
ックコア部は多結晶フェライトにより構成された接合型
磁気ヘッドにおいて、単結晶フェライトの（１１０）面
が主磁路形成面とほぼ平行とされ、巻線溝加工が施され
たコア半体において、（１１０）面内に存在する＜００
１＞結晶軸とギャップ形成面との成す角αが、０°〜１
０°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲に設定され、
単結晶フェライトの熱膨張率より大きい熱膨張率を有す
る溶着用ガラスを配設した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＶＴＲ等の磁気記録再生
装置に用いられる接合型磁気ヘッドに関する。
装置に用いられる接合型磁気ヘッドに関する。
【０００２】
【従来の技術】Ｍｎ−Ｚｎ単結晶フェライトは、透磁率
が高くその周波数特性が良好であること、および耐摩耗
性、機械加工精度が優れていることなどから、ＶＴＲ用
磁気ヘッドとして広く使用されている。しかし、一般に
単結晶フェライトは磁歪定数が大きいため、単結晶フェ
ライトを使用したヘッドには、以下の問題点がある。
が高くその周波数特性が良好であること、および耐摩耗
性、機械加工精度が優れていることなどから、ＶＴＲ用
磁気ヘッドとして広く使用されている。しかし、一般に
単結晶フェライトは磁歪定数が大きいため、単結晶フェ
ライトを使用したヘッドには、以下の問題点がある。
【０００３】（１）テープ摺動ノイズが大きい。
【０００４】（２）ヘッドに応力が残留した場合、透磁
率に劣化が生じる。
率に劣化が生じる。
【０００５】特開昭５５−１５４７０５号、特公昭５６
−４８８９１号等では、テープの摺動ノイズを低減する
手段として、磁気テープが摺接するフロントコア部を単
結晶フェライトで構成し、他の部分を多結晶フェライト
で構成する接合型フェライトヘッドを提案している。
−４８８９１号等では、テープの摺動ノイズを低減する
手段として、磁気テープが摺接するフロントコア部を単
結晶フェライトで構成し、他の部分を多結晶フェライト
で構成する接合型フェライトヘッドを提案している。
【０００６】また特開平３−２２８２０４号公報では、
接合型フェライトヘッドの単結晶フェライト部の主磁路
形成面を略（１１０）面とし、（１１０）面内に存在す
る＜００１＞結晶軸とギャップ形成面との成す角度を約
３５°に設定することにより、摺動ノイズの低減を行な
っている。
接合型フェライトヘッドの単結晶フェライト部の主磁路
形成面を略（１１０）面とし、（１１０）面内に存在す
る＜００１＞結晶軸とギャップ形成面との成す角度を約
３５°に設定することにより、摺動ノイズの低減を行な
っている。
【０００７】しかし、従来の接合型フェライトヘッドで
は、応力によるヘッドコアの透磁率低下に対しては、十
分な対策が行なわれていない。この透磁率劣化を低減す
るためには、単結晶フェライト部の結晶方位の最適化が
必要である。
は、応力によるヘッドコアの透磁率低下に対しては、十
分な対策が行なわれていない。この透磁率劣化を低減す
るためには、単結晶フェライト部の結晶方位の最適化が
必要である。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】一般の接合型フェライ
トヘッドでは、単結晶フェライトの熱膨張係数と融着ガ
ラスの熱膨張係数とが異なっている。したがって、ヘッ
ド製造工程中の温度履歴に依存して、単結晶フェライト
−溶着ガラス間には必然的に熱応力が残留する。この残
留応力は、単結晶フェライトで構成された作動ギャップ
近傍のフロントコアの透磁率を低下させる原因となる。
トヘッドでは、単結晶フェライトの熱膨張係数と融着ガ
ラスの熱膨張係数とが異なっている。したがって、ヘッ
ド製造工程中の温度履歴に依存して、単結晶フェライト
−溶着ガラス間には必然的に熱応力が残留する。この残
留応力は、単結晶フェライトで構成された作動ギャップ
近傍のフロントコアの透磁率を低下させる原因となる。
【０００９】一方、フロントコア部における透磁率の低
下は、ヘッドの再生効率を大幅に悪化させる。したがっ
て、接合型フェライトヘッドの再生効率を向上させるた
めには、応力によるフロントコア部の透磁率低下を防ぐ
ことが不可欠である。
下は、ヘッドの再生効率を大幅に悪化させる。したがっ
て、接合型フェライトヘッドの再生効率を向上させるた
めには、応力によるフロントコア部の透磁率低下を防ぐ
ことが不可欠である。
【００１０】本発明の目的は、高い再生能力を有する接
合型フェライトヘッド提供することにある。
合型フェライトヘッド提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本発明の磁気ヘッドは、
図１に示すように、単結晶フェライトから成るフロント
コア部と、多結晶フェライトから成る巻線部を含むバッ
クコア部とを接合して構成され、少なくとも一方は巻線
溝を有する、一対のコア半体をそれぞれを突き合わせて
磁気ギャップを形成した接合型磁気ヘッドであり、単結
晶フェライトの（１１０）面が主磁路形成面とほぼ平行
とされると共に、巻線溝加工が施されたコア半体におい
て、（１１０）面内に存在する＜００１＞結晶軸と、
（１１０）面とギャップ形成面の交線、との成す角α
が、０°〜１０°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲
に設定されており、かつ、少なくともフロント磁気ギャ
ップの端面近くに、室温からガラスの固着温度までの温
度範囲における熱膨張率が、単結晶フェライトの熱膨張
率より大きい溶着用ガラスを配設したことを特徴とす
る。
図１に示すように、単結晶フェライトから成るフロント
コア部と、多結晶フェライトから成る巻線部を含むバッ
クコア部とを接合して構成され、少なくとも一方は巻線
溝を有する、一対のコア半体をそれぞれを突き合わせて
磁気ギャップを形成した接合型磁気ヘッドであり、単結
晶フェライトの（１１０）面が主磁路形成面とほぼ平行
とされると共に、巻線溝加工が施されたコア半体におい
て、（１１０）面内に存在する＜００１＞結晶軸と、
（１１０）面とギャップ形成面の交線、との成す角α
が、０°〜１０°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲
に設定されており、かつ、少なくともフロント磁気ギャ
ップの端面近くに、室温からガラスの固着温度までの温
度範囲における熱膨張率が、単結晶フェライトの熱膨張
率より大きい溶着用ガラスを配設したことを特徴とす
る。
【００１２】また、巻線溝加工が施されていないコア半
体において、（１１０）面内に存在する＜１００＞結晶
軸と、（１１０）面とギャップ形成面の交線、との成す
角βが、０°〜１０５°、若しくは１６５°〜１８０°
の範囲に設定されていることを特徴とする。
体において、（１１０）面内に存在する＜１００＞結晶
軸と、（１１０）面とギャップ形成面の交線、との成す
角βが、０°〜１０５°、若しくは１６５°〜１８０°
の範囲に設定されていることを特徴とする。
【００１３】ただし、α、β共、ギャップ形成面から遠
ざかる方向を正としている。
ざかる方向を正としている。
【００１４】
【作用】一般に、高周波数におけるフェライトの透磁率
は、フェライトの磁化容易軸の方向と、磁束が流れる方
向との成す角が直角となる場合に最大となる。したがっ
て接合型磁気ヘッドでも、単結晶フェライトの磁化容易
軸方向を再生時に磁束が流れる方向に対して直角になる
よう設定することが望ましい。しかし、単結晶フェライ
トの熱膨張係数と溶着ガラスの熱膨張係数が完全に一致
している場合を除き、単結晶フェライト−溶着ガラス間
には必然的に応力が残留する。このため、応力零におけ
る磁化容易軸方向を透磁率が高くなる方向に設定して
も、実際のヘッドにおける磁化容易軸方向は、全く異な
る方向となる。それを以下で説明する。
は、フェライトの磁化容易軸の方向と、磁束が流れる方
向との成す角が直角となる場合に最大となる。したがっ
て接合型磁気ヘッドでも、単結晶フェライトの磁化容易
軸方向を再生時に磁束が流れる方向に対して直角になる
よう設定することが望ましい。しかし、単結晶フェライ
トの熱膨張係数と溶着ガラスの熱膨張係数が完全に一致
している場合を除き、単結晶フェライト−溶着ガラス間
には必然的に応力が残留する。このため、応力零におけ
る磁化容易軸方向を透磁率が高くなる方向に設定して
も、実際のヘッドにおける磁化容易軸方向は、全く異な
る方向となる。それを以下で説明する。
【００１５】フェライトの磁化容易軸は、数１に示すト
ータルエネルギＥｔが極小となる方向になる。
ータルエネルギＥｔが極小となる方向になる。
【００１６】
【数１】 Ｅｔ＝（静磁エネルギ）＋（異方性エネルギ） ＋（磁壁エネルギ）＋・・・ （数１） 一方、フェライトに外部から応力が加わった場合のトー
タルエネルギＥｔ’は、数２となる。
タルエネルギＥｔ’は、数２となる。
【００１７】
【数２】 Ｅｔ’＝Ｅｔ＋Ｅｄ （数２）
【００１８】
【数３】 Ｅｄ＝１．５・λ100・σ（α1 2γ1 2＋α2 2γ2 2＋α3 2γ3 2） ＋３・λ111・σ（α1α2γ1γ2＋α2α3γ2γ3＋α3α1γ3γ1） （数３） ただし、Ｅｄは磁気弾性エネルギであり、λ100、λ111
は磁歪定数、σはフェライトに加わる応力、（α1、
α2、α3）は磁化の方向余弦、（γ1、γ2、γ3）は応
力の方向余弦を示している。一般に、単結晶フェライト
の磁歪定数λ100、λ111は１０~6オーダと大きいため、
外部から応力が加わった場合、フェライトの磁化容易軸
は、数３を低下させる方向に変化する。この結果、単結
晶フェライトの磁化容易軸は、応力零の場合と異なる方
向をとる。
は磁歪定数、σはフェライトに加わる応力、（α1、
α2、α3）は磁化の方向余弦、（γ1、γ2、γ3）は応
力の方向余弦を示している。一般に、単結晶フェライト
の磁歪定数λ100、λ111は１０~6オーダと大きいため、
外部から応力が加わった場合、フェライトの磁化容易軸
は、数３を低下させる方向に変化する。この結果、単結
晶フェライトの磁化容易軸は、応力零の場合と異なる方
向をとる。
【００１９】そこで本発明では、応力が加わった時の磁
化容易軸方向が、再生時に磁束が流れる方向に対して直
角に近づくように、単結晶フェライトの結晶方位を選定
した。その結果、接合型フェライトヘッドの、フロント
コア部の透磁率が改善され、従来と比較して再生出力が
向上した。
化容易軸方向が、再生時に磁束が流れる方向に対して直
角に近づくように、単結晶フェライトの結晶方位を選定
した。その結果、接合型フェライトヘッドの、フロント
コア部の透磁率が改善され、従来と比較して再生出力が
向上した。
【００２０】
（実施例）図１は、本発明の第一実施例に係る接合型磁
気ヘッドの説明図である。
気ヘッドの説明図である。
【００２１】磁気ヘッドは、Ｍｎ−Ｚｎ単結晶フェライ
ト材およびＭｎ−Ｚｎ多結晶フェライト材により構成さ
れかつ巻線溝加工が施された第１コア半体（Ｃ形コア半
体）１、およびＭｎ−Ｚｎ単結晶フェライト材およびＭ
ｎ−Ｚｎ多結晶フェライト材により構成されかつ巻線溝
加工が施されていない第２コア半体（Ｉ形コア半体）２
を備えている。コア半体１、２の間には、図示しないギ
ャップ材が介されて磁気ギャップ３が形成されており、
コア半体１、２はガラス４等により接合されている。な
お、ギャップ面と巻線溝との間の角度は約６０°として
いる。
ト材およびＭｎ−Ｚｎ多結晶フェライト材により構成さ
れかつ巻線溝加工が施された第１コア半体（Ｃ形コア半
体）１、およびＭｎ−Ｚｎ単結晶フェライト材およびＭ
ｎ−Ｚｎ多結晶フェライト材により構成されかつ巻線溝
加工が施されていない第２コア半体（Ｉ形コア半体）２
を備えている。コア半体１、２の間には、図示しないギ
ャップ材が介されて磁気ギャップ３が形成されており、
コア半体１、２はガラス４等により接合されている。な
お、ギャップ面と巻線溝との間の角度は約６０°として
いる。
【００２２】コア半体１、２は、フロントコア部を単結
晶フェライト１ａ、２ａで構成され、巻線溝５部分を含
むバックコア部を多結晶フェライト１ｂ、２ｂで構成さ
れている。単結晶フェライト１ａ、２ａは主磁路形成面
６がミラー指数における（１１０）面とほぼ平行となる
ように設定されている。
晶フェライト１ａ、２ａで構成され、巻線溝５部分を含
むバックコア部を多結晶フェライト１ｂ、２ｂで構成さ
れている。単結晶フェライト１ａ、２ａは主磁路形成面
６がミラー指数における（１１０）面とほぼ平行となる
ように設定されている。
【００２３】表１は試作したヘッドの組成（単結晶部、
多結晶部共通）、表２は単結晶フェライト１ａ、２ａの
結晶磁気異方性定数および磁歪定数、表３は単結晶フェ
ライト１ａ、２ａおよびガラス４の熱膨張係数を示した
ものである。ただし、ガラスの熱膨張係数はガラスの固
着温度（５３０℃）から室温（２０℃）までの平均値を
示している。
多結晶部共通）、表２は単結晶フェライト１ａ、２ａの
結晶磁気異方性定数および磁歪定数、表３は単結晶フェ
ライト１ａ、２ａおよびガラス４の熱膨張係数を示した
ものである。ただし、ガラスの熱膨張係数はガラスの固
着温度（５３０℃）から室温（２０℃）までの平均値を
示している。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】
【表３】
【００２７】以下に、単結晶フェライトの結晶方位を変
えて試作したヘッドの再生出力を実測した結果を示す。
表４は再生出力の測定条件である。
えて試作したヘッドの再生出力を実測した結果を示す。
表４は再生出力の測定条件である。
【００２８】
【表４】
【００２９】なお、巻線溝加工が施された第１コア半体
における単結晶フェライト１ａでは、（１１０）面内に
存在する＜００１＞結晶軸と、（１１０）面とギャップ
形成面の交線（図１中に点線で示している）、との成す
角をαとしている。一方、巻線溝加工が施されていない
第２コア半体における単結晶フェライト２ａでは、（１
１０）面内に存在する＜１００＞結晶軸と、（１１０）
面とギャップ形成面の交線（図１中に点線で示してい
る）、との成す角をβとしている。また、α、β共、ギ
ャップ形成面から遠ざかる方向を正としている。
における単結晶フェライト１ａでは、（１１０）面内に
存在する＜００１＞結晶軸と、（１１０）面とギャップ
形成面の交線（図１中に点線で示している）、との成す
角をαとしている。一方、巻線溝加工が施されていない
第２コア半体における単結晶フェライト２ａでは、（１
１０）面内に存在する＜１００＞結晶軸と、（１１０）
面とギャップ形成面の交線（図１中に点線で示してい
る）、との成す角をβとしている。また、α、β共、ギ
ャップ形成面から遠ざかる方向を正としている。
【００３０】図２に単結晶部１ａの結晶方位αとヘッド
の再生出力との関係を示す。ただし、単結晶部２ａの結
晶方位βは０°に固定している。
の再生出力との関係を示す。ただし、単結晶部２ａの結
晶方位βは０°に固定している。
【００３１】図２より＜００１＞結晶軸と、（１１０）
面とギャップ形成面の交線との成す角αが、０°〜１０
°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲において再生出
力が特に高いことがわかる。また、αが３５°の場合と
比較すると再生出力は最大で約２ｄＢ改善される。
面とギャップ形成面の交線との成す角αが、０°〜１０
°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲において再生出
力が特に高いことがわかる。また、αが３５°の場合と
比較すると再生出力は最大で約２ｄＢ改善される。
【００３２】図３に単結晶部２ａの結晶方位βとヘッド
の再生出力との関係を示す。ただし、単結晶部１ａの結
晶方位αは０°に固定している。
の再生出力との関係を示す。ただし、単結晶部１ａの結
晶方位αは０°に固定している。
【００３３】図３より＜００１＞結晶軸と、（１１０）
面とギャップ形成面の交線との成す角βが０°〜１０５
°、若しくは１６５°〜１８０°の範囲において良好な
再生出力得られることがわかる。
面とギャップ形成面の交線との成す角βが０°〜１０５
°、若しくは１６５°〜１８０°の範囲において良好な
再生出力得られることがわかる。
【００３４】（実施例２）図４は、本発明の第一実施例
の接合型磁気ヘッドの全体図である。磁気ヘッドは、Ｍ
ｎ−Ｚｎ単結晶フェライト材およびＭｎ−Ｚｎ多結晶フ
ェライト材により構成され、かつ巻線溝加工が施された
一対のコア半体（Ｃ形コア半体）１、１’により構成さ
れている。コア半体１、１’の間には、図示しないギャ
ップ材が介されて磁気ギャップ３が形成されており、コ
ア半体１、１’はガラス４等により接合されている。
の接合型磁気ヘッドの全体図である。磁気ヘッドは、Ｍ
ｎ−Ｚｎ単結晶フェライト材およびＭｎ−Ｚｎ多結晶フ
ェライト材により構成され、かつ巻線溝加工が施された
一対のコア半体（Ｃ形コア半体）１、１’により構成さ
れている。コア半体１、１’の間には、図示しないギャ
ップ材が介されて磁気ギャップ３が形成されており、コ
ア半体１、１’はガラス４等により接合されている。
【００３５】コア半体１、１’は、フロントコア部を単
結晶フェライト１ａ、１ａ’で構成され、巻線溝５部分
を含むバックコア部を多結晶フェライト１ｂ、１ｂ’で
構成されている。単結晶フェライト１ａ、１ａ’は主磁
路形成面６がミラー指数における（１１０）面とほぼ平
行となるように設定されている。
結晶フェライト１ａ、１ａ’で構成され、巻線溝５部分
を含むバックコア部を多結晶フェライト１ｂ、１ｂ’で
構成されている。単結晶フェライト１ａ、１ａ’は主磁
路形成面６がミラー指数における（１１０）面とほぼ平
行となるように設定されている。
【００３６】第一実施例と同一条件で再生出力の測定を
行なった結果、単結晶フェライト１ａ、１ａ’におい
て、（１１０）面内に存在する＜００１＞結晶軸と、
（１１０）面とギャップ形成面の交線（図４中に点線で
示している）、との成す角をαとした場合、αが、０°
〜１０°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲において
再生出力が特に高くなった。またαが３５°の場合と比
較すると再生出力は最大で約２．５ｄＢ改善された。
行なった結果、単結晶フェライト１ａ、１ａ’におい
て、（１１０）面内に存在する＜００１＞結晶軸と、
（１１０）面とギャップ形成面の交線（図４中に点線で
示している）、との成す角をαとした場合、αが、０°
〜１０°、若しくは１５０°〜１８０°の範囲において
再生出力が特に高くなった。またαが３５°の場合と比
較すると再生出力は最大で約２．５ｄＢ改善された。
【００３７】
【発明の効果】本発明の接合型磁気ヘッドは、優れた再
生特性を有する。
生特性を有する。
【図１】本発明の第一実施例に係わる磁気ヘッドの斜視
図。
図。
【図２】結晶方位を変えて試作したヘッドの再生出力の
特性図。
特性図。
【図３】結晶方位を変えて試作したヘッドの再生出力の
特性図。
特性図。
【図４】本発明の第二実施例に係わる磁気ヘッドの斜視
図。
図。
Claims (2)
- 【請求項１】単結晶フェライトから成るフロントコア部
と、多結晶フェライトから成るバックコア部とを接合し
て構成され、少なくとも一方は巻線溝を有する一対のコ
ア半体を、それぞれを突き合わせて磁気ギャップを形成
した接合型磁気ヘッドにおいて、 前記単結晶フェライトの（１１０）面が主磁路形成面と
ほぼ平行とされると共に、前記巻線溝の加工が施された
前記コア半体で、前記（１１０）面内に存在する＜００
１＞結晶軸と、前記（１１０）面とギャップ形成面の交
線、との成す角αが、０°〜１０°、若しくは１５０°
〜１８０°の範囲に設定されており、 少なくとも前記フロント磁気ギャップの端面の近くに、
室温からガラスの固着温度までの温度範囲における熱膨
張率が、前記単結晶フェライトの熱膨張率より大きい溶
着用ガラスを配設したことを特徴とする接合型磁気ヘッ
ド。 - 【請求項２】請求項１において、 前記巻線溝の加工が施されていない前記コア半体で、前
記（１１０）面内に存在する＜１００＞結晶軸と、前記
（１１０）面とギャップ形成面の交線、との成す角β
が、０°〜１０５°、若しくは１６５°〜１８０°の範
囲に設定されている接合型磁気ヘッド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28310994A JPH08147616A (ja) | 1994-11-17 | 1994-11-17 | 接合型磁気ヘッド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28310994A JPH08147616A (ja) | 1994-11-17 | 1994-11-17 | 接合型磁気ヘッド |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08147616A true JPH08147616A (ja) | 1996-06-07 |
Family
ID=17661347
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP28310994A Pending JPH08147616A (ja) | 1994-11-17 | 1994-11-17 | 接合型磁気ヘッド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08147616A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998037549A3 (en) * | 1997-02-24 | 1998-11-12 | Koninkl Philips Electronics Nv | Recording and/or reproducing device with a magnetic head having an optimized crystal orientation, and magnetic head having an optimized crystal orientation |
| CN102059434A (zh) * | 2010-11-18 | 2011-05-18 | 上海气焊机厂有限公司 | 一种相贯线环缝焊接装置 |
-
1994
- 1994-11-17 JP JP28310994A patent/JPH08147616A/ja active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1998037549A3 (en) * | 1997-02-24 | 1998-11-12 | Koninkl Philips Electronics Nv | Recording and/or reproducing device with a magnetic head having an optimized crystal orientation, and magnetic head having an optimized crystal orientation |
| CN102059434A (zh) * | 2010-11-18 | 2011-05-18 | 上海气焊机厂有限公司 | 一种相贯线环缝焊接装置 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0086007B1 (en) | Magnetic head | |
| JPH08147616A (ja) | 接合型磁気ヘッド | |
| JPS58220232A (ja) | 磁気ヘツド及びその製造法 | |
| KR950011125B1 (ko) | 자기헤드의 제조방법 | |
| JPH01128213A (ja) | 金属薄膜磁気ヘッド | |
| JP2624101B2 (ja) | 複合型磁気ヘッド | |
| JPH02252108A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JPS63213106A (ja) | 磁気ヘツド | |
| JPS61260406A (ja) | 磁気ヘツド | |
| Maeda et al. | Analysis of magnetostriction effect in ferrite heads | |
| JPS62234215A (ja) | 磁気ヘツド | |
| JPH0448416A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JPH03152709A (ja) | 浮上型複合磁気ヘッド | |
| JPH06103513A (ja) | 複合型磁気ヘッド | |
| JPH041902A (ja) | 浮上型複合磁気ヘッド | |
| JPH07114704A (ja) | 磁気ヘッドおよび磁気記録再生装置 | |
| JPS63228405A (ja) | 磁気ヘツドの製造方法 | |
| JPH07272205A (ja) | 磁気ヘッド | |
| JPH0620222A (ja) | ガラス熱膨張を制御した磁気ヘッド | |
| JPH052716A (ja) | 複合型磁気ヘツド | |
| JPH02201719A (ja) | 複合磁気ヘッド | |
| JPH05129124A (ja) | 複合磁性材料 | |
| JPS63255803A (ja) | 磁気ヘツド | |
| JPH0645130A (ja) | 接合フェライトの製造方法 | |
| JPH01102713A (ja) | 軟磁性金属膜磁気ヘッド |