JPH08141731A - 鋳造方法及び鋳造装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】アルミ系船体等の薄肉大型鋳造品を鋳造する成
形キャビティ２への湯回り性、溶湯補給性を確保した鋳
造方法及び鋳造装置を提供すること。 【構成】砂型１０とドーム形状に配置した金型１４と
で、成形キャビティ２を区画する。気密炉３１の圧力Ｐ
１と気密炉３２の圧力Ｐ２とを高圧にし、給湯管４１、
４２を経てアルミ系の溶湯を主湯道１６にＡ１、Ａ２方
向に供給し、更に溶湯を枝湯道１８を経て成形キャビテ
ィ２に充填する。充填後に成形キャビティ２の溶湯が凝
固完了するまで、圧力Ｐ１、Ｐ２を高圧に維持しつつ差
圧ΔＰを発生させ、主湯道１６の溶湯を流動させ、主湯
道１６における凝固を抑える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は鋳造方法及び鋳造装置に
関する。本発明は例えば薄肉鋳造品、大型鋳造品、薄肉
大型鋳造品などを鋳造する際に利用できる。

【０００２】

【従来の技術】従来より、鋳造に際しては、成形キャビ
ティと湯道とを備えた鋳造型を用い、そして、溶湯を鋳
造型の湯道に注入することにより、溶湯を湯道を経て成
形キャビティに充填し、成形キャビティ内に充填した溶
湯を凝固させ、これにより鋳造品を得ることにしてい
る。

【０００３】しかしながら、上記した方法だけでは良好
な鋳造品を得るには充分ではない。例えば薄肉で大型の
鋳造品の場合には、溶湯の冷却速度が速くなり、湯回り
性や溶湯補給性が悪いこともあり、良好な鋳造品を得る
には充分ではない。そこで溶湯の湯回り性を確保するた
め、特開平２−２１７１５１号公報には、成形キャビテ
ィを溶湯注入経路とした砂型をＶプロセスで形成し、ア
ルミ系の溶湯の鋳込み速度を６ｍ／秒以上に高めた小型
のアルミ船体を鋳造する技術が開示されている。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記公報
に係る技術だけでは、良好な鋳造品、特に船体の様な薄
肉大型鋳造品を得るには必ずしも充分ではない。本発明
は上記した実情に鑑みなされたものであり、各請求項の
共通課題は、成形キャビティに溶湯状金属が充填された
後に、成形キャビティにおける溶湯状金属が凝固完了す
るまでの間の少なくとも一時期において、注入通路内の
溶湯状金属を流動させることにより、注入通路における
凝固を抑制し、成形キャビティへの湯回り性、補給性を
確保し、良好な鋳造品を得るのに有利な鋳造方法及び鋳
造装置を提供することにある。

【０００５】更に請求項３の課題は、注入通路の一端側
の圧力と他端側の圧力との間の差圧を利用して、注入通
路内の溶湯状金属を流動させるのに有利な鋳造装置を提
供することにある。請求項４の課題は、注入通路の一端
側の温度と他端側の温度との間の温度差による対流現象
を利用して、注入通路内の溶湯状金属を流動させるのに
有利な鋳造装置を提供することにある。

【０００６】請求項５の課題は、電磁力により注入通路
内の溶湯状金属を流動させるのに有利な鋳造装置を提供
することにある。請求項６の課題は、薄肉で大型の鋳造
品に適する様にした鋳造装置を提供することにある。

【０００７】

【課題を解決するための手段】請求項１の鋳造方法は、
鋳造品を成形する成形キャビティと、溶湯状金属が注入
されると共に成形キャビティに連通する注入通路とを備
えた鋳造型を用い、溶湯状金属を鋳造型の注入通路に注
入することにより、溶湯状金属を成形キャビティに充填
し、成形キャビティ内の溶湯状金属を凝固させて鋳造品
を得る鋳造方法において、溶湯状金属を成形キャビティ
に充填した後に成形キャビティの溶湯状金属が凝固完了
するまでの間の少なくとも一時期において、注入通路の
溶湯状金属を注入通路内で流動させることを特徴とする
ものである。

【０００８】請求項２の鋳造装置は、鋳造品を成形する
成形キャビティと、溶湯状金属が注入されると共に成形
キャビティに連通する注入通路とを備えた鋳造型と、鋳
造型の注入通路の溶湯状金属を注入通路内で流動させる
流動手段とを具備することを特徴とするものである。請
求項３の鋳造装置は、請求項２において、流動手段は、
注入通路の一端側の圧力と他端側の圧力との間に差圧を
生じさせる差圧発生手段であることを特徴とするもので
ある。

【０００９】請求項４の鋳造装置は、請求項２におい
て、流動手段は、注入通路の一端側の温度と他端側の温
度との間に温度差を生じさせる温度差発生手段であるこ
とを特徴とするものである。請求項５の鋳造装置は、請
求項２において、流動手段は、電磁力により注入通路の
溶湯状金属を流動させる電磁ポンプ手段であることを特
徴とするものである。

【００１０】請求項６の鋳造装置は、請求項２〜５のい
ずれかにおいて、鋳造型は、注入通路を備えると共に、
注入通路と成形キャビティとを連通する適数個の副通路
と第１キャビティ型面とを備えた砂型と、砂型に対面し
且つ砂型に対して進退可能に設けられ、第１キャビティ
型面と共に成形キャビティを形成する第２キャビティ型
面を備えた金型とを有することを特徴とするものであ
る。

【００１１】

【作用及び発明の効果】請求項１の方法によれば、成形
キャビティに溶湯状金属を充填した後に成形キャビティ
の溶湯状金属が凝固完了するまでの間の少なくとも一時
期において、注入通路内の溶湯状金属を流動させる。こ
れにより、成形キャビティに充填された溶湯状金属が凝
固するものの、注入通路における溶湯状金属の凝固は抑
制される。従って、凝固途中にある成形キャビティへの
注入通路からの湯回り性、溶湯補給性が向上し、良好な
鋳造品を得るのに有利である。よって湯回り性が要請さ
れる薄肉鋳造品、大型鋳造品、薄肉大型鋳造品の鋳造に
適する。

【００１２】この様に請求項１の方法によれば、注入通
路から成形キャビティへの湯回り性、溶湯補給性が向上
するので、比較的遅い鋳込み速度で溶湯状金属を成形キ
ャビティに注入したとしても、注入途中の凝固による充
填不良を防止するのに有利である。この様に鋳込み速度
を過剰に速くせずとも良いので、溶湯状金属に混入して
いる介在物や滓等を成形キャビティに巻き込む問題を軽
減、回避するのに有利であり、介在物や滓等に起因する
鋳造欠陥の軽減に有利であり、この意味においても良好
な鋳造品を得るのに有利である。もっとも本発明方法で
は鋳込み速度を速くしても良いものである。

【００１３】金型は、半永久型や永久型としての利点を
もつものの、凝固速度を速くするため薄肉鋳造品や薄肉
大型鋳造品の鋳造には使用が困難である。この点請求項
１の方法によれば、注入通路から成形キャビティへの湯
回り性、溶湯補給性が向上するので、従来使用が困難で
あった金型を採用することもできる。従って半永久型や
永久型として機能できる金型を使用することによる生産
性の向上、鋳造組織の緻密化等の効果が得られる。

【００１４】請求項２の装置においても請求項１と同様
な作用効果を奏し得る。即ち、成形キャビティに充填さ
れた溶湯状金属が凝固完了するまで、注入通路における
凝固は抑制され、成形キャビティへの注入通路からの湯
回り性、溶湯補給性が向上し、良好な鋳造品を得るのに
有利である。従って前述同様に、比較的遅い鋳込み速度
で溶湯状金属を成形キャビティに注入したとしても、充
填途中における溶湯の凝固による詰まり、充填不良を防
止するのに有利である。よって薄肉鋳造品、大型鋳造
品、薄肉大型鋳造品の鋳造に適する。

【００１５】請求項３の装置によれば、差圧発生手段に
より、注入通路の一端側の圧力と他端側の圧力との間に
差圧が発生し、差圧を利用して注入通路内の溶湯状金属
が流動する。これにより成形キャビティに溶湯状金属が
充填された後にその溶湯状金属が凝固完了するまでの間
の少なくとも一時期において、注入通路における溶湯状
金属は流動できる。従って成形キャビティの溶湯は凝固
するものの、注入通路における凝固は抑制されるので、
成形キャビティへの湯回り性、溶湯補給性が確保され、
良好な鋳造品が得られる。

【００１６】請求項４の装置によれば、温度差発生手段
により、注入通路の一端側の温度と他端側の温度との間
に温度差を発生させ、温度差による対流現象に基づき注
入通路内の溶湯状金属が流動する。これにより成形キャ
ビティに溶湯状金属が充填された後にその溶湯状金属が
凝固完了するまでの少なくとも一時期において、注入通
路における溶湯状金属は流動できる。従って成形キャビ
ティの溶湯は凝固するものの、注入通路における凝固は
抑制されるので、成形キャビティへの湯回り性、溶湯補
給性が確保され、良好な鋳造品が得られる。

【００１７】請求項５の装置によれば、電磁力により注
入通路内の溶湯状金属が流動する。これにより成形キャ
ビティに溶湯状金属が充填された後にその溶湯状金属が
凝固完了するまでの間の少なくとも一時期において、注
入通路における溶湯状金属は流動できる。従って成形キ
ャビティの溶湯は凝固するものの、注入通路における凝
固は抑制されるので、成形キャビティへの湯回り性、溶
湯補給性が確保され、良好な鋳造品が得られる。

【００１８】請求項６の装置によれば、前述した様に、
半永久型や永久型として機能できる金型を使用している
ので、生産性の向上を期待でき、更に溶湯状金属の凝固
冷却速度を速くできるので、鋳造組織の緻密化等の効果
を期待できる。更に、冷却速度の速い金型と冷却速度の
遅い砂型との併用により、溶湯状金属の指向性凝固も期
待でき、鋳造性の向上、鋳造品の品質向上に一層貢献で
きる。

【００１９】

【実施例】以下、本発明の各実施例を説明する。 （実施例１） （実施例の構成）本実施例は図１に示されている。本実
施例では、図１に示す鋳造型１を用いる。鋳造型１は、
保温性を確保する比較的厚肉の砂型１０と、冷却性を確
保する比較的薄手の金型１４とで構成されている。砂型
１０は下側の第１砂型部１０ａと上側の第２砂型部１０
ｃとで構成されており、注入通路としての主湯道１６を
もつ。第１砂型部１０ａと第２砂型部１０ｃとは一体的
でも良いし、別体でも良い。第２砂型部１０ｃには、副
通路としての枝湯道１８が多数個分散して形成されてい
る。成形キャビティ２に溶湯を平均的に補給するためで
ある。図１から理解できる様に各枝湯道１８は、主湯道
１６と略直交する向きに形成されている。ここで主湯道
１６の流路断面積は、成形キャビティ２の流路断面積よ
りもかなり大きい。各枝湯道１８の流路断面積は主湯道
１６の流路断面積よりもかなり小さい。

【００２０】主湯道１６は強度上許容される限り、成形
キャビティ２に近接している方が好ましい。成形キャビ
ティ２に注入する溶湯の熱損失を小さくする為などであ
る。この意味で図１の図示形態よりも枝湯道１８の長さ
をもっと短縮できる。金型１４は、金属製の比較的薄手
の複数個のセグメント型１５からなり、各セグメント型
１５のフランジ状の各連結片１５ａをボルト、クランプ
等の固定具手段で連結することにより略ドーム形状に構
成されている。

【００２１】砂型１０の上面は第１キャビティ型面２ｍ
とされている。金型１４の下面は第２キャビティ型面２
ｎとされている。第１キャビティ型面２ｍと第２キャビ
ティ型面２ｎとで成形キャビティ２が区画されている。
成形キャビティ２は、鋳造品としてのアルミボート船体
を船底を上向きした状態で鋳造するものである。従って
金型１４及び砂型１０はアルミボート船体の大きさに応
じて設けられている。なお本実施例の対象とするアルミ
ボート船体はその種類にもよるが、一般的には高さ１〜
２ｍ程度、長さ５〜１３ｍ程度、厚み５〜２０ｍｍ程度
であるが、これに限定されるものではない。

【００２２】溶湯保持容器として機能する第１気密炉３
１、第２気密炉３２が並設配置されている。第１気密炉
３１、第２気密炉３２は、溶解機能をもつものでも、単
に溶湯を融液状に保持するだけのものでも良く、一般的
には浸漬ヒータや誘導加熱用コイル等の発熱源を備えて
いる。第１気密炉３１、第２気密炉３２はそれぞれ溶湯
保持室３１ｓ、３２ｓをもち、アルミ系の溶湯を保持し
ている。第１気密炉３１の溶湯の上方は第１気体室３１
ｉとされている。第２気密炉３２の溶湯の上方は第２気
体室３２ｉとされている。第１気体室３１ｉ及び第２気
体室３２ｉの雰囲気の気体は、空気でも、アルゴンガス
等の不活性ガスでも良い。

【００２３】第１気体室３１ｉは、圧力発生装置３１ｚ
より送給された空気、不活性ガス等の気体により高圧化
可能とされている。第２気体室３２ｉは、圧力発生装置
３２ｚより同様に送給された気体により高圧化可能とさ
れている。圧力発生装置３１ｚ、３２ｚはポンプ、コン
プレッサ等で構成でき、流動手段に該当する差圧発生手
段として機能する。

【００２４】第１気密炉３１、第２気密炉３２の上方
に、所要肉厚の金属製の定盤３４がシール部材３５を介
して気密的に保持されている。定盤３４の上面である設
置面３４ｈには、上記した鋳造型１が保持されている。
主湯道１６の一端側の一端開口１６ｒには、定盤３４の
貫通口を貫通する縦型の第１給湯管４１が接続されてい
る。主湯道１６の他端側の他端開口１６ｔには、定盤３
４の貫通口を貫通する縦型の第２給湯管４２が接続され
ている。第１給湯管４１の下部は第１気密炉３１の溶湯
Ｍ１に浸漬している。第２給湯管４２の下部は第２気密
炉３２の溶湯Ｍ２に浸漬している。

【００２５】さて鋳造に際しては、第１気密炉３１の第
１気体室３１ｉの圧力Ｐ１、第２気密炉３２の第２気体
室３２ｉの圧力Ｐ２を増加させる。具体的には圧力発生
装置３１ｚ、３２ｚにより気体を気体室３１ｉ、３２ｉ
に送給して行う。これにより第１気密炉３１の溶湯は第
１給湯管４１を上昇し、第１給湯管４１を経て主湯道１
６の一端開口１６ｒに至る。第２気密炉３２の溶湯は第
２給湯管４２を上昇し、第２給湯管４２を経て主湯道１
６の他端開口１６ｔに至る。

【００２６】従って溶湯は、図１に示す矢印Ａ１方向、
矢印Ａ２方向にそって主湯道１６の下部から上部にかけ
て主湯道１６内を押し上げられ次第に上昇していく。こ
の様に溶湯を上昇させ得る様に、第１気密炉３１及び第
２気密炉３２は気密状態に維持されている必要がある。
上昇して主湯道１６に供給された溶湯は、下側の枝湯道
１８を経て、成形キャビティ２に注入される。即ち成形
キャビティ２は、これの下部から上部にかけて順に溶湯
が注入される。成形キャビティ２の下部に注入された溶
湯は、冷却され次第に凝固していくが、凝固した部分よ
りも上方の枝湯道１８から溶湯が更に供給されるので、
成形キャビティ２の下部の溶湯が凝固して流動性をもた
なくなっても、溶湯の湯回り性は確保される。

【００２７】この様に第１気密炉３１の圧力Ｐ１、第２
気密炉３２の圧力Ｐ２を増加させれば、溶湯は成形キャ
ビティ２の上部まで充填される。この様にして充填が完
了したら、圧力発生装置３１ｚ、３２ｚを操作して、第
１気密炉３１の第１気体室３１ｉの圧力Ｐ１と、第２気
密炉３２の第２気体室３２ｉの圧力Ｐ２との間に、差圧
ΔＰを生じさせる。このとき圧力Ｐ１、Ｐ２をそれぞれ
高圧に維持しつつ差圧ΔＰを生じさせる必要がある。圧
力Ｐ１、Ｐ２の高圧が維持されないと、成形キャビティ
２の未凝固溶湯が重力で落下してしまい、成形キャビテ
ィ２内の溶湯充填度が低下するからである。

【００２８】差圧ΔＰの大きさに応じて、高圧側の気密
炉から低圧側の気密炉に向けて溶湯が流動する。従って
溶湯が主湯道１６で凝固して詰まることは、抑えられ
る。差圧Δに基づく流動により、気密炉３１、３２の溶
湯保持室３１ｓ、３２ｓの新しい高温の溶湯が主湯道１
６に新たに補給される場合には、主湯道１６における凝
固は一層抑えられる。なお主湯道１６における溶湯の流
動速度は、基本的には差圧に影響される。

【００２９】本実施例では上記の様に流動により主湯道
１６の溶湯の凝固が抑えられることから、成形キャビテ
ィ２に充填された溶湯が凝固完了するまで、主湯道１６
の溶湯の凝固の程度は少ない。仮に凝固したとしても通
常の使用形態では僅かの凝固層にすぎない。更に本実施
例では主湯道１６の流路断面積が大きく容積が大きいこ
と、第１気密炉３１や第２気密炉３２の溶湯保持室３１
ｓ、３２ｓから新しい高温の溶湯が補給されること等も
考慮すると、主湯道１６の溶湯の凝固は一層抑えられる
といえる。

【００３０】本実施例では、差圧ΔＰの発生の際に、第
１気密炉３１側の圧力Ｐ１が第２気密炉３２側の圧力Ｐ
２よりも高圧の場合には、所定時間経過した後に逆の圧
力形態とし、圧力Ｐ２が圧力Ｐ１よりも高圧となる様に
すれば良い。或いは、第２気密炉３２側の圧力Ｐ２が第
１気密炉３１側の圧力Ｐ１よりも高圧の場合には、所定
時間経過した後に逆の圧力形態とし、圧力Ｐ１が圧力Ｐ
２よりも高圧となる様にすれば良い。この様に圧力を反
転すれば、主湯道１６における溶湯が往復移動すること
になり、第１気密炉３１及び第２気密炉３２のいずれか
一方の溶湯量が過剰に偏ることを軽減または回避でき
る。

【００３１】成形キャビティ２に充填した溶湯が完全凝
固したら、第１気密炉３１の第１気体室３１ｉの圧力Ｐ
１と第２気密炉３２の第２気体室３２ｉの圧力Ｐ２とに
おける加圧を解除する。すると、主湯道１６の未凝固の
溶湯は重力により、第１給湯管４１、第２給湯管４２を
経て第１気密炉３１及び第２気密炉３２に還流する。な
お枝湯道１８の溶湯も未凝固であれば、還流する。

【００３２】その後、金型１４のセグメント型１５を矢
印Ｃ１方向（図１参照）に離脱する。すると、鋳造品で
ある船体の船底が現れる。この鋳造品を取り出す。な
お、枝湯道１８の凝固層、主湯道１６の残っている薄皮
状の凝固層の除去は、比較的容易である。砂型１０は、
使用可能であれば再使用に供することもできるが、一回
の鋳造で廃棄することもできる。

【００３３】（実施例の効果）以上説明した様に本実施
例によれば、成形キャビティ２に溶湯が充填された後
に、成形キャビティ２の溶湯が凝固完了するまでの間
に、差圧ΔＰに基づき主湯道１６の溶湯を流動させるの
で、成形キャビティ２における溶湯は凝固して鋳造品と
なるものの、主湯道１６における溶湯は凝固しにくくな
る。よって凝固途中の成形キャビティ２や枝湯道１８に
主湯道１６の溶湯が補給され易くなり、成形キャビティ
２への溶湯の湯回り性、溶湯補給性が確保される。

【００３４】従って比較的遅い充填速度で溶湯を成形キ
ャビティ２内に充填しても、成形キャビティ２への溶湯
の湯回り性、溶湯補給性が確保され易い。よって鋳造品
における鋳造欠陥の軽減または回避に有利である。鋳込
み速度を遅くすれば、溶湯に混入されている介在物や滓
等が成形キャビティ２に巻き込まれる問題が抑制される
からである。

【００３５】更に本実施例では主湯道１６の流路断面積
が大きいので、主湯道１６における溶湯量も大きく、高
温維持にも有利であり、成形キャビティ２への湯回り
性、溶湯補給性を一層確保するのに有利である。また本
実施例の様に薄肉で大型の鋳造品を鋳造する場合には、
成形キャビティ２への湯回り性を充分考慮する必要があ
る。従来より、湯回り性を確保するには、前記した特開
平２−２１７１５１号公報に係る技術の様に鋳込み速度
を過剰に速くしたり、溶湯の鋳込み温度を過剰に高温に
したりする必要がある。更には湯回り性を確保するため
には、凝固冷却速度を速くする金型の使用は、中々困難
である。仮に金型を使用するにしても、金型をかなり高
温に予熱する必要があり、金型の寿命、熱変形の問題が
ある。更にまた、主湯道１６及び枝湯道１８から溶湯を
成形キャビティ２に送給するのではなく、前記した特開
平２−２１７１５１号公報に係る技術の様に成形キャビ
ティ自体を溶湯注入経路とする鋳造方案を採用したりす
る必要がある。或いは、鋳造品の肉厚を過剰に厚くした
りする必要があり、鋳造品の軽量化が困難である。

【００３６】上記した様に鋳込み速度を過剰に速くした
場合には、前述の様に介在物や滓等の不純物の巻き込み
の問題があり、鋳造品に鋳造欠陥が誘発され易い。鋳込
み温度が過剰に高温の場合には、金型の熱損傷や溶損、
溶解コストの増大の問題がある。成形キャビティ２自体
を溶湯注入経路とする鋳造方案の場合には、成形キャビ
ティ２が薄いこともあり、成形キャビティ２内で溶湯が
充填途中に凝固し、溶湯の充填性が阻害される等の問題
が生じ易い。

【００３７】この点本実施例によれば、成形キャビティ
２の溶湯は凝固するものの、主湯道１６の溶湯を流動さ
せて主湯道１６の溶湯の凝固を抑えるため、前述の様に
成形キャビティ２への湯回り性、溶湯補給性が確保さ
れ、枝湯道１８や成形キャビティ２に溶湯を補給するの
に有利であり、上記問題の改善に有利である。よって、
薄肉で大型の鋳造品を鋳造する場合に適する。

【００３８】更に本実施例によれば、流路断面積の小さ
な枝湯道１８を経て成形キャビティ２に溶湯を注入する
ので、介在物や滓等が成形キャビティ２に侵入すること
を抑えるのに一層有利である。また本実施例によれば、
成形キャビティ２の溶湯が完全凝固して鋳造品が鋳造さ
れた後に、第１気密炉３１及び第２気密炉３２の高圧化
を解除すれば、主湯道１６の未凝固の溶湯が第１気密炉
３１や第２気密炉３２に第１給湯管４１や第２給湯管４
２を経て重力により自然落下する。よって、できるだけ
少ない溶湯で鋳造品を鋳造でき、溶湯の歩留りの向上に
有利であり、鋳造コストの低廉化に貢献できる。

【００３９】更には本実施例によれば、成形キャビティ
２には下側から上側に向けて順に溶湯が注入される。従
って成形キャビティ２の下側の溶湯が凝固しても、上側
の枝湯道１８から溶湯が成形キャビティ２に直ちに補給
されるので、鋳造品が薄肉であっても湯回り性、充填性
は一層確保される。更に、仮に、成形キャビティ２の下
側の溶湯が凝固した際に、鋳巣、凝固収縮巣等の鋳造欠
陥が発生する様な場合であっても、上側の枝湯道１８か
ら高温の溶湯が直ちに補給されので、これらの鋳造欠陥
の軽減または回避にも有利である。

【００４０】また金型１４は、前述した様に繰り返して
使用可能であり半永久型や永久型としても機能できる利
点をもつものの、溶湯の冷却速度を大きくして湯回り性
を低下させるため、薄肉の大型鋳造品には使用しにくい
ものである。この点本実施例では、上記した様に溶湯の
湯回り性が確保されるので、半永久型や永久型としても
機能でき鋳造品の量産化に有利な金型１４を採用でき
る。

【００４１】即ち本実施例によれば、金型１４と砂型１
０とを併用して鋳造型１を構成できる。従って、冷却能
力が大きい金型１４側から冷却能力が低い砂型１０に向
けて凝固させることができ、指向性凝固に有利である。
よって鋳造品の高品質化に貢献できる。殊に枝湯道１８
が砂型１０に形成されている本実施例によれば、成形キ
ャビティ２への溶湯注入口である枝湯道１８の側の凝固
が遅れるという指向性凝固が得られるので、枝湯道１８
から成形キャビティ２への溶湯補給性は一層確保され、
鋳造欠陥も一層低減できる。

【００４２】更に前述した様に溶湯の冷却速度が速い金
型１４を採用できるので、鋳造品における鋳造組織の緻
密化を図り得、強度確保も期待できる。よって薄肉のた
め強度を確保しにくい薄肉鋳造品に適する。更に気密炉
３１、３２が２個装備されている本実施例では、第１気
密炉３１の圧力Ｐ１、第２気密炉３２の圧力Ｐ２を個別
に変更でき、従って主湯道１６における溶湯流動源とな
る差圧の確保に有利である。

【００４３】（実施例１の種々の形態）上記した実施例
では主湯道１６は一端開口１６ｒと他端開口１６ｔを備
えているが、主湯道１６が備える開口の数はこれ以上で
も良い。枝湯道１８は、流路断面積が小さいこともあ
り、砂型１０の造型時に、枝湯道１８に相当する中子部
分の型抜きが困難となり易い。そのため、置き中子で形
成しても良いし、或いは、ドリル等による穿孔で必要箇
所に枝湯道１８を必要に応じて適宜形成しても良い。な
お枝湯道１８を堰形状としても良い。

【００４４】更に、主湯道１６は、砂型１０の造型時に
埋設した中子を抜くことにより形成しても良い。あるい
は、主湯道１６は、発泡材料等の消失材料で形成した消
失模型を砂型１０に埋設して置き、消失模型を溶湯の熱
により燃焼、蒸散させて主湯道１６の空洞を形成しても
良い。この場合には、燃焼ガス等を排気する排気孔を砂
型１０や金型１４の少なくも一方に設けることが好まし
い。特に薄肉鋳造品であっても湯回り性が確保される本
実施例では、溶湯の鋳込み速度をかなり低速にしても良
いので、消失模型の使用上の問題点である燃焼ガスの排
気を良好に行うのに有利である。

【００４５】（実施例２）実施例２を図２に示す。この
例は実施例１と基本的には同様の構成であり、基本的に
は同様の作用効果を奏する。以下異なる部分を中心とし
て説明する。この例では、１個の気密炉３１に第１給湯
管４１及び第２給湯管４２の下部が浸漬されている。第
２給湯管４２の内径は第１給湯管４１の内径よりも小さ
くされている。

【００４６】この例においても、成形キャビティ２に溶
湯を充填する場合には、圧力発生装置３１ｚにより気密
炉３１の気体室３１ｉに気体を送給することにより気体
室３１ｉを高圧化し、溶湯が主湯道１６を矢印Ａ１方
向、矢印Ａ２方向に上昇する様にする。成形キャビティ
２に充填された溶湯が完全凝固するまで、気密炉３１の
高圧を維持する。

【００４７】この例では前述した様に、第２給湯管４２
の内径は第１給湯管４１の内径よりも小さくされてお
り、第２給湯管４２の溶湯量は第１給湯管４１の溶湯量
よりも少ない。従って第２給湯管４２の溶湯の冷却は、
第１給湯管４１の溶湯の冷却よりも速いので、両者の溶
湯の間に温度差（ΔＴ）が生じる。従って成形キャビテ
ィ２に溶湯が充填された後に温度差に起因する熱対流に
より、高温側から低温側に向けて主湯道１６内の溶湯は
矢印Ａ１方向に流動し始める。これにより成形キャビテ
ィ２の溶湯は凝固するものの、主湯道１６における溶湯
の凝固が抑えられる。成形キャビティ２の溶湯が完全凝
固した後には、気密炉３１の高圧を解除して、主湯道１
６の未凝固の溶湯を、重力により気密炉３１の溶湯保持
室３１ｓに還流させる。

【００４８】この例では第１給湯管４１及び第２給湯管
４２は、流動手段に該当する温度差発生手段として機能
する。この例では１個の気密炉３１で済むので、取扱や
管理が容易となる。 （実施例３）実施例３を図３に示す。この例は実施例１
と基本的には同様の構成であり、基本的には同様の作用
効果を奏する。以下異なる部分を中心として説明する。

【００４９】この例では、第１給湯管４１、第２給湯管
４２は略同径とされている。第２給湯管４２の側を強制
冷却する冷却装置４９が装備されている。冷却装置４９
は、空気等の冷却用気体を圧送する方式でも、冷却パイ
プに冷却水等の冷媒を流す方式でも良い。この例におい
ても、成形キャビティ２に溶湯を充填する場合には、圧
力発生装置３１ｚにより気密炉３１の気体室３１ｉに気
体を送給して気体室３１ｉを高圧化し、溶湯が主湯道１
６を矢印Ａ１、Ａ２方向に上昇する様にし、成形キャビ
ティ２に溶湯を充填する。成形キャビティ２に充填した
溶湯が完全凝固するまで、高圧を維持する。

【００５０】この例では前述した様に、成形キャビティ
２に溶湯を充填した状態で冷却装置４９を作動させれ
ば、第２給湯管４２の溶湯の冷却は、第１給湯管４１の
溶湯の冷却よりも早くなるので、両者の溶湯の間に温度
差（ΔＴ）が生じる。従って前述同様に温度差に起因す
る熱対流現象により、高温側から低温側に向けて主湯道
１６内の溶湯は矢印Ａ１方向に流動する。成形キャビテ
ィ２の溶湯が完全凝固した後には、前述同様に気密炉３
１の高圧化を解除して、主湯道１６の未凝固の溶湯を重
力により気密炉３１に還流させる。

【００５１】従ってこの例では冷却装置４９は、流動手
段に該当する温度差発生手段として機能する。なお第１
給湯管４１及び第２給湯管４２の双方にそれぞれ冷却装
置４９を装備し、冷却装置４９を交互に作動させれば、
熱対流現象により、主湯道１６の溶湯を矢印Ａ１方向に
流動させたり、矢印Ａ２方向に流動させたりして、往復
流動させることも可能となる。

【００５２】また冷却装置４９に代えて、加熱装置を第
１給湯管４１及び第２給湯管４２の少なくとも一方に装
備することにしても良い。この場合には、加熱装置を作
動させ温度差を発生させれば、熱対流現象により主湯道
１６の溶湯が流動する。なお加熱装置としては、電気発
熱線方式、誘導加熱方式等の様な公知の加熱形態を採用
できる。加熱装置は給湯管自体に埋設することもでき
る。

【００５３】場合によっては、第１給湯管４１及び第２
給湯管４２の材質を代えたり、肉厚を代えたりして、第
１給湯管４１及び第２給湯管４２の保温性を異ならせる
形態を採用しても良い。 （実施例４）実施例４を図４に示す。この例は実施例１
と基本的には同様の構成であり、基本的には同様の作用
効果を奏する。以下異なる部分を中心として説明する。

【００５４】即ち、気密炉３１は１個装備されている。
更に流動手段に該当する電磁ポンプ手段として機能する
電磁ポンプ装置５０が装備されている。電磁ポンプ装置
５０は、主湯道１６の溶湯を電磁力で主湯道１６内にお
いて移動させるものである。電磁ポンプ装置５０は図面
上砂型１０に装備されているが、金型１４に装備しても
良い。或いは、他の場所、例えば第１給湯管４１及び第
２給湯管４２の少なくとも一方に装備しても良い。なお
電磁ポンプ装置５０の数は限定されず、複数個装備して
も良い。

【００５５】この例においても、成形キャビティ２に溶
湯を充填する場合には、気密炉３１の気体室３１ｉを高
圧化し、溶湯が主湯道１６を上昇する様にする。そして
成形キャビティ２の溶湯が完全凝固するまで、高圧を維
持する。この例では成形キャビティ２に溶湯を充填した
後で、成形キャビティ２の溶湯が凝固完了するまで、電
磁ポンプ装置５０を作動させれば主湯道１６の溶湯は矢
印Ａ１方向または矢印Ａ２方向に流動する。なお、成形
キャビティ２の溶湯が完全凝固した後には、気密炉３１
の高圧化を解除して、主湯道１６の未凝固の溶湯を重力
により気密炉３１に還流させる。

【００５６】なお上記した電磁ポンプ装置５０は三相巻
線を備え、原理的には、三相巻線に三相交流を通電して
移動磁場を生成し、これにより磁場の変化を妨げる向き
の誘導起電力を二次導体としての溶湯に生じさせ、誘導
起電力と磁場の磁束とによりフレミングの左手の法則に
基づき電磁力を溶湯に発生させ、この電磁力で溶湯を流
動させるものである。但し他の形態、例えば磁場下にお
ける溶湯に電流を直接流す形態の電磁ポンプ装置でも良
い。

【００５７】この例では、溶湯を流動させる電磁ポンプ
装置５０の駆動力は電気的に調整できるので、主湯道１
６における溶湯の流動の程度を調整するのに有利であ
る。更にこの例では、溶湯に誘導電流が流れるので、誘
導電流によるジュール熱で溶湯を加熱する加熱効果も期
待でき、主湯道１６における凝固抑制に一層有利であ
る。

【００５８】（実施例５）実施例５を図５、図６に示
す。図６は図５の矢印Ｗ６方向からみた図である。この
例は実施例１と基本的には同様の構成であり、基本的に
は同様の作用効果を奏する。以下異なる部分を中心とし
て説明する。この例では溶湯保持炉３３につながる横形
の第１給湯管４１、第２給湯管４２が設けられている。
第１給湯管４１は主湯道１６の一端開口１６ｒに連通
し、第２給湯管４２は主湯道１６の他端開口１６ｔに連
通している。流動手段に該当する電磁ポンプ手段として
機能する電磁ポンプ装置５０が第１給湯管４１に装備さ
れ、別の電磁ポンプ装置５０が第２給湯管４２に装備さ
れている。電磁ポンプ装置５０は、給湯管４１、４２の
溶湯を電磁力により移動させるものである。

【００５９】この例においては、鋳造型１の成形キャビ
ティ２に溶湯を充填する場合には、２個の電磁ポンプ装
置５０を同時に作動させ、溶湯保持炉３３の溶湯を電磁
力により第１給湯管４１、第２給湯管４２を経て主湯道
１６に供給する。これにより前述同様に成形キャビティ
２の下側から順に溶湯が成形キャビティ２に充填されて
ゆく。溶湯の均一充填性を考慮すると、２個の電磁ポン
プ装置５０の駆動力は同程度が好ましい。

【００６０】この例では電磁ポンプ装置５０を利用して
溶湯保持炉３３の溶湯を主湯道１６に供給する方式であ
り、気密炉を採用する実施例１とは異なり、溶湯保持炉
３３は気密に保持せずとも良く、従って大気開放タイプ
でも良く、炉の保守管理が容易となる。この例では成形
キャビティ２に充填した溶湯が凝固完了するまでの間、
２台の電磁ポンプ装置５０の駆動力の大きさに差をつけ
たり、駆動力の方向を互いに逆にしたりして、主湯道１
６の溶湯を流動させる。

【００６１】或いは、２個の電磁ポンプ装置５０によっ
て溶湯を流動させる方向を同様の向きととしても良い。
この場合には２個の電磁ポンプ装置５０の駆動力の和
が、溶湯を流動させる力となるので、溶湯の流動性が確
保され易い。なお、成形キャビティ２の溶湯が完全凝固
した後には、電磁ポンプ装置５０を停止あるいは逆動
し、主湯道１６の未凝固の溶湯を溶湯保持炉３３に還流
させる。

【００６２】この例でも、電磁ポンプ装置５０による駆
動力は電気的に調整できるので、主湯道１６の溶湯の流
動の程度を調整するのに有利である。更にこの例でも、
溶湯に誘導電流が流れるので、誘導電流によるジュール
熱で溶湯を加熱する加熱効果も期待でき、主湯道１６の
凝固抑制に有利である。 （実施例６）実施例６を図７に示す。この例は実施例１
と基本的には同様の構成であり、基本的には同様の作用
効果を奏する。以下異なる部分を中心として説明する。

【００６３】この例では、金型１４を構成するセグメン
ト型１５の裏面側には水冷ジャケット６０が装備されて
いる。水冷ジャケット６０には、冷却手段として機能す
る第１通水ノズル６１〜第４通水ノズル６４が保持され
ている。各通水ノズル６１〜６４は通水管６１ａ〜６４
ａを介して給水源６６にそれぞれ接続されている。各通
水管６１ａ〜６４ａには電磁式の第１開閉弁６１ｈ〜第
４開閉弁６４ｈが配置されている。各開閉弁６１ｈ〜６
４ｈは信号線６１ｖ〜６４ｖを介して制御部６７に接続
されている。

【００６４】圧力センサ６９は第２気密炉３２の第２気
体室３２ｉの圧力を検出する。圧力センサ６９の圧力信
号は信号線６９ｘを介して制御部６７に入力される。さ
て鋳造型１の成形キャビティ２に溶湯を充填する場合に
は、実施例１と同様に、第１気密炉３１の圧力Ｐ１及び
第２気密炉３２の圧力Ｐ２を高圧化し、溶湯が主湯道１
６を上昇する様にする。主湯道１６に至った溶湯は、前
述した様に各枝湯道１８から成形キャビティ２に注入さ
れ、従って高圧化に伴い、成形キャビティ２において溶
湯の湯面はその下部から上部に向けて上昇する。

【００６５】ところで第２気密炉３２の圧力Ｐ２が増大
するにつれて、圧力センサ６９が検知した圧力信号の大
きさが増大する。これと共に、成形キャビティ２におい
て溶湯の湯面がその下部から上部に向けて次第に上昇す
る。そのため本実施例では圧力センサ６９が検知した圧
力信号に基づいて、制御部６７は各開閉弁６１ｈ〜６４
ｈの開閉作動を制御する。

【００６６】即ち、成形キャビティ２への溶湯の充填に
伴い、制御部６７は第１開閉弁６１ｈを開放して下側の
第１通水ノズル６１から通水すると共に、第４開閉弁６
４ｈを開放して下側の第４通水ノズル６４から通水す
る。更に溶湯の湯面が上昇すると、制御部６７は第２開
閉弁６２ｈを開放して上側の第２通水ノズル６２から通
水すると共に、第３開閉弁６３ｈを開放して上側の第３
通水ノズル６３から通水する。

【００６７】この様にすれば成形キャビティ２における
溶湯の湯面の上昇につれて、水冷ジャケット６０の水位
が上昇するので、溶湯の湯面の上昇と水冷とを連動させ
ることができる。よって、成形キャビティ２における充
填溶湯の効果的冷却を達成しつつ、溶湯が未充填である
未充填領域の過冷を抑制できる。この例では成形キャビ
ティ２における溶湯の湯面の上昇につれて、溶湯を凝固
させるのに有利であるため、下側から上側への指向性凝
固の確保に有利であり、鋳造欠陥の軽減または回避に有
利である。更にこの例では水冷ジャケット６０による強
制冷却により鋳造組織の緻密化の達成にも一層有利であ
る。この例では圧力センサ６９は、成形キャビティ２の
溶湯の湯面の上昇を間接的に検知する湯面上昇検知手段
として機能する。なお圧力センサ６９は、第２気密炉３
２の第２気体室３２ｉの圧力を検知する形態であるが、
これに限らず第１気密炉３１の第１気体室３１ｉの圧力
を検知する形態としても良い。

【００６８】更には、圧力センサ６９に代えて、金型１
４のセグメント型１５の型温を検出する温度センサを、
湯面上昇検知手段として各セグメント型１５に配置し、
各セグメント型１５の型温を検出することにより、各セ
グメント型１５の温度上昇に伴い水冷ジャケット６０に
通水することにしても良い。なお、溶湯注入開始時から
の時間の経過に伴い、成形キャビティ２における溶湯の
湯面が上昇するのが一般的であることから、制御部６７
にタイマを設け、タイマにより開閉弁６１ｈ〜６４ｈを
経時的に開放作動させれば、成形キャビティ２における
溶湯の湯面の上昇と水冷とを連動させることができる。
この場合にはタイマが湯面上昇検知手段として機能す
る。

【００６９】（実施例７）実施例７を図８に示す。この
例は実施例６と基本的には同様の構成であり、実施例６
と基本的には同様の作用効果を奏する。以下異なる部分
を中心として説明する。この例では、金型１４を構成す
るセグメント型１５の裏面は大気開放形態とされてお
り、水冷ジャケット６０は装備されていない。多数個の
注水弁７０が各セグメント型１５の裏面に配置されてい
る。注水弁７０は図略の給水源に接続されている。

【００７０】そして成形キャビティ２に溶湯を充填する
場合には、同様に、第１気密炉３１の圧力Ｐ１及び第２
気密炉３２の圧力Ｐ２を高圧化し、溶湯を主湯道１６内
を上昇させる。よって、成形キャビティ２において溶湯
の湯面はその下部から上部に向けて上昇する。この様に
成形キャビティ２において溶湯の湯面がその下部から上
部に向けて上昇するにつれて、制御部６７は各注水弁７
０の開閉作動を制御する。即ち、下部に配置されている
注水弁７０から上部に向かい順に開放し始める。

【００７１】（実施例８）実施例８を図９に示す。この
例では、定盤３４の上に鋳造型１が配置されている。こ
の鋳造型１は、外側に配置された所定肉厚の筒状の金型
１４と、内側に略同軸的に配置された筒状の砂型１０と
で構成されている。金型１４の内面である第２キャビテ
ィ型面２ｎと砂型１０の外面である第１キャビティ型面
２ｍとで、筒状の成形キャビティ２が区画されている。
なお金型１４及び砂型１０は円筒形状でも、角筒形状で
も良い。

【００７２】砂型１０の内面により、縦方向に延びる主
湯道１６が成形キャビティ２と略同軸的に形成されてい
る。砂型１０には、成形キャビティ２と主湯道１６とを
連通する横向きの枝湯道１８が多数個形成されている。
砂型１０の主湯道１６の下端に位置する一端開口１６ｒ
は、ストッパ７５の栓部７５ｘで閉塞されている。スト
ッパ７５は自動機械または手作業で開閉操作可能であ
る。

【００７３】この例ではストッパ７５を閉塞した状態
で、主湯道１６の上部の他端開口１６ｔから溶湯が矢印
Ｈ１方向に注入される。主湯道１６に注入された溶湯
は、枝湯道１８を経て成形キャビティ２に流入する。主
湯道１６及び成形キャビティ２に溶湯が充填されたら、
ストッパ７５を僅かに上に移動させ栓部７５ｘを開口か
ら僅かに離脱させ、主湯道１６の溶湯を一端開口１６ｒ
から所定量づつ排出する。この際に、排出された分の溶
湯を、主湯道１６の上部の他端開口１６ｔから溶湯を注
入することにより補償する。この補償は、成形キャビテ
ィ２の溶湯が凝固完了するまで実施される。よって成形
キャビティ２に充填された溶湯が凝固完了するまでの
間、主湯道１６の溶湯は流動し続け、主湯道１６の溶湯
の凝固は抑制される。

【００７４】成形キャビティ２の溶湯が完全に凝固した
ら、ストッパ７５を上方に移動させて全開させ、主湯道
１６の溶湯全部を一端開口１６ｒから排出する。この例
では一端開口１６ｒを閉じる栓部７５ｘを備えたストッ
パ７５が流動手段として機能する。この例は、上部に開
口をもつ薄肉の大型鋳造品を鋳造する場合に適する。な
おストッパ７５は、微小量分だけ連続的に開放する形態
でも、あるいは、所定量ぶん断続的に開放する形態でも
良い。ストッパ７５の材質は問わず、金属製でも耐火材
料でも良い。

【００７５】場合によっては、ストッパ７５と併用すべ
く、主湯道１６の溶湯を電磁ポンプ装置５０で流動させ
ることにしても良い。 （実施例９）実施例９を図１０に示す。この例では、砂
型１０の上部には、主湯道１６の上部に連通する受け皿
状のオーバフロー部１０ｗが砂型で形成されている。砂
型１０の主湯道１６の下端に位置する一端開口１６ｒに
は、給湯管８０が縦向きに配置されている。そして、鋳
造の際には、図略の炉の溶湯を矢印Ｆ１方向に上昇させ
て給湯管８０から主湯道１６に溶湯を注入する。これに
より枝湯道１８を経て溶湯が成形キャビティ２に注入さ
れ、溶湯が成形キャビティ２に充填される。成形キャビ
ティ２に充填された溶湯の凝固が完了するまで、給湯管
８０からの溶湯補給を継続させ、主湯道１６の上部のオ
ーバフロー部１０ｗから溶湯を溢れさせ、オーバフロー
させる。オーバフローは、成形キャビティ２に充填され
た溶湯が凝固完了するまで実施される。

【００７６】この様に本実施例では成形キャビティ２の
溶湯の凝固が完了するまで、オーバフローにより主湯道
１６の溶湯は流動し続けるので、主湯道１６の溶湯の凝
固は抑制される。そして、成形キャビティ２の溶湯の凝
固が完了したら、主湯道１６の溶湯を給湯管８０を介し
て溶湯を落下させて排出する。この例は、上部に開口を
もつ薄肉の大型鋳造品を鋳造する場合に適する。

【００７７】なお給湯管８０を介して溶湯を主湯道１６
に供給するには、実施例１と同様に気密炉の気体室の圧
力を増圧することにより行うが、場合によっては電磁ポ
ンプ方式で行っても良い。 （他の例）その他、本発明は上記しかつ図面に示した実
施例のみに限定されるものではなく、要旨を逸脱しない
範囲内で必要に応じて適宜選択できるものである。例え
ば、溶湯はアルミ系に限らず、マグネシウム系、鋳鉄、
鋳鋼、銅系、亜鉛系、チタン系など他の金属でも良い。
主湯道１６に注入する溶湯状金属は一般的には融液状で
あるが、場合によっては一部微細な固相を含むマッシー
状でも良い。鋳造品はボート船体に限らず、家庭用や業
務用の浴槽、他の種の容器に適用でき、更には薄肉大型
鋳造品ばかりか、小型鋳造品、厚肉鋳造品にも適用でき
ることは勿論である。

【００７８】上記した例で用いた砂型１０は、生砂型、
Ｖプロセスで形成した型、セラミックス型、シェル型、
Ｃ０₂ 型としても良い。本発明方法では、成形キャビテ
ィ２に溶湯が充填された後にその充填された溶湯が凝固
完了するまでの間の少なくとも一時期において、主湯道
１６の溶湯を流動させれば良いが、好ましくは、かかる
流動操作は、充填完了の時点から凝固完了の時点まで連
続的に、場合によっては間欠的に行うのがよい。

【００７９】上記した例では溶湯を押し上げ方式で成形
キャビティ２に充填するが、場合によっては落とし込み
方式としても良い。また金型１４は厚手の金型でも良
く、板金形態の金型１４でも良い。 （付記）上記した各実施例から次の技術的思想も把握で
きる。 船や浴槽等の薄肉容器状鋳造品を、底を上向きにした
状態で鋳造するものであり、容器状鋳造品の底面を形成
する金属製のセグメント型を多数個ドーム形状に配置し
て形成したドーム形状金型と、ドーム形状金型で包囲さ
れた空間内に配置された砂型と、砂型の外面であるキャ
ビティ型面と金型のキャビティ内面である型面とで区画
された成形キャビティと、成形キャビティに溶湯を供給
する注入通路と、注入通路を経て成形キャビティに溶湯
を押し上げ方式で注入する溶湯注入手段とを具備する鋳
造装置。 成形キャビティにおける溶湯の湯面の上昇を直接的ま
たは間接的に検知する湯面上昇検知手段と、湯面上昇検
知手段の検知に基づき、成形キャビティにおける溶湯の
上昇に連動させて、金型の下部から上部にかけて冷却水
等の冷却媒体を送給する冷却手段とを具備する請求項６
に記載の鋳造装置。 流動手段は、注入通路に溶湯状金属を供給しつつその
上部からオーバフローさせるオーバフロー手段である鋳
造装置。 流動手段は、注入通路の溶湯状金属を下部から排出し
つつ、その排出量に相当する量ぶんの溶湯状金属を注入
通路に供給して補償する補償手段である鋳造装置。

【図面の簡単な説明】

【図１】実施例１の装置の断面図である。

【図２】実施例２の装置の断面図である。

【図３】実施例３の装置の断面図である。

【図４】実施例４の装置の断面図である。

【図５】実施例５の装置の断面図である。

【図６】図５の矢印Ｗ６方向からみた側面図である。

【図７】実施例６の装置の断面図である。

【図８】実施例７の装置の断面図である。

【図９】実施例８の装置の断面図である。

【図１０】実施例９の装置の断面図である。

【符号の説明】

図中、１は鋳造型、１０は砂型、１４は金型、１５はセ
グメント型、１６は主湯道（注入通路）、１６ｒは一端
開口、１６ｔは他端開口、１８は枝湯道、２は成形キャ
ビティ、３１は第１気密炉、３２は第２気密炉、３１
ｚ、３２ｚは圧力発生装置（流動手段）、４１は第１給
湯管、４２は第２給湯管、４９は冷却装置（流動手
段）、５０は電磁ポンプ装置（流動手段）を示す。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ２２Ｄ 35/00 Ｃ 8414−4Ｋ

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】鋳造品を成形する成形キャビティと、溶湯
   状金属が注入されると共に該成形キャビティに連通する
   注入通路とを備えた鋳造型を用い、 溶湯状金属を該鋳造型の注入通路に注入することによ
   り、溶湯状金属を該成形キャビティに充填し、該成形キ
   ャビティ内の溶湯状金属を凝固させて鋳造品を得る鋳造
   方法において、 溶湯状金属を該成形キャビティに充填した後に該成形キ
   ャビティの溶湯状金属が凝固完了するまでの間の少なく
   とも一時期において、該注入通路の溶湯状金属を該注入
   通路内で流動させることを特徴とする鋳造方法。
2. 【請求項２】鋳造品を成形する成形キャビティと、溶湯
   状金属が注入されると共に該成形キャビティに連通する
   注入通路とを備えた鋳造型と、 該鋳造型の注入通路の溶湯状金属を該注入通路内で流動
   させる流動手段とを具備することを特徴とする鋳造装
   置。
3. 【請求項３】流動手段は、注入通路の一端側の圧力と他
   端側の圧力との間に差圧を生じさせる差圧発生手段であ
   ることを特徴とする請求項２に記載の鋳造装置。
4. 【請求項４】流動手段は、注入通路の一端側の温度と他
   端側の温度との間に温度差を生じさせる温度差発生手段
   であることを特徴とする請求項２に記載の鋳造装置。
5. 【請求項５】流動手段は、電磁力により注入通路の溶湯
   状金属を流動させる電磁ポンプ手段であることを特徴と
   する請求項２に記載の鋳造装置。
6. 【請求項６】鋳造型は、 注入通路を備えると共に、該注入通路と成形キャビティ
   とを連通する適数個の副通路と第１キャビティ型面とを
   備えた砂型と、 該砂型に対面し且つ該砂型に対して進退可能に設けら
   れ、該第１キャビティ型面と共に該成形キャビティを形
   成する該第２キャビティ型面を備えた金型とを有するこ
   とを特徴とする請求項２〜５のいずれかに記載の鋳造装
   置。