JPH0813336B2 - 被覆面 - Google Patents
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- JPH0813336B2 JPH0813336B2 JP63324087A JP32408788A JPH0813336B2 JP H0813336 B2 JPH0813336 B2 JP H0813336B2 JP 63324087 A JP63324087 A JP 63324087A JP 32408788 A JP32408788 A JP 32408788A JP H0813336 B2 JPH0813336 B2 JP H0813336B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、オーブン等の加熱調理器の油汚れを、分解
する触媒作用を有する被覆面を提供するものである。
する触媒作用を有する被覆面を提供するものである。
従来の技術 従来、このような調理器の壁面に油脂等が付着した場
合、水洗して除去することも、また炭化して固着したも
のを、機械的に落とすことも困難であった。
合、水洗して除去することも、また炭化して固着したも
のを、機械的に落とすことも困難であった。
このような不都合を解消するために汚れが付着する表
面を触媒作用を有する被膜で被覆し油分を分解すること
が試みられ既に実用化されている。これは触媒をホウロ
ウフリットや塗料のような結合剤に分散させ、これを塗
布し焼付硬化などにより器壁表面に被膜を形成させたも
のであり、各種の箱型調理器の加熱室壁面に適用されて
いる。
面を触媒作用を有する被膜で被覆し油分を分解すること
が試みられ既に実用化されている。これは触媒をホウロ
ウフリットや塗料のような結合剤に分散させ、これを塗
布し焼付硬化などにより器壁表面に被膜を形成させたも
のであり、各種の箱型調理器の加熱室壁面に適用されて
いる。
例えば、無機のリン酸塩等の無機耐熱ポリマーをバイ
ンダーとし、この中に固体酸や金属酸化物を分散した組
成物より得られる被覆層を調理室内面に形成したり、あ
るいはホウロウの中に遷移金属酸化物を入れ、ホウロウ
室の被覆層を調理室内面に形成するなどの技術があっ
た。この場合、固体酸や遷移金属酸化物は油類をある温
度以上で酸化分解する触媒であり、そのような触媒作用
をもつ被覆層を形成することにより調理室内面に付着し
た油汚れをなくそうとするものである。また、触媒を使
わず熱分解だけで油汚れをなくす方法もとられている
が、この場合、温度約500℃で１〜２時間が必要とな
る。
ンダーとし、この中に固体酸や金属酸化物を分散した組
成物より得られる被覆層を調理室内面に形成したり、あ
るいはホウロウの中に遷移金属酸化物を入れ、ホウロウ
室の被覆層を調理室内面に形成するなどの技術があっ
た。この場合、固体酸や遷移金属酸化物は油類をある温
度以上で酸化分解する触媒であり、そのような触媒作用
をもつ被覆層を形成することにより調理室内面に付着し
た油汚れをなくそうとするものである。また、触媒を使
わず熱分解だけで油汚れをなくす方法もとられている
が、この場合、温度約500℃で１〜２時間が必要とな
る。
発明が解決しようとする課題 しかし、従来の技術は、以下の点で課題があった。
油の基本的な構造は高級脂肪酸のトリグリセリドであ
るが、前記の固体酸や遷移金属酸化物は、450℃以上に
温度を上げないと油を分解してしまうことはない。さら
に、このような触媒をバインダーやホウロウ中に分散す
ることで触媒表面が覆われてしまい露出面積が小さくな
り、油と触媒表面との接触面積が小さくなり、油を分解
しにくくなる。かつ、酸素の拡散が悪くなり、活性低下
の要因になる。また、油自身も450℃以上500℃位になれ
ば、熱分解してしまうので被覆層の効果が不明瞭にな
る。被覆層温度を約400℃に保持すると油は炭化が進行
し、その結果被覆層は、表面をタール状のもので覆われ
てしまう。
るが、前記の固体酸や遷移金属酸化物は、450℃以上に
温度を上げないと油を分解してしまうことはない。さら
に、このような触媒をバインダーやホウロウ中に分散す
ることで触媒表面が覆われてしまい露出面積が小さくな
り、油と触媒表面との接触面積が小さくなり、油を分解
しにくくなる。かつ、酸素の拡散が悪くなり、活性低下
の要因になる。また、油自身も450℃以上500℃位になれ
ば、熱分解してしまうので被覆層の効果が不明瞭にな
る。被覆層温度を約400℃に保持すると油は炭化が進行
し、その結果被覆層は、表面をタール状のもので覆われ
てしまう。
ホウロウ質の被覆層を得るには、800℃程度の高温が
必要であり、このような高温では金属酸化物の表面積が
小さくなり活性も低下する。
必要であり、このような高温では金属酸化物の表面積が
小さくなり活性も低下する。
以上のように、従来の被覆層については、活性が低
く、油汚れを400℃以下で完全に分解ができないという
課題があり、この原因は触媒自身の活性が低いことと、
さらに、触媒表面の露出が少なく、油と触媒表面との接
触部分が小さくなること、また、被覆への酸素の拡散が
抑制されるためであった。
く、油汚れを400℃以下で完全に分解ができないという
課題があり、この原因は触媒自身の活性が低いことと、
さらに、触媒表面の露出が少なく、油と触媒表面との接
触部分が小さくなること、また、被覆への酸素の拡散が
抑制されるためであった。
また、このような被覆面をオーブン等の加熱調理器の
壁面に適用した場合、皿などの調理用器などが接触する
可能性が考えられる時には、表面が傷付きにくいことが
必要とされる。
壁面に適用した場合、皿などの調理用器などが接触する
可能性が考えられる時には、表面が傷付きにくいことが
必要とされる。
本発明は、上記課題を解決し、油汚れを分解する被覆
面を提供するものである。
面を提供するものである。
課題を解決するための手段 上記課題を解決するために本発明は、支持物と繊維層
と網目状金属層からなり、前記繊維層は、支持物と網目
状金属層により挾着されておりSiO2、Al2O3、ZrO2のう
ち、いずれか一種以上の酸化物を主成分とする繊維状多
孔体にCe、Cu、Mnの複合酸化物を担持してなるものであ
り、前記複合酸化物のCe、Cu、Mnの比率が、モル比でC
e:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）である被覆面
で前記網目状金属層の表面に金属酸化物層を設け、前記
金属酸化物層にCe、Cu、Mnの比率が、モル比でCe:Cu:Mn
＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）である複合酸化物を
担持してなるものである。
と網目状金属層からなり、前記繊維層は、支持物と網目
状金属層により挾着されておりSiO2、Al2O3、ZrO2のう
ち、いずれか一種以上の酸化物を主成分とする繊維状多
孔体にCe、Cu、Mnの複合酸化物を担持してなるものであ
り、前記複合酸化物のCe、Cu、Mnの比率が、モル比でC
e:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）である被覆面
で前記網目状金属層の表面に金属酸化物層を設け、前記
金属酸化物層にCe、Cu、Mnの比率が、モル比でCe:Cu:Mn
＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）である複合酸化物を
担持してなるものである。
作用 上記手段による被覆面の作用について説明する。本発
明で目的としている油汚れの分解では、触媒の表面積を
大きくすることと酸素の供給を多くすることが必要とな
る。本発明は、無機繊維を用いることにより高い空隙率
をもつ被覆層を形成して、酸素が被覆内部へ拡散し易
く、かつ表面積も従来方式の被覆に比べてはるかに大き
くなるようにした。これにより、目的の反応はより有利
に進行し易くなる。
明で目的としている油汚れの分解では、触媒の表面積を
大きくすることと酸素の供給を多くすることが必要とな
る。本発明は、無機繊維を用いることにより高い空隙率
をもつ被覆層を形成して、酸素が被覆内部へ拡散し易
く、かつ表面積も従来方式の被覆に比べてはるかに大き
くなるようにした。これにより、目的の反応はより有利
に進行し易くなる。
無機繊維を用いたセラミックペーパーと称するもの
は、密度にして0.15〜0.69g/cm3程度、空隙率にして約7
0〜90％程度である。このような高い空隙率を持つ繊維
上に触媒を担持させることにより、酸素の供給が改善さ
れ、触媒活性を十分に発揮させることができる。
は、密度にして0.15〜0.69g/cm3程度、空隙率にして約7
0〜90％程度である。このような高い空隙率を持つ繊維
上に触媒を担持させることにより、酸素の供給が改善さ
れ、触媒活性を十分に発揮させることができる。
以上、無機繊維について、述べてきたが担持する触媒
の活性について以下に述べると、本発明の触媒であるC
e、Cu、Mnの複合酸化物でCe、Cu、Mnの比率が、モル比
でCe:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）である複
合酸化物は、単一元素あるいは２種以上の元素の複合酸
化物に比べ炭化水素の酸化に対して高い活性を示す。こ
れは、CeとCu、Mnの３元素系酸化物においては酸化物の
表面における元素が多くの原子価をとるからであり（例
えばMnは３価、４価、Cuは１価、２価など）、つまりは
単一あるいは２成分系では見られない異元素間での原子
価制御が行われ、反応に関してより適した表面を作るか
らである。このことはXPS（Ｘ線光電子分光装置）で認
められる。このような活性の高い触媒を、無機繊維に担
持することによって、さらに酸化分解活性が向上し、従
来にない低温で油分等を分解する被覆面が得られるので
ある。
の活性について以下に述べると、本発明の触媒であるC
e、Cu、Mnの複合酸化物でCe、Cu、Mnの比率が、モル比
でCe:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）である複
合酸化物は、単一元素あるいは２種以上の元素の複合酸
化物に比べ炭化水素の酸化に対して高い活性を示す。こ
れは、CeとCu、Mnの３元素系酸化物においては酸化物の
表面における元素が多くの原子価をとるからであり（例
えばMnは３価、４価、Cuは１価、２価など）、つまりは
単一あるいは２成分系では見られない異元素間での原子
価制御が行われ、反応に関してより適した表面を作るか
らである。このことはXPS（Ｘ線光電子分光装置）で認
められる。このような活性の高い触媒を、無機繊維に担
持することによって、さらに酸化分解活性が向上し、従
来にない低温で油分等を分解する被覆面が得られるので
ある。
さらに、このような無機繊維層を、支持物と網目状金
属層により挾着することによってオーブン等の加熱調理
器の壁面に適用した場合、皿などの調理用器などが接触
しても表面が傷付きにくくなり、金属を網目状にするこ
とによって、酸素の拡散を妨げないでかつ、油分等の汚
れの浸透を損なうことなく、また、網目状金属層の表面
に金属酸化物層を設け、前記金属酸化物層にCe、Cu、Mn
の比率が、モル比でCe:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜
Ｘ＜１）である複合酸化物を担持することによって、網
目状金属の表面に付着した油汚れなども分解することが
できる。
属層により挾着することによってオーブン等の加熱調理
器の壁面に適用した場合、皿などの調理用器などが接触
しても表面が傷付きにくくなり、金属を網目状にするこ
とによって、酸素の拡散を妨げないでかつ、油分等の汚
れの浸透を損なうことなく、また、網目状金属層の表面
に金属酸化物層を設け、前記金属酸化物層にCe、Cu、Mn
の比率が、モル比でCe:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜
Ｘ＜１）である複合酸化物を担持することによって、網
目状金属の表面に付着した油汚れなども分解することが
できる。
実施例 以下本発明の実施例について説明する。
本発明による被覆層のテストピースを作り、加熱条件
下で、サラダオイルの酸化分解テストを実施した。
下で、サラダオイルの酸化分解テストを実施した。
SUS304を支持物とし、網目状金属として、ステンレス
メッシュ（SUS304、線径0.05mm、孔径0.12mm）を用い、
無機繊維として、シリカ・アルミナ繊維（SiO2:Al2O3＝
53:47、平均繊維径2.8μｍ、空隙率92％、厚み1.0mm）
を用いた。テストピースサイズは、50×50mmとした。
メッシュ（SUS304、線径0.05mm、孔径0.12mm）を用い、
無機繊維として、シリカ・アルミナ繊維（SiO2:Al2O3＝
53:47、平均繊維径2.8μｍ、空隙率92％、厚み1.0mm）
を用いた。テストピースサイズは、50×50mmとした。
前記シリカ・アルミナ繊維をCe、Cu、Mnの硝酸塩の混
合水溶液（Ce:Cu:Mn＝1.0:0.3:0.7mol/1）中に浸漬した
後、80℃で乾燥し、450℃で焼成し、SUS304と前記ステ
ンレスメッシュとで挾着した。挾着の方法は、第１図の
ように支持物と網目状金属との間に金属ピンを設け、各
々と溶接により接合した。前記ステンレスメッシュは、
表面にAl2O3を厚さで５μｍ溶射により形成したもので
あり、Al2O3上にCe、Cu、Mnの硝酸塩の混合水溶液（Ce:
Cu:Mn＝1.0:0.3:0.7mol/1）をスプレーガン（デビルビ
ス製スプレーガン、ノズル口径1.4mmφ、Air圧1.5〜2kg
/cm2）で、10mg/cm2塗布し、450℃で30分焼成し作成し
た。
合水溶液（Ce:Cu:Mn＝1.0:0.3:0.7mol/1）中に浸漬した
後、80℃で乾燥し、450℃で焼成し、SUS304と前記ステ
ンレスメッシュとで挾着した。挾着の方法は、第１図の
ように支持物と網目状金属との間に金属ピンを設け、各
々と溶接により接合した。前記ステンレスメッシュは、
表面にAl2O3を厚さで５μｍ溶射により形成したもので
あり、Al2O3上にCe、Cu、Mnの硝酸塩の混合水溶液（Ce:
Cu:Mn＝1.0:0.3:0.7mol/1）をスプレーガン（デビルビ
ス製スプレーガン、ノズル口径1.4mmφ、Air圧1.5〜2kg
/cm2）で、10mg/cm2塗布し、450℃で30分焼成し作成し
た。
テストピースの温度分布、300±10℃において、サラ
ダオイルを、10mg/cm2滴下し、60分間放置すると、サラ
ダオイルは、完全に消失した。これに対して、MnOX、Cu
OX、を含む被覆層では350±10℃でも完全には焼切れな
かった。また、Ce、Cu、Mnの複合酸化物（Ce:Cu:Mn＝1.
0:0.3:0.7mol/1）のテストピースについては、サラダオ
イルによるテストを何度繰り返しても完全に消失した。
また、テストピース表面をオーブン皿を用い40g/cm2荷
重（50×50mmのテストピースにして1kgの荷重）をかけ
て往復の摩耗試験を行ったところ、傷つきも少なく、網
目状金属部分でも油分は分解され、繊維層部分の触媒性
能の低下も見られなかった。
ダオイルを、10mg/cm2滴下し、60分間放置すると、サラ
ダオイルは、完全に消失した。これに対して、MnOX、Cu
OX、を含む被覆層では350±10℃でも完全には焼切れな
かった。また、Ce、Cu、Mnの複合酸化物（Ce:Cu:Mn＝1.
0:0.3:0.7mol/1）のテストピースについては、サラダオ
イルによるテストを何度繰り返しても完全に消失した。
また、テストピース表面をオーブン皿を用い40g/cm2荷
重（50×50mmのテストピースにして1kgの荷重）をかけ
て往復の摩耗試験を行ったところ、傷つきも少なく、網
目状金属部分でも油分は分解され、繊維層部分の触媒性
能の低下も見られなかった。
第１図（ａ）に、本発明の被覆面の断面構成の概念図
を示した。第１図（ｂ）に、本発明の複合酸化物を担持
した網目状金属の断面構成の概念図を示した。
を示した。第１図（ｂ）に、本発明の複合酸化物を担持
した網目状金属の断面構成の概念図を示した。
次に、触媒に対する酸素の供給量の効果について検討
した。本発明の触媒であるCe、Cu、Mnの複合酸化物のサ
ラダオイルの酸化活性をDTAにより測定した。測定は、
市販のサラダオイルと酸化物の重量比を2.5:1.0にして
十分に混合し、石英セルに入れてDTAカーブを得た。第
２図にCe、Cu、Mnの比率（Ce:Cu:Mn＝1.0:0.3:0.7）の
複合酸化物を酸素雰囲気中と窒素雰囲気中で測定した結
果を示した。図から分かるように酸素の供給量が多い
と、より低温で油を焼切ることができ、触媒の活性を高
めることができる。
した。本発明の触媒であるCe、Cu、Mnの複合酸化物のサ
ラダオイルの酸化活性をDTAにより測定した。測定は、
市販のサラダオイルと酸化物の重量比を2.5:1.0にして
十分に混合し、石英セルに入れてDTAカーブを得た。第
２図にCe、Cu、Mnの比率（Ce:Cu:Mn＝1.0:0.3:0.7）の
複合酸化物を酸素雰囲気中と窒素雰囲気中で測定した結
果を示した。図から分かるように酸素の供給量が多い
と、より低温で油を焼切ることができ、触媒の活性を高
めることができる。
次に、シリカ・アルミナ繊維（SiO2、Al2O3＝53:47、
平均繊維径2.8μｍ、厚み1.0mm）の空隙率を68％から94
％まで変化させて、サラダオイルによる焼切りテストを
行ったところ、第１表のようになった。
平均繊維径2.8μｍ、厚み1.0mm）の空隙率を68％から94
％まで変化させて、サラダオイルによる焼切りテストを
行ったところ、第１表のようになった。
第１表より、従来のセルフクリーニングに比べて低温
で油の焼切りが可能であることが分かる。空隙率にして
85％程度以上あれば300℃という低温で油の焼切りが可
能である。
で油の焼切りが可能であることが分かる。空隙率にして
85％程度以上あれば300℃という低温で油の焼切りが可
能である。
また、シリカ・アルミナ繊維の代わりに、ジルコニア
繊維（ZrO2、Y2O3＝89:6、平均繊維径5.0μｍ、厚み0.5
mm、空隙率84％）を用い、SUS304を支持物とし、網目状
金属として、ステンレスメッシュ（SUS304、線径0.2m
m、孔径0.2mm）を用いて、同様に、テストピースを作成
し、サラダオイルの焼切実験を行ったところ300℃、60m
inで完全に消失し、摩耗試験後も性能の低下は見られな
かった。
繊維（ZrO2、Y2O3＝89:6、平均繊維径5.0μｍ、厚み0.5
mm、空隙率84％）を用い、SUS304を支持物とし、網目状
金属として、ステンレスメッシュ（SUS304、線径0.2m
m、孔径0.2mm）を用いて、同様に、テストピースを作成
し、サラダオイルの焼切実験を行ったところ300℃、60m
inで完全に消失し、摩耗試験後も性能の低下は見られな
かった。
また、網目状金属として、ステンレスメッシュを用い
たが、ラス網やパンチングメタルなども使える。また、
網目状金属層の表面に設けた金属酸化物層としてAl2O3
を示したが、Ce、Cu、Mnの複合酸化物と反応しない金属
酸化物であればよく、例えば、シリカ・アルミナやシリ
カ、ジルコニアなどがあげられる。また、支持物と、網
目状金属層による狭着方法として、金属ピンで溶接する
方法を示したが、かしめ等も使える。また、網目状金属
層の表面に金属酸化物層を設ける方法として、溶射方法
を示したが、アルミナゾルなどの塗料をスプレーにより
塗装する等も使える。
たが、ラス網やパンチングメタルなども使える。また、
網目状金属層の表面に設けた金属酸化物層としてAl2O3
を示したが、Ce、Cu、Mnの複合酸化物と反応しない金属
酸化物であればよく、例えば、シリカ・アルミナやシリ
カ、ジルコニアなどがあげられる。また、支持物と、網
目状金属層による狭着方法として、金属ピンで溶接する
方法を示したが、かしめ等も使える。また、網目状金属
層の表面に金属酸化物層を設ける方法として、溶射方法
を示したが、アルミナゾルなどの塗料をスプレーにより
塗装する等も使える。
以上、無機繊維に触媒を担持した場合の効果と支持物
と網目状金属とで狭着した場合の効果と前記網目状金属
に前記複合酸化物を担持した効果について述べたが、次
にCe、Cu、Mnの複合酸化物の活性について述べる。
と網目状金属とで狭着した場合の効果と前記網目状金属
に前記複合酸化物を担持した効果について述べたが、次
にCe、Cu、Mnの複合酸化物の活性について述べる。
第２表にBET法による表面積を示した。比較のためにC
e、Cu、Mnの単一酸化物についても示した。焼成は、450
℃で行った。
e、Cu、Mnの単一酸化物についても示した。焼成は、450
℃で行った。
全体的に表面積が、約70〜120m2/gと大きいのは、焼
成温度が450℃であり、酸化物としては低温にしている
からである。また、単一酸化物に比べ複合酸化物が表面
積が大である。これは、CeO2の効果によるものと考えら
れる。実際にCe/CuOxideやCe/Mn Oxideでは、それぞれ
第２表中のCuO、Mn2O3の表面積に比べ大であった。第２
表でCeCu0.5Mn0.5Oyの表面積が大きいことを示したがC
e、Cu、Mn複合酸化物（モル比率Ce、Cu、Mn＝1:X:1−
Ｘ）の表面積のＸへの依存性を第３図に示した。第３図
から表面積のピークは、Ｘ＝0.3付近にあることが分か
った。
成温度が450℃であり、酸化物としては低温にしている
からである。また、単一酸化物に比べ複合酸化物が表面
積が大である。これは、CeO2の効果によるものと考えら
れる。実際にCe/CuOxideやCe/Mn Oxideでは、それぞれ
第２表中のCuO、Mn2O3の表面積に比べ大であった。第２
表でCeCu0.5Mn0.5Oyの表面積が大きいことを示したがC
e、Cu、Mn複合酸化物（モル比率Ce、Cu、Mn＝1:X:1−
Ｘ）の表面積のＸへの依存性を第３図に示した。第３図
から表面積のピークは、Ｘ＝0.3付近にあることが分か
った。
上記したCe、Cu、Mnの比率（Ce:Cu:Mn＝1.0:X:1−
Ｘ）の複合酸化物のサラダオイルの酸化活性をDTAによ
り測定した。測定は、市販のサラダオイルと酸化物の重
量比を2.5:1.0にして十分に混合し、石英セルに入れてD
TAカーブを得た。第４図に第２表中に示された４種類の
酸化物のTGカーブを示した。第４図では、重量減少速度
が大で、より低温側で重量減少が完了してしまうものが
酸化活性が高いと言える。従って、CeCu0.5Mn0.5Oyが活
性が高いことは明らかであり酸化触媒として有効であ
る。第５図は、Ce、Cu、Mnの比率（Ce:Cu:Mn＝1.0:X:1
−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）の複合酸化物のTGカーブのＸ
への依存性を示している。Ｘ＝0.3が、活性が最も高い
ようである。このことは表面積のＸへの依存性と対応し
ていると考えられる。
Ｘ）の複合酸化物のサラダオイルの酸化活性をDTAによ
り測定した。測定は、市販のサラダオイルと酸化物の重
量比を2.5:1.0にして十分に混合し、石英セルに入れてD
TAカーブを得た。第４図に第２表中に示された４種類の
酸化物のTGカーブを示した。第４図では、重量減少速度
が大で、より低温側で重量減少が完了してしまうものが
酸化活性が高いと言える。従って、CeCu0.5Mn0.5Oyが活
性が高いことは明らかであり酸化触媒として有効であ
る。第５図は、Ce、Cu、Mnの比率（Ce:Cu:Mn＝1.0:X:1
−Ｘ（但し、０＜Ｘ＜１）の複合酸化物のTGカーブのＸ
への依存性を示している。Ｘ＝0.3が、活性が最も高い
ようである。このことは表面積のＸへの依存性と対応し
ていると考えられる。
発明の効果 以上説明したように本発明のセルフクリーニング用被
覆面は、無機繊維を用いることにより高い空隙率をもつ
被覆層を形成することができ、酸素をより多く供給する
ことができ、サラダオイルのようなトリグリセリドに対
する酸化分解活性が高く、油汚れが発生する機器、例え
ば調理器の庫内壁面に適用すれば、300℃位の温度に昇
温することにより、油汚れをなくすことができ、かつ、
このような無機繊維層を、支持物と網目状金属層により
挾着することによって、オーブン等の加熱調理器の壁面
に適用した場合、皿などの調理器などが接触しても、表
面が傷付きにくくなり、金属を網目状にすることによっ
て、酸素の拡散を妨げないで、かつ、油分等の汚れの浸
透を損なうことなく、また、網目状金属層の表面に金属
酸化物層を設け、前記金属酸化物層にCe、Cu、Mnの複合
酸化物を担持することによって、網目状金属の表面に付
着した油汚れなども分解することができる。これによっ
て、調理器を常にクリーンな状態で使用することが可能
である。また、300℃位で油汚れの分解が可能なので、
調理器の設計上、断熱構造の軽減化（触媒を使わなけれ
ば500℃位の熱分解温度が必要）やヒータの容量を大き
くしなくて済むので省エネルギーにもなる。
覆面は、無機繊維を用いることにより高い空隙率をもつ
被覆層を形成することができ、酸素をより多く供給する
ことができ、サラダオイルのようなトリグリセリドに対
する酸化分解活性が高く、油汚れが発生する機器、例え
ば調理器の庫内壁面に適用すれば、300℃位の温度に昇
温することにより、油汚れをなくすことができ、かつ、
このような無機繊維層を、支持物と網目状金属層により
挾着することによって、オーブン等の加熱調理器の壁面
に適用した場合、皿などの調理器などが接触しても、表
面が傷付きにくくなり、金属を網目状にすることによっ
て、酸素の拡散を妨げないで、かつ、油分等の汚れの浸
透を損なうことなく、また、網目状金属層の表面に金属
酸化物層を設け、前記金属酸化物層にCe、Cu、Mnの複合
酸化物を担持することによって、網目状金属の表面に付
着した油汚れなども分解することができる。これによっ
て、調理器を常にクリーンな状態で使用することが可能
である。また、300℃位で油汚れの分解が可能なので、
調理器の設計上、断熱構造の軽減化（触媒を使わなけれ
ば500℃位の熱分解温度が必要）やヒータの容量を大き
くしなくて済むので省エネルギーにもなる。
第１図（ａ）は本発明の一実施例の被覆面の断面図、第
１図（ｂ）は同被覆面の複合酸化物を担持した網目状金
属の断面図、第２図、第３図、第４図、第５図は同特性
図である。 １……支持物、２……無機繊維層、3,7……網目状金
属、４……無機繊維、5,9……複合酸化物、６……金属
ピン、８……Al2O3層。
１図（ｂ）は同被覆面の複合酸化物を担持した網目状金
属の断面図、第２図、第３図、第４図、第５図は同特性
図である。 １……支持物、２……無機繊維層、3,7……網目状金
属、４……無機繊維、5,9……複合酸化物、６……金属
ピン、８……Al2O3層。
フロントページの続き (72)発明者 脇 真起子 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−9451（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−304049（ＪＰ，Ａ)
Claims (1)
- 【請求項１】支持物と繊維層と網目状金属層とからな
り、前記繊維層は前記支持物と前記網目状金属層により
挾着されており、SiO2、Al2O3、ZrO2のうち、いずれか
少なくとも一種の酸化物を主成分とする繊維状多孔体
に、Ce、Cu、Mnの複合酸化物を担持してなるものであ
り、前記複合酸化物をCe、Cu、Mnの比率が、モル比でC
e:Cu:Mn＝1:X:1−Ｘ（但し、０＜x1）である被覆面で、
前記網目状金属層の表面に金属酸化物層を設け、前記金
属酸化物層にCe、Cu、Mnの比率が、モル比でCe:Cu:Mn＝
1:X:1−Ｘ（但し、０＜x1）である複合酸化物を担持し
た被覆面。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63324087A JPH0813336B2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 被覆面 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63324087A JPH0813336B2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 被覆面 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02169037A JPH02169037A (ja) | 1990-06-29 |
| JPH0813336B2 true JPH0813336B2 (ja) | 1996-02-14 |
Family
ID=18162009
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63324087A Expired - Fee Related JPH0813336B2 (ja) | 1988-12-22 | 1988-12-22 | 被覆面 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0813336B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2806005B2 (ja) * | 1990-08-08 | 1998-09-30 | 松下電器産業株式会社 | 加熱調理器 |
| JPH04203810A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-24 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 調理器壁面材 |
-
1988
- 1988-12-22 JP JP63324087A patent/JPH0813336B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02169037A (ja) | 1990-06-29 |
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| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |