JPH08132130A - 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引抜ダイス - Google Patents
硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引抜ダイスInfo
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- JPH08132130A JPH08132130A JP34072294A JP34072294A JPH08132130A JP H08132130 A JPH08132130 A JP H08132130A JP 34072294 A JP34072294 A JP 34072294A JP 34072294 A JP34072294 A JP 34072294A JP H08132130 A JPH08132130 A JP H08132130A
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- coating layer
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 硬質被覆層のサーメット基体表面に対する密
着性にすぐれた表面被覆サーメット製引抜ダイスを提供
する。 【構成】 ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣ基サーメット、また
は（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット（Ｍは金属元素）から
なるサーメットの基体表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣ
Ｎ，ＴｉＣＯ、およびＴｉＣＮＯのうちの１種の単層ま
たは２種以上の複層、さらにこれに必要に応じてＡｌ2
Ｏ3 層を加えたものからなる硬質被覆層を０．５〜２０
μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆サーメット製引
抜ダイスにおいて、上記硬質被覆層の上記サーメット基
体表面に接する第１層を、Ｘ線回折における（４２２）
面に最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層で構成する。
着性にすぐれた表面被覆サーメット製引抜ダイスを提供
する。 【構成】 ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣ基サーメット、また
は（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメット（Ｍは金属元素）から
なるサーメットの基体表面に、ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣ
Ｎ，ＴｉＣＯ、およびＴｉＣＮＯのうちの１種の単層ま
たは２種以上の複層、さらにこれに必要に応じてＡｌ2
Ｏ3 層を加えたものからなる硬質被覆層を０．５〜２０
μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆サーメット製引
抜ダイスにおいて、上記硬質被覆層の上記サーメット基
体表面に接する第１層を、Ｘ線回折における（４２２）
面に最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層で構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、硬質被覆層のサーメ
ット基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆サーメ
ット製引抜ダイスに関するものである。
ット基体表面に対する密着性にすぐれた表面被覆サーメ
ット製引抜ダイスに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、一般に、例えば特開平４−１２３
８１２号公報に記載されるように、炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金や、炭化チタン（以
下、ＴｉＣで示す）基サーメット、さらに組成式：（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮ｛ただし、Ｍは周期律表の４ａ，５ａ、お
よび６ａ族元素のうちの１種以上を示す｝で現わされる
複合金属炭窒化物を主成分とするサーメット（以下、
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットという、またこれらを総
称して「サーメット」という）で構成された基体の表面
に、化学蒸着法にて、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化
物、炭酸化物、および炭窒酸化物（以下、それぞれＴｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、およびＴｉＣＮＯで
示す）のうちの１種の単層または２種以上の複層、さら
にこれに必要に応じて酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2
Ｏ3 で示す）層を加えたものからなる硬質被覆層を０．
５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆サーメ
ット製引抜ダイスが、各種の線材や棒材、さらに管材な
どの引抜加工に用いられていることは良く知られるとこ
ろである。
８１２号公報に記載されるように、炭化タングステン
（以下、ＷＣで示す）基超硬合金や、炭化チタン（以
下、ＴｉＣで示す）基サーメット、さらに組成式：（Ｔ
ｉ，Ｍ）ＣＮ｛ただし、Ｍは周期律表の４ａ，５ａ、お
よび６ａ族元素のうちの１種以上を示す｝で現わされる
複合金属炭窒化物を主成分とするサーメット（以下、
（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットという、またこれらを総
称して「サーメット」という）で構成された基体の表面
に、化学蒸着法にて、Ｔｉの炭化物、窒化物、炭窒化
物、炭酸化物、および炭窒酸化物（以下、それぞれＴｉ
Ｃ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、およびＴｉＣＮＯで
示す）のうちの１種の単層または２種以上の複層、さら
にこれに必要に応じて酸化アルミニウム（以下、Ａｌ2
Ｏ3 で示す）層を加えたものからなる硬質被覆層を０．
５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面被覆サーメ
ット製引抜ダイスが、各種の線材や棒材、さらに管材な
どの引抜加工に用いられていることは良く知られるとこ
ろである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】一方、近年の引抜加工
技術の発展はめざましく、これに伴ない、引抜加工は高
速化および高加工率化の傾向にあるが、上記の従来表面
被覆サーメット製引抜ダイスにおいては、これを高速お
よび高加工率の条件で使用した場合、サーメット基体表
面に対する硬質被覆層の密着性が十分でないために、前
記硬質被覆層に剥離が発生し易く、したがって比較的短
時間で使用寿命に至るのが現状である。
技術の発展はめざましく、これに伴ない、引抜加工は高
速化および高加工率化の傾向にあるが、上記の従来表面
被覆サーメット製引抜ダイスにおいては、これを高速お
よび高加工率の条件で使用した場合、サーメット基体表
面に対する硬質被覆層の密着性が十分でないために、前
記硬質被覆層に剥離が発生し易く、したがって比較的短
時間で使用寿命に至るのが現状である。
【０００４】
【課題を解決するための手段】そこで、本発明者等は、
上述のような観点から、上記の従来表面被覆サーメット
製引抜ダイスに着目し、これを構成する硬質被覆層のサ
ーメット基体表面に対する密着性を向上させるべく研究
を行なった結果、硬質被覆層のサーメット基体表面に接
する第１層をＴｉＣＮ層に特定した上で、従来のＴｉＣ
Ｎ層形成条件である、 温度：８８０〜９６０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス組成：１≦ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ≦９、 に比較して、相対的に低温で、高ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 Ｃ
Ｎ比である、 温度：７００〜８６０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス組成：９＜ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ≦１３、 とした条件でＴｉＣＮ層を形成し、これをＸ線回折によ
り観察すると、上記の従来形成条件で形成されたＴｉＣ
Ｎ層においては、反応温度が高温側に移行するにつれ、
またＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比が９から１へ変化するに
つれて、（２２０）面から（１１１）面、さらに（２０
０）面へと最高ピーク強度が移行するが、上記の低温お
よび高ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比とした条件で形成した
ＴｉＣＮ層においては、（４２２）面に最高ピーク強度
が現われるようになり、このＸ線回折で（４２２）面に
最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層は、最高ピーク強
度が（２２０）面、（１１１）面、および（２００）面
に現われる上記の従来ＴｉＣＮ層に比してサーメット基
体表面に対する密着性にすぐれ、かつ硬質被覆層の上記
構成層のそれぞれに対する密着性も前記構成層相互間の
密着性と同等に高いものであり、したがってこの結果の
表面被覆サーメット製引抜ダイスは、これを高速および
高加工率の苛酷な条件で用いても硬質被覆層に剥離の発
生なく、すぐれた性能を長期に亘って発揮するという研
究結果を得たのである。
上述のような観点から、上記の従来表面被覆サーメット
製引抜ダイスに着目し、これを構成する硬質被覆層のサ
ーメット基体表面に対する密着性を向上させるべく研究
を行なった結果、硬質被覆層のサーメット基体表面に接
する第１層をＴｉＣＮ層に特定した上で、従来のＴｉＣ
Ｎ層形成条件である、 温度：８８０〜９６０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス組成：１≦ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ≦９、 に比較して、相対的に低温で、高ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 Ｃ
Ｎ比である、 温度：７００〜８６０℃、 圧力：３０〜２００torr、 反応ガス組成：９＜ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ≦１３、 とした条件でＴｉＣＮ層を形成し、これをＸ線回折によ
り観察すると、上記の従来形成条件で形成されたＴｉＣ
Ｎ層においては、反応温度が高温側に移行するにつれ、
またＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比が９から１へ変化するに
つれて、（２２０）面から（１１１）面、さらに（２０
０）面へと最高ピーク強度が移行するが、上記の低温お
よび高ＴｉＣｌ4 ／ＣＨ3 ＣＮ比とした条件で形成した
ＴｉＣＮ層においては、（４２２）面に最高ピーク強度
が現われるようになり、このＸ線回折で（４２２）面に
最高ピーク強度が現われるＴｉＣＮ層は、最高ピーク強
度が（２２０）面、（１１１）面、および（２００）面
に現われる上記の従来ＴｉＣＮ層に比してサーメット基
体表面に対する密着性にすぐれ、かつ硬質被覆層の上記
構成層のそれぞれに対する密着性も前記構成層相互間の
密着性と同等に高いものであり、したがってこの結果の
表面被覆サーメット製引抜ダイスは、これを高速および
高加工率の苛酷な条件で用いても硬質被覆層に剥離の発
生なく、すぐれた性能を長期に亘って発揮するという研
究結果を得たのである。
【０００５】この発明は、上記の研究結果にもとづいて
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣ基サー
メット、および（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットなどのサ
ーメットで構成された基体の表面に、化学蒸着法にて、
ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、およびＴｉＣＮ
Ｏのうちの１種の単層または２種以上の複層、さらにこ
れに必要に応じてＡｌ2 Ｏ3 層を加えたものからなる硬
質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる
表面被覆サーメット製引抜ダイスにおいて、上記硬質被
覆層の上記サーメット基体表面に接する第１層を、Ｘ線
回折における（４２２）面に最高ピーク強度を示すＴｉ
ＣＮ層で構成してなる、硬質被覆層がすぐれた密着性を
有する表面被覆サーメット製引抜ダイスに特徴を有する
ものである。なお、この発明の表面被覆サーメット製引
抜ダイスにおいて、これを構成する硬質被覆層の平均層
厚を０．５〜２０μｍとしたのは、その平均層厚が０．
５μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方その平均層厚が２０μｍを越えると、欠
けやチッピング（微小欠け）が発生し易くなるという理
由によるものである。
なされたものであって、ＷＣ基超硬合金、ＴｉＣ基サー
メット、および（Ｔｉ，Ｍ）ＣＮ基サーメットなどのサ
ーメットで構成された基体の表面に、化学蒸着法にて、
ＴｉＣ，ＴｉＮ，ＴｉＣＮ，ＴｉＣＯ、およびＴｉＣＮ
Ｏのうちの１種の単層または２種以上の複層、さらにこ
れに必要に応じてＡｌ2 Ｏ3 層を加えたものからなる硬
質被覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる
表面被覆サーメット製引抜ダイスにおいて、上記硬質被
覆層の上記サーメット基体表面に接する第１層を、Ｘ線
回折における（４２２）面に最高ピーク強度を示すＴｉ
ＣＮ層で構成してなる、硬質被覆層がすぐれた密着性を
有する表面被覆サーメット製引抜ダイスに特徴を有する
ものである。なお、この発明の表面被覆サーメット製引
抜ダイスにおいて、これを構成する硬質被覆層の平均層
厚を０．５〜２０μｍとしたのは、その平均層厚が０．
５μｍ未満では所望のすぐれた耐摩耗性を確保すること
ができず、一方その平均層厚が２０μｍを越えると、欠
けやチッピング（微小欠け）が発生し易くなるという理
由によるものである。
【０００６】
【実施例】つぎに、この発明の表面被覆サーメット製引
抜ダイスを実施例により具体的に説明する。原料粉末と
して、いずれも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒
径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ粉末、Ｔａ
Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、
ＶＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら
原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミ
ルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス
成形し、この圧粉体を、０．０５torrの真空中、１３８
０〜１４５０℃の範囲内の所定温度に１時間保持の条件
で焼結して、外径：１４mm×厚さ：１０mmの寸法を有
し、かつ中心部に、加工材装入側端面の孔径：１０m
mφ、同出口側端面の孔径：３．２mmφにして、前記加
工材装入側端面から長さ方向６．５mmから８mmにかけて
直径：３mmの最小孔径がある加工孔を有するサーメット
基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。
抜ダイスを実施例により具体的に説明する。原料粉末と
して、いずれも０．５〜２μｍの範囲内の所定の平均粒
径を有するＷＣ粉末、ＴｉＣ粉末、ＴｉＣＮ粉末、Ｔａ
Ｃ粉末、ＮｂＣ粉末、Ｍｏ2 Ｃ粉末、Ｃｒ3 Ｃ2 粉末、
ＶＣ粉末、Ｃｏ粉末、およびＮｉ粉末を用意し、これら
原料粉末を表１に示される配合組成に配合し、ボールミ
ルで７２時間湿式混合し、乾燥した後、圧粉体にプレス
成形し、この圧粉体を、０．０５torrの真空中、１３８
０〜１４５０℃の範囲内の所定温度に１時間保持の条件
で焼結して、外径：１４mm×厚さ：１０mmの寸法を有
し、かつ中心部に、加工材装入側端面の孔径：１０m
mφ、同出口側端面の孔径：３．２mmφにして、前記加
工材装入側端面から長さ方向６．５mmから８mmにかけて
直径：３mmの最小孔径がある加工孔を有するサーメット
基体Ａ〜Ｅをそれぞれ製造した。
【０００７】つぎに、上記サーメット基体Ａ〜Ｅの表面
に、研磨した状態で、通常の化学蒸着装置を用い、それ
ぞれ表２，３に示される条件で第１層としてのＴｉＣＮ
層を形成し、このＴｉＣＮ層についてＸ線回折を行な
い、最高ピーク強度を示す結晶面を測定し（この測定結
果を表５，６に示す）、ついで第１層としての前記Ｔｉ
ＣＮ層の上に、それぞれ表４に示される条件で、表５，
６に示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形成す
ることにより本発明表面被覆サーメット製引抜ダイス
（以下、本発明被覆ダイスという）１〜８および従来表
面被覆サーメット製引抜ダイス（以下、従来被覆ダイ
ス）１〜８をそれぞれ製造した。
に、研磨した状態で、通常の化学蒸着装置を用い、それ
ぞれ表２，３に示される条件で第１層としてのＴｉＣＮ
層を形成し、このＴｉＣＮ層についてＸ線回折を行な
い、最高ピーク強度を示す結晶面を測定し（この測定結
果を表５，６に示す）、ついで第１層としての前記Ｔｉ
ＣＮ層の上に、それぞれ表４に示される条件で、表５，
６に示される組成および平均層厚の硬質被覆層を形成す
ることにより本発明表面被覆サーメット製引抜ダイス
（以下、本発明被覆ダイスという）１〜８および従来表
面被覆サーメット製引抜ダイス（以下、従来被覆ダイ
ス）１〜８をそれぞれ製造した。
【０００８】ついで、この結果得られた各種の被覆ダイ
スを、直径：４２mmφ×厚さ：２０mmの炭素鋼製台にろ
う付けした状態で線引加工装置に組み込み、 線引素材：重量％で、Ｎｉ−１．５％Ｃｏ−２２％Ｃｒ
−９％Ｍｏ−０．６％Ｗ−１８％Ｆｅ−０．１％Ｃの組
成を有する直径：５．５mmφの耐熱耐食性Ｎｉ基合金、 線引線径：３mmφ（加工率：４５％／パス）、 線引速度：２５ｍ／min 、 の加速条件で線引加工試験を行ない、摩耗により使用寿
命に至るまでの線引加工時間を測定した。これらの測定
結果を表５，６に示した。また、図１，２には、それぞ
れ本発明被覆ダイス１および従来被覆ダイス１のＸ線回
折測定結果を示した。
スを、直径：４２mmφ×厚さ：２０mmの炭素鋼製台にろ
う付けした状態で線引加工装置に組み込み、 線引素材：重量％で、Ｎｉ−１．５％Ｃｏ−２２％Ｃｒ
−９％Ｍｏ−０．６％Ｗ−１８％Ｆｅ−０．１％Ｃの組
成を有する直径：５．５mmφの耐熱耐食性Ｎｉ基合金、 線引線径：３mmφ（加工率：４５％／パス）、 線引速度：２５ｍ／min 、 の加速条件で線引加工試験を行ない、摩耗により使用寿
命に至るまでの線引加工時間を測定した。これらの測定
結果を表５，６に示した。また、図１，２には、それぞ
れ本発明被覆ダイス１および従来被覆ダイス１のＸ線回
折測定結果を示した。
【０００９】
【表１】
【００１０】
【表２】
【００１１】
【表３】
【００１２】
【表４】
【００１３】
【表５】
【００１４】
【表６】
【００１５】
【発明の効果】表４，５および図１，２に示される結果
から、硬質被覆層のＸ線回折で、第１層であるＴｉＣＮ
層の（４２２）面に最高ピーク強度が現われる本発明被
覆ダイス１〜８は、いずれも硬質被覆層のサーメット基
体表面に対する密着性にすぐれているので、苛酷な条件
下での線引加工にも前記硬質被覆層に剥離の発生なく、
すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するのに対して、
ＴｉＣＮ層の（２２０）面、（１１１）面、および（２
００）面に最高ピーク強度が現われる従来被覆ダイス１
〜８では、硬質被覆層のサーメット基体表面に対する密
着性が不十分なので、線引加工途中で剥離が発生し、こ
れが原因で比較的短時間で使用寿命に至ることが明らか
である。上述のように、この発明の表面被覆サーメット
製引抜ダイスにおいては、これを構成する硬質被覆層の
第１層がＸ線回折で（４２２）面に最高ピーク強度を示
すＴｉＣＮ層からなっており、これによりサーメット基
体表面に対する硬質被覆層の密着性が著しく向上したも
のになっているので、引抜加工を高速で行なっても、さ
らに高加工率で行なっても硬質被覆層に剥離の発生な
く、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのであ
る。
から、硬質被覆層のＸ線回折で、第１層であるＴｉＣＮ
層の（４２２）面に最高ピーク強度が現われる本発明被
覆ダイス１〜８は、いずれも硬質被覆層のサーメット基
体表面に対する密着性にすぐれているので、苛酷な条件
下での線引加工にも前記硬質被覆層に剥離の発生なく、
すぐれた耐摩耗性を長期に亘って発揮するのに対して、
ＴｉＣＮ層の（２２０）面、（１１１）面、および（２
００）面に最高ピーク強度が現われる従来被覆ダイス１
〜８では、硬質被覆層のサーメット基体表面に対する密
着性が不十分なので、線引加工途中で剥離が発生し、こ
れが原因で比較的短時間で使用寿命に至ることが明らか
である。上述のように、この発明の表面被覆サーメット
製引抜ダイスにおいては、これを構成する硬質被覆層の
第１層がＸ線回折で（４２２）面に最高ピーク強度を示
すＴｉＣＮ層からなっており、これによりサーメット基
体表面に対する硬質被覆層の密着性が著しく向上したも
のになっているので、引抜加工を高速で行なっても、さ
らに高加工率で行なっても硬質被覆層に剥離の発生な
く、著しく長期に亘ってすぐれた性能を発揮するのであ
る。
【図１】本発明被覆ダイス１の硬質被覆層のＸ線回折測
定結果を示す図である。
定結果を示す図である。
【図２】従来被覆ダイス１の硬質被覆層のＸ線回折測定
結果を示す図である。
結果を示す図である。
Claims (2)
- 【請求項１】 サーメット基体の表面に、Ｔｉの炭化
物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、および炭窒酸化物の
うちの１種の単層または２種以上の複層からなる硬質被
覆層を０．５〜２０μｍの平均層厚で形成してなる表面
被覆サーメット製引抜ダイスにおいて、 上記硬質被覆層の上記サーメット基体表面に接する第１
層を、Ｘ線回折における（４２２）面に最高ピーク強度
を示す炭窒化チタンで構成したことを特徴とする硬質被
覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引
抜ダイス。 - 【請求項２】 サーメット基体の表面に、Ｔｉの炭化
物、窒化物、炭窒化物、炭酸化物、および炭窒酸化物の
うちの１種の単層または２種以上の複層と、酸化アルミ
ニウム層からなる硬質被覆層を０．５〜２０μｍの平均
層厚で形成してなる表面被覆サーメット製引抜ダイスに
おいて、 上記硬質被覆層の上記サーメット基体表面に接する第１
層を、Ｘ線回折における（４２２）面に最高ピーク強度
を示す炭窒化チタンで構成したことを特徴とする硬質被
覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引
抜ダイス。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34072294A JPH08132130A (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引抜ダイス |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP34072294A JPH08132130A (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引抜ダイス |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08132130A true JPH08132130A (ja) | 1996-05-28 |
Family
ID=18339692
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP34072294A Withdrawn JPH08132130A (ja) | 1994-11-10 | 1994-11-10 | 硬質被覆層がすぐれた密着性を有する表面被覆サーメット製引抜ダイス |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08132130A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5942318A (en) * | 1996-07-11 | 1999-08-24 | Sandvik Ab | Coated cutting insert |
| US6756111B1 (en) * | 1999-06-21 | 2004-06-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated hard alloy |
| EP1471165A2 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-27 | Seco Tools Ab | Coating with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance and toughness |
| EP1471166A2 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-27 | Seco Tools Ab | Layer with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance |
| US7597970B2 (en) * | 2005-03-22 | 2009-10-06 | Kyocera Corporation | Surface coated member and cutting tool |
| US20100232893A1 (en) * | 2007-10-15 | 2010-09-16 | Shinya Imamura | Indexable insert |
| US7906230B2 (en) * | 2006-09-05 | 2011-03-15 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool and method for producing the same |
| JP2011167752A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Showa Denko Kk | 引抜ダイス及びその製造方法並びに引抜加工方法 |
| US20120275870A1 (en) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and manufacturing method thereof |
| CN104249165A (zh) * | 2013-06-27 | 2014-12-31 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 涂覆的切削工具 |
-
1994
- 1994-11-10 JP JP34072294A patent/JPH08132130A/ja not_active Withdrawn
Cited By (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5942318A (en) * | 1996-07-11 | 1999-08-24 | Sandvik Ab | Coated cutting insert |
| US6756111B1 (en) * | 1999-06-21 | 2004-06-29 | Sumitomo Electric Industries, Ltd. | Coated hard alloy |
| US7927663B2 (en) | 2003-04-24 | 2011-04-19 | Seco Tools Ab | Method of forming a coating with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance and toughness |
| EP1471166A2 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-27 | Seco Tools Ab | Layer with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance |
| US7192660B2 (en) * | 2003-04-24 | 2007-03-20 | Seco Tools Ab | Layer with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance |
| EP1471166A3 (en) * | 2003-04-24 | 2007-08-29 | Seco Tools Ab | Layer with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance |
| EP1471165A3 (en) * | 2003-04-24 | 2007-08-29 | Seco Tools Ab | Coating with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance and toughness |
| US7422803B2 (en) | 2003-04-24 | 2008-09-09 | Seco Tools Ab | Coating with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance and toughness |
| US7718226B2 (en) | 2003-04-24 | 2010-05-18 | Seco Tools Ab | Method of forming a layer with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance |
| EP1471165A2 (en) * | 2003-04-24 | 2004-10-27 | Seco Tools Ab | Coating with controlled grain size and morphology for enhanced wear resistance and toughness |
| US7597970B2 (en) * | 2005-03-22 | 2009-10-06 | Kyocera Corporation | Surface coated member and cutting tool |
| US7906230B2 (en) * | 2006-09-05 | 2011-03-15 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool and method for producing the same |
| US8323738B2 (en) | 2006-09-05 | 2012-12-04 | Tungaloy Corporation | Coated cutting tool and method for producing the same |
| US20100232893A1 (en) * | 2007-10-15 | 2010-09-16 | Shinya Imamura | Indexable insert |
| JP2011167752A (ja) * | 2010-02-22 | 2011-09-01 | Showa Denko Kk | 引抜ダイス及びその製造方法並びに引抜加工方法 |
| US20120275870A1 (en) * | 2011-03-31 | 2012-11-01 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and manufacturing method thereof |
| US8801817B2 (en) * | 2011-03-31 | 2014-08-12 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Surface-coated cutting tool and manufacturing method thereof |
| CN104249165A (zh) * | 2013-06-27 | 2014-12-31 | 山特维克知识产权股份有限公司 | 涂覆的切削工具 |
| EP2818573B1 (en) | 2013-06-27 | 2016-02-03 | Sandvik Intellectual Property AB | Coated cutting tool |
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