JPH08126281A - ４相直流コア有ブラシレスモータ - Google Patents
４相直流コア有ブラシレスモータInfo
- Publication number
- JPH08126281A JPH08126281A JP25643394A JP25643394A JPH08126281A JP H08126281 A JPH08126281 A JP H08126281A JP 25643394 A JP25643394 A JP 25643394A JP 25643394 A JP25643394 A JP 25643394A JP H08126281 A JPH08126281 A JP H08126281A
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- Japan
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- winding
- phase
- core
- armature
- poles
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- Brushless Motors (AREA)
- Windings For Motors And Generators (AREA)
- Insulation, Fastening Of Motor, Generator Windings (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 コギングを大幅に低減させると共に振動やノ
イズを減少させ、高効率で巻線作業の生産性が向上する
４相直流コア有ブラシレスモータを提供する。 【構成】 Ｐ極の界磁磁極を有する界磁部と、Ｎ個の突
極Ｔ間のＮ個の巻線用スロットＳに電機子コイルＬを施
した電機子コアＣを有する電機子部Ａから成る４相直流
コア有ブラシレスモータにおいて、界磁磁極数Ｐと電機
子コアＣのスロット数（突極数）Ｎとの組合せは、Ｐ＝
４×３＋２、Ｎ＝４×３となるよう構成し、しかも電機
子コイルＬは隣接した３個の突極Ｔに巻き方向を反転さ
せながら巻回して１つの相の巻線とし、１つの相の巻終
端と隣接した別の相の巻始め端とがからげ用ピンＤを介
して１つの接続点ａ，ｂ，ｃ，ｄとなり、合計４個の接
続点ａ，ｂ，ｃ，ｄを夫々スイッチング素子の一端に接
続した。
イズを減少させ、高効率で巻線作業の生産性が向上する
４相直流コア有ブラシレスモータを提供する。 【構成】 Ｐ極の界磁磁極を有する界磁部と、Ｎ個の突
極Ｔ間のＮ個の巻線用スロットＳに電機子コイルＬを施
した電機子コアＣを有する電機子部Ａから成る４相直流
コア有ブラシレスモータにおいて、界磁磁極数Ｐと電機
子コアＣのスロット数（突極数）Ｎとの組合せは、Ｐ＝
４×３＋２、Ｎ＝４×３となるよう構成し、しかも電機
子コイルＬは隣接した３個の突極Ｔに巻き方向を反転さ
せながら巻回して１つの相の巻線とし、１つの相の巻終
端と隣接した別の相の巻始め端とがからげ用ピンＤを介
して１つの接続点ａ，ｂ，ｃ，ｄとなり、合計４個の接
続点ａ，ｂ，ｃ，ｄを夫々スイッチング素子の一端に接
続した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ＶＴＲのドラムモータ
やキャプスタンモータなどに使用する４相直流コア有ブ
ラシレスモータに関する。
やキャプスタンモータなどに使用する４相直流コア有ブ
ラシレスモータに関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、この種の４相直流コア有モータと
しては、図５及び図６に示すように、界磁磁極数Ｐ（不
図示）と電機子コアスロット数（突極数）Ｎとの組合せ
を、Ｐ＝１４、Ｎ＝１２となるように構成し、巻線Ｌは
隣接した３個の突極Ｔに巻き方向を反転させながら巻回
し、合計３個の突極Ｔに巻回し直列に接続し１つの相の
巻線Ｌとなるようにし、各相の巻線Ｌ（Ｌ1〜Ｌ4）の一
端に夫々スイッチング素子（不図示）を接続して構成し
た４相直流コア有モータ（ＤＰＭ方式）が知られている
（例えば、特開平２−１４２３５０号公報参照）。な
お、１〜１２は突極Ｔのナンバー、正・逆は突極Ｔの巻
き方向、Ｌは巻線（コイル）、Ｄはからげ用ピン、ａ，
ａ’，ｂ，ｂ’，ｃ，ｃ’，ｄ，ｄ’は各相の端部（接
続点）である。
しては、図５及び図６に示すように、界磁磁極数Ｐ（不
図示）と電機子コアスロット数（突極数）Ｎとの組合せ
を、Ｐ＝１４、Ｎ＝１２となるように構成し、巻線Ｌは
隣接した３個の突極Ｔに巻き方向を反転させながら巻回
し、合計３個の突極Ｔに巻回し直列に接続し１つの相の
巻線Ｌとなるようにし、各相の巻線Ｌ（Ｌ1〜Ｌ4）の一
端に夫々スイッチング素子（不図示）を接続して構成し
た４相直流コア有モータ（ＤＰＭ方式）が知られている
（例えば、特開平２−１４２３５０号公報参照）。な
お、１〜１２は突極Ｔのナンバー、正・逆は突極Ｔの巻
き方向、Ｌは巻線（コイル）、Ｄはからげ用ピン、ａ，
ａ’，ｂ，ｂ’，ｃ，ｃ’，ｄ，ｄ’は各相の端部（接
続点）である。
【０００３】また、図７及び図８に示すように、第１及
び第２の固定子巻線Ｌの一端を第１のスイッチング素子
（不図示）の一端に接続し、第３及び第４の固定子巻線
Ｌの一端を第２のスイッチング素子（不図示）の一端に
接続し、第１及び第４の固定子巻線Ｌの他端を第３のス
イッチング素子（不図示）の一端に接続し、第２及び第
３の固定子巻線Ｌの他端を第４のスイッチング素子（不
図示）の一端に接続し、第１及び第２のスイッチング素
子の他端と第３及び第４のスイッチング素子の他端とを
直接又はインピーダンス素子（不図示）を介して電源端
子間に接続して構成した４相直流コア有ブラシレスモー
タ（ブリッジ結線方式）が知られている（例えば、特公
昭６２−５５３９７号公報参照）。なお、１〜１２は突
極Ｔのナンバー、正・逆は突極Ｔの巻き方向、Ｌは巻線
（コイル）、Ｄはからげ用ピン、ａ，ｂ，ｃ，ｄは各相
の端部（接続点）である。
び第２の固定子巻線Ｌの一端を第１のスイッチング素子
（不図示）の一端に接続し、第３及び第４の固定子巻線
Ｌの一端を第２のスイッチング素子（不図示）の一端に
接続し、第１及び第４の固定子巻線Ｌの他端を第３のス
イッチング素子（不図示）の一端に接続し、第２及び第
３の固定子巻線Ｌの他端を第４のスイッチング素子（不
図示）の一端に接続し、第１及び第２のスイッチング素
子の他端と第３及び第４のスイッチング素子の他端とを
直接又はインピーダンス素子（不図示）を介して電源端
子間に接続して構成した４相直流コア有ブラシレスモー
タ（ブリッジ結線方式）が知られている（例えば、特公
昭６２−５５３９７号公報参照）。なお、１〜１２は突
極Ｔのナンバー、正・逆は突極Ｔの巻き方向、Ｌは巻線
（コイル）、Ｄはからげ用ピン、ａ，ｂ，ｃ，ｄは各相
の端部（接続点）である。
【０００４】また、従来の４相直流コア有ブラシレスモ
ータでは、図９に示すように、電機子コアＣとベース基
板Ｂの間に設けた絶縁材のスペーサＥにからげ用ピンＤ
の一端を固定し、電機子コアＣに巻回した電機子コイル
Ｌの端末Ｌａをからげ用ピンＤに巻付け、からげ用ピン
Ｄの他端をベース基板Ｂに対して浮かした状態でからげ
用ピンＤと電機子コアＣ側のベース基板Ｂを半田Ｈで接
続している。
ータでは、図９に示すように、電機子コアＣとベース基
板Ｂの間に設けた絶縁材のスペーサＥにからげ用ピンＤ
の一端を固定し、電機子コアＣに巻回した電機子コイル
Ｌの端末Ｌａをからげ用ピンＤに巻付け、からげ用ピン
Ｄの他端をベース基板Ｂに対して浮かした状態でからげ
用ピンＤと電機子コアＣ側のベース基板Ｂを半田Ｈで接
続している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】従来の技術で述べたも
ののうち前者（ＤＰＭ方式）においては、ロータの回転
位置を検出するホール素子の積感度のばらつきによるコ
イル電流の流通角が変化し、トルクリップルや回転むら
を増大させたり、また巻線時間は短いものの巻線の端末
処理が複雑になったり、トルクを発生させるコイルが一
方向に片寄るため振動が大きくなったりするという問題
点を有していた。
ののうち前者（ＤＰＭ方式）においては、ロータの回転
位置を検出するホール素子の積感度のばらつきによるコ
イル電流の流通角が変化し、トルクリップルや回転むら
を増大させたり、また巻線時間は短いものの巻線の端末
処理が複雑になったり、トルクを発生させるコイルが一
方向に片寄るため振動が大きくなったりするという問題
点を有していた。
【０００６】また、後者（ブリッジ結線方式）において
は、コギングが大きい（例えば、１８極−１２スロット
で８２ｇｃｍｐ-ｐ）という問題点や、巻線の端末処理
は比較的容易であるものの１相分の巻線が３６０°／
（１相分のコイル数）離れているので、１つのコイルの
巻線後、次のコイルの巻線までに渡り時間（巻線作業時
間の約４０％を占める）を必要とし、作業時間が大幅に
掛かり生産性が悪いという問題点を有していた。
は、コギングが大きい（例えば、１８極−１２スロット
で８２ｇｃｍｐ-ｐ）という問題点や、巻線の端末処理
は比較的容易であるものの１相分の巻線が３６０°／
（１相分のコイル数）離れているので、１つのコイルの
巻線後、次のコイルの巻線までに渡り時間（巻線作業時
間の約４０％を占める）を必要とし、作業時間が大幅に
掛かり生産性が悪いという問題点を有していた。
【０００７】また、からげ用ピンを電機子コア側のベー
ス基板に半田付けするため、からげ用ピンの他端がベー
ス基板に当らないようにからげ用ピンの他端をベース基
板に対して、例えば０．４ｍｍ浮かさなければならず、
この浮いた状態でからげ用ピンとベース基板を半田付け
する（特にクリーム半田を使用し、リフローに通して半
田付けする場合）のは困難であるという問題点を有して
いた。
ス基板に半田付けするため、からげ用ピンの他端がベー
ス基板に当らないようにからげ用ピンの他端をベース基
板に対して、例えば０．４ｍｍ浮かさなければならず、
この浮いた状態でからげ用ピンとベース基板を半田付け
する（特にクリーム半田を使用し、リフローに通して半
田付けする場合）のは困難であるという問題点を有して
いた。
【０００８】本発明は、従来の技術が有するこのような
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、コギングを大幅に低減させると共に振動やノイ
ズを減少させ、高効率で且つ巻線作業の生産性が向上す
る４相直流コア有ブラシレスモータを提供しようとする
ものである。
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、コギングを大幅に低減させると共に振動やノイ
ズを減少させ、高効率で且つ巻線作業の生産性が向上す
る４相直流コア有ブラシレスモータを提供しようとする
ものである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記課題を解決すべく本
発明は、等角度間隔にＮ，Ｓ極を交互に配したＰ極の界
磁磁極を有する界磁部と、Ｎ個の突極間のＮ個の巻線用
スロットに巻線を施したコアを有する電機子部から成
り、前記界磁部と電機子部のうちいずれか一方が他方に
対して回転自在と成された４相直流コア有ブラシレスモ
ータにおいて、前記界磁磁極数Ｐと電機子コアスロット
数（突極数）Ｎとの組合せは、Ｐ＝４ｎ±２、Ｎ＝４
ｎ、（但し、ｎは２以上の整数）となるよう構成し、し
かも前記巻線は隣接したｎ個の前記突極に巻き方向を反
転させながら巻回して１つの相の巻線とし、１つの相の
巻終端と隣接した別の相の巻始め端とが１つの接続点と
なり、合計４個の接続点を夫々スイッチング素子の一端
に接続したものである。
発明は、等角度間隔にＮ，Ｓ極を交互に配したＰ極の界
磁磁極を有する界磁部と、Ｎ個の突極間のＮ個の巻線用
スロットに巻線を施したコアを有する電機子部から成
り、前記界磁部と電機子部のうちいずれか一方が他方に
対して回転自在と成された４相直流コア有ブラシレスモ
ータにおいて、前記界磁磁極数Ｐと電機子コアスロット
数（突極数）Ｎとの組合せは、Ｐ＝４ｎ±２、Ｎ＝４
ｎ、（但し、ｎは２以上の整数）となるよう構成し、し
かも前記巻線は隣接したｎ個の前記突極に巻き方向を反
転させながら巻回して１つの相の巻線とし、１つの相の
巻終端と隣接した別の相の巻始め端とが１つの接続点と
なり、合計４個の接続点を夫々スイッチング素子の一端
に接続したものである。
【００１０】前記コアに一体又は別体にて絶縁材のスペ
ーサを設け、このスペーサにコイル端末を巻付けるから
げ用ピンを設け、このからげ用ピンはベース基板に形成
した貫通孔に嵌挿すると共に、前記コア側の前記ベース
基板に半田付けするとよい。
ーサを設け、このスペーサにコイル端末を巻付けるから
げ用ピンを設け、このからげ用ピンはベース基板に形成
した貫通孔に嵌挿すると共に、前記コア側の前記ベース
基板に半田付けするとよい。
【００１１】
【作用】コギングが大幅に低減すると共に振動やノイズ
が減少し、高効率で巻線作業の生産性が向上する。
が減少し、高効率で巻線作業の生産性が向上する。
【００１２】
【実施例】以下に本発明の実施例を添付図面に基づいて
説明する。ここで、図１は本発明に係る４相直流コア有
ブラシレスモータの電機子部の断面図、図２は同じく巻
線展開図、図３はコイルからげ用ピンの取付状態を示す
断面図、図４は電機子コイルとスイッチング素子との結
線図である。
説明する。ここで、図１は本発明に係る４相直流コア有
ブラシレスモータの電機子部の断面図、図２は同じく巻
線展開図、図３はコイルからげ用ピンの取付状態を示す
断面図、図４は電機子コイルとスイッチング素子との結
線図である。
【００１３】本発明に係る４相直流コア有ブラシレスモ
ータは、ロータとして等角度間隔にＮ，Ｓ極を交互に配
した１４極の界磁磁極を有する界磁部（不図示）と、図
１に示すように、ステータとして１２個の突極Ｔ間の１
２個の巻線用スロットＳに電機子コイルＬを施した電機
子コアＣを有する電機子部Ａから成っている。なお、１
〜１２は突極Ｔのナンバー、正・逆は突極Ｔの巻き方
向、Ｄはからげ用ピン、ａ，ｂ，ｃ，ｄは各相の端部
（接続点）である。
ータは、ロータとして等角度間隔にＮ，Ｓ極を交互に配
した１４極の界磁磁極を有する界磁部（不図示）と、図
１に示すように、ステータとして１２個の突極Ｔ間の１
２個の巻線用スロットＳに電機子コイルＬを施した電機
子コアＣを有する電機子部Ａから成っている。なお、１
〜１２は突極Ｔのナンバー、正・逆は突極Ｔの巻き方
向、Ｄはからげ用ピン、ａ，ｂ，ｃ，ｄは各相の端部
（接続点）である。
【００１４】本実施例は、界磁磁極数Ｐと電機子コアス
ロット数（突極数）Ｎとの組合せの条件式である、Ｐ＝
４ｎ±２、Ｎ＝４ｎ（但し、ｎは２以上の整数）におい
て、ｎ＝３とした場合で、Ｐ＝１４極、Ｎ＝１２スロッ
トとなる。
ロット数（突極数）Ｎとの組合せの条件式である、Ｐ＝
４ｎ±２、Ｎ＝４ｎ（但し、ｎは２以上の整数）におい
て、ｎ＝３とした場合で、Ｐ＝１４極、Ｎ＝１２スロッ
トとなる。
【００１５】電機子コイルＬの巻線方法は、図２に示す
ように、常に巻始めから巻終わりに至るまで隣接する電
機子コアＣの１２個の突極Ｔに巻回していくので、従来
技術のＤＰＭ方式と同様で巻線時間が短縮出来る。
ように、常に巻始めから巻終わりに至るまで隣接する電
機子コアＣの１２個の突極Ｔに巻回していくので、従来
技術のＤＰＭ方式と同様で巻線時間が短縮出来る。
【００１６】また、図３に示すように、電機子コアＣと
モータ駆動回路等を備えたベース基板Ｂの間に設けた絶
縁材のスペーサＥにからげ用ピンＤの一端を固定し、電
機子コアＣに巻回した電機子コイルＬの端末Ｌａをから
げ用ピンＤに巻付けている。
モータ駆動回路等を備えたベース基板Ｂの間に設けた絶
縁材のスペーサＥにからげ用ピンＤの一端を固定し、電
機子コアＣに巻回した電機子コイルＬの端末Ｌａをから
げ用ピンＤに巻付けている。
【００１７】そして、からげ用ピンＤの他端をベース基
板Ｂに形成した貫通孔Ｂａに嵌挿し、からげ用ピンＤと
電機子コアＣに対向する側のベース基板Ｂを半田Ｈで接
続している。このようにベース基板Ｂに貫通孔Ｂａを設
け、貫通孔Ｂａにからげ用ピンＤの他端を嵌挿してから
げ用ピンＤをベース基板Ｂに接触又は接近させたので、
半田付け（特にクリーム半田を使用し、リフローに通し
て半田付けする場合）が容易となる。
板Ｂに形成した貫通孔Ｂａに嵌挿し、からげ用ピンＤと
電機子コアＣに対向する側のベース基板Ｂを半田Ｈで接
続している。このようにベース基板Ｂに貫通孔Ｂａを設
け、貫通孔Ｂａにからげ用ピンＤの他端を嵌挿してから
げ用ピンＤをベース基板Ｂに接触又は接近させたので、
半田付け（特にクリーム半田を使用し、リフローに通し
て半田付けする場合）が容易となる。
【００１８】コイル端末切断回数は、図２に示すよう
に、ａから巻始めた時の１回と、ａで巻終った時の１回
の合計２回である。従来技術のＤＰＭ方式では、各相毎
に巻始めと巻終りの２回づつで、４相の場合には合計８
回となる。従って、コイル端末切断回数は、本発明では
従来技術のＤＰＭ方式の４分の１になる。
に、ａから巻始めた時の１回と、ａで巻終った時の１回
の合計２回である。従来技術のＤＰＭ方式では、各相毎
に巻始めと巻終りの２回づつで、４相の場合には合計８
回となる。従って、コイル端末切断回数は、本発明では
従来技術のＤＰＭ方式の４分の１になる。
【００１９】また、図４に示すように、４箇所の電機子
コイルＬの端末Ｌａの各相の端部ａ，ｂ，ｃ，ｄと４個
のスイッチング素子Ｑとの接続は、従来技術のブリッジ
結線方式と同様の結線で、常に巻始めから巻終わりに至
るまで隣接する電機子コアＣの１２個の突極Ｔに巻回し
ていくので、巻線の渡り時間を考慮する必要がない。
コイルＬの端末Ｌａの各相の端部ａ，ｂ，ｃ，ｄと４個
のスイッチング素子Ｑとの接続は、従来技術のブリッジ
結線方式と同様の結線で、常に巻始めから巻終わりに至
るまで隣接する電機子コアＣの１２個の突極Ｔに巻回し
ていくので、巻線の渡り時間を考慮する必要がない。
【００２０】このように本発明に係る４相直流コア有ブ
ラシレスモータは、従来技術のＤＰＭ方式とブリッジ結
線方式を組合せて夫々の長所を生かすことによって、夫
々の短所を補完し特有の効果を奏するように構成されて
いる。
ラシレスモータは、従来技術のＤＰＭ方式とブリッジ結
線方式を組合せて夫々の長所を生かすことによって、夫
々の短所を補完し特有の効果を奏するように構成されて
いる。
【００２１】例えば、コギングは、ＤＰＭ方式の採用に
より、従来の４相モータ（１８極−１２スロット）で８
２ｇｃｍｐ-ｐであるのが、本発明に係る４相直流コア
有ブラシレスモータ（１４極−１２スロット）では３ｇ
ｃｍｐ-ｐにまで低減することが出来る。
より、従来の４相モータ（１８極−１２スロット）で８
２ｇｃｍｐ-ｐであるのが、本発明に係る４相直流コア
有ブラシレスモータ（１４極−１２スロット）では３ｇ
ｃｍｐ-ｐにまで低減することが出来る。
【００２２】また、従来の４相モータ（１８極−１２ス
ロット）で最高トルクＴmax＝１００とすると、本発明
に係る４相直流コア有ブラシレスモータ（１４極−１２
スロットでブリッジ結線方式）では最高トルクＴmax＝
１３４となり、同一起動電流で効率が３４％アップす
る。
ロット）で最高トルクＴmax＝１００とすると、本発明
に係る４相直流コア有ブラシレスモータ（１４極−１２
スロットでブリッジ結線方式）では最高トルクＴmax＝
１３４となり、同一起動電流で効率が３４％アップす
る。
【００２３】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、Ｄ
ＰＭ方式を採用することにより、コギングが低減する。
また、ブリッジ結線方式を採用することにより、ホール
素子の積感度のばらつきによるコイル電流の流通角が変
化しない。
ＰＭ方式を採用することにより、コギングが低減する。
また、ブリッジ結線方式を採用することにより、ホール
素子の積感度のばらつきによるコイル電流の流通角が変
化しない。
【００２４】ＤＰＭ方式とブリッジ結線方式組合せるこ
とにより、トルクを発生するコイルが互いに１８０度反
対側に存在するので、トルク発生コイルの片寄りによる
振動をＤＰＭ方式の４相モータに比べて低減することが
出来る。また、ＤＰＭ方式とブリッジ結線方式組合せる
ことにより、効率の向上が図れる。
とにより、トルクを発生するコイルが互いに１８０度反
対側に存在するので、トルク発生コイルの片寄りによる
振動をＤＰＭ方式の４相モータに比べて低減することが
出来る。また、ＤＰＭ方式とブリッジ結線方式組合せる
ことにより、効率の向上が図れる。
【００２５】更に、巻線の渡り時間を考慮する必要がな
いと共に、コイル端末切断回数の低減により、工数削減
が図れる。
いと共に、コイル端末切断回数の低減により、工数削減
が図れる。
【図１】本発明に係る４相直流コア有ブラシレスモータ
の電機子部の断面図
の電機子部の断面図
【図２】本発明に係る４相直流コア有ブラシレスモータ
の電機子部の巻線展開図
の電機子部の巻線展開図
【図３】からげ用ピンの取付状態を示す断面図
【図４】電機子コイルとスイッチング素子との結線図
【図５】従来の４相直流コア有モータ（ＤＰＭ方式）の
電機子部の断面図
電機子部の断面図
【図６】従来の４相直流コア有モータ（ＤＰＭ方式）の
電機子部の巻線展開図
電機子部の巻線展開図
【図７】従来の４相直流コア有モータ（ブリッジ結線方
式）の電機子部の断面図
式）の電機子部の断面図
【図８】従来の４相直流コア有モータ（ブリッジ結線方
式）の電機子部の巻線展開図
式）の電機子部の巻線展開図
【図９】従来のからげ用ピンの取付状態を示す断面図
１〜１２…突極ナンバー、Ａ…電機子部、ａ，ｂ，ｃ，
ｄ…各相の電機子コイルの端部（接続点）、Ｂ…ベース
基板、Ｂａ…ベース基板の貫通孔、Ｃ…電機子コア、Ｄ
…からげ用ピン、Ｅ…スペーサ、Ｈ…半田、Ｌ…電機子
コイル、Ｌａ…電機子コイルの端末、Ｑ…スイッチング
素子、Ｓ…スロット、Ｔ…突極。
ｄ…各相の電機子コイルの端部（接続点）、Ｂ…ベース
基板、Ｂａ…ベース基板の貫通孔、Ｃ…電機子コア、Ｄ
…からげ用ピン、Ｅ…スペーサ、Ｈ…半田、Ｌ…電機子
コイル、Ｌａ…電機子コイルの端末、Ｑ…スイッチング
素子、Ｓ…スロット、Ｔ…突極。
Claims (1)
- 【請求項１】 等角度間隔にＮ，Ｓ極を交互に配したＰ
極の界磁磁極を有する界磁部と、Ｎ個の突極間のＮ個の
巻線用スロットに巻線を施したコアを有する電機子部か
ら成り、前記界磁部と電機子部のうちいずれか一方が他
方に対して回転自在と成された４相直流コア有ブラシレ
スモータにおいて、前記界磁磁極数Ｐと電機子コアスロ
ット数（突極数）Ｎとの組合せは、Ｐ＝４ｎ±２、Ｎ＝
４ｎ、（但し、ｎは２以上の整数）となるよう構成し、
しかも前記巻線は隣接したｎ個の前記突極に巻き方向を
反転させながら巻回して１つの相の巻線とし、１つの相
の巻終端と隣接した別の相の巻始め端とが１つの接続点
となり、合計４個の接続点を夫々スイッチング素子の一
端に接続したことを特徴とする４相直流コア有ブラシレ
スモータ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25643394A JP3244211B2 (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | ４相直流コア有ブラシレスモータ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25643394A JP3244211B2 (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | ４相直流コア有ブラシレスモータ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08126281A true JPH08126281A (ja) | 1996-05-17 |
| JP3244211B2 JP3244211B2 (ja) | 2002-01-07 |
Family
ID=17292599
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25643394A Expired - Fee Related JP3244211B2 (ja) | 1994-10-21 | 1994-10-21 | ４相直流コア有ブラシレスモータ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3244211B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6002189A (en) * | 1997-06-24 | 1999-12-14 | Victor Company Of Japan, Ltd. | Stator core and wire winding method for the same |
| JP2016201944A (ja) * | 2015-04-13 | 2016-12-01 | オークマ株式会社 | ステータおよびレゾルバ |
-
1994
- 1994-10-21 JP JP25643394A patent/JP3244211B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6002189A (en) * | 1997-06-24 | 1999-12-14 | Victor Company Of Japan, Ltd. | Stator core and wire winding method for the same |
| JP2016201944A (ja) * | 2015-04-13 | 2016-12-01 | オークマ株式会社 | ステータおよびレゾルバ |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3244211B2 (ja) | 2002-01-07 |
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