JPH08103635A - 排ガス浄化用触媒 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】高いＮＯｘ浄化率が得られる温度域を拡大する
とともに、ＮＯｘをさらに効率良く浄化できるようにす
る。 【構成】多孔質担体に触媒金属を担持してなる排ガス浄
化用触媒であって、排気ガス流に対する上流側には触媒
金属として銅が担持され、下流側には触媒金属として白
金が担持されていることを特徴とする。高温域における
ＮＯｘ浄化性能に優れた銅を上流側に、低温域における
ＮＯｘ浄化性能に優れた白金を下流側に担持すること
で、銅と白金の両方の作用が最大に発揮されると考えら
れ、低温から高温まで高いＮＯｘ浄化能を示す。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ディーゼルエンジンな
どから排出される排気ガスを浄化する排気ガス浄化用触
媒に関し、詳しくは、排気ガス中の一酸化炭素（ＣＯ）
や炭化水素（ＨＣ）を酸化するのに必要な量より過剰な
酸素が含まれている排気ガス中の、窒素酸化物（ＮＯ
ｘ）を効率よく浄化する排ガス浄化用触媒に関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、自動車の排気ガス浄化用触媒
として、ＣＯ及びＨＣの酸化とＮＯｘの還元とを同時に
行って排気ガスを浄化する三元触媒が用いられている。
このような触媒としては、例えばコージェライトなどの
耐熱性担体にγ−アルミナからなる担持層を形成し、そ
の担持層にＰｔ，Ｐｄ，Ｒｈなどの触媒貴金属を担持さ
せたものが広く知られている。

【０００３】ところで、このような排気ガス浄化用触媒
の浄化性能は、エンジンの空燃比（Ａ／Ｆ）によって大
きく異なる。すなわち、空燃比の大きい、つまり燃料濃
度が希薄なリーン側での運転では排気ガス中の酸素量が
多くなり、ＣＯやＨＣを浄化する酸化反応が活発である
反面、ＮＯｘを浄化する還元反応が不活発になる。逆に
空燃比の小さい、つまり燃料濃度が濃いリッチ側での運
転では排気ガス中の酸素量が少なくなり、酸化反応は不
活発となるが還元反応は活発になる。

【０００４】一方、自動車の走行において、市街地走行
の場合には加速・減速が頻繁に行われ、空燃比はストイ
キ（理論空燃比）近傍からリッチ状態までの範囲内で頻
繁に変化する。このような走行における低燃費化の要請
に応えるには、なるべく酸素過剰の混合気を供給するリ
ーン側での運転が必要となる。したがってリーン側での
運転時においてＮＯｘを十分に浄化できる触媒の開発が
望まれている。

【０００５】そこで特開平１−１３５５４１号公報や特
開平３−２３２５３３号公報には、ゼオライトに触媒貴
金属を担持した排気ガス浄化用触媒が開示されている。
この排気ガス浄化用触媒によれば、リーン雰囲気におけ
るＮＯｘ浄化性能に優れかつ耐熱性に優れているので、
高い浄化性能を長期間維持することができる。

【０００６】

【発明が解決しようとする課題】ところでゼオライトに
触媒貴金属を担持した排気ガス浄化用触媒においては、
ＮＯｘの還元反応の機構は明らかになっていないが、触
媒貴金属上でＮＯｘと排気ガスに含まれるＨＣとが反応
していると考えられる。しかしリーン雰囲気の排気ガス
では、排気ガス中のＨＣはその量自体が少なくかつ低分
子量であり、また多環化しているため還元力が不十分
で、これ以上のＮＯｘ浄化性能の向上は望めなかった。

【０００７】また触媒貴金属として一般に用いられる白
金は低温活性に優れるので、上記の従来の排ガス浄化用
触媒は低温域において高いＮＯｘ浄化率を示す。しかし
ながら上記公報に開示された排ガス浄化用触媒では、高
いＮＯｘ浄化率が得られる温度域（温度ウィンドウ）が
狭く、中温から高温域でＮＯｘ浄化率が低下するという
問題があった。

【０００８】本発明はこのような事情に鑑みてなされた
ものであり、高いＮＯｘ浄化率が得られる温度域を拡大
するとともに、ＮＯｘをさらに効率良く浄化できるよう
にすることを目的とする。

【０００９】

【課題を解決するための手段】第１発明の排ガス浄化用
触媒は、多孔質担体に触媒金属を担持してなる排ガス浄
化用触媒であって、排気ガス流に対する上流側には触媒
金属として銅が担持され、下流側には触媒金属として白
金が担持されていることを特徴とする。第２発明の排ガ
ス浄化用触媒は、上記第１発明の排ガス浄化用触媒にお
いて、銅が担持された上流側担体と白金が担持された下
流側担体の体積比は１：９〜２：３であることを特徴と
する。

【００１０】第３発明の排ガス浄化用触媒は、上記第１
発明の排ガス浄化用触媒において、軽油を還元剤として
用いる場合には、銅が担持された上流側担体はゼオライ
トβからなり、白金が担持された下流側担体はＹ型ゼオ
ライト及びモルデナイトから選ばれる少なくとも１種か
らなることを特徴とする。第４発明の排ガス浄化用触媒
は、上記第１発明の排ガス浄化用触媒において、プロパ
ンを還元剤として用いる場合には、銅が担持された上流
側担体はＺＳＭ−５から形成されるとともに白金が担持
された下流側担体はＹ型ゼオライト，アルミナ及びＺＳ
Ｍ−５から選ばれる少なくとも１種から形成されるか、
又は上流側担体及び下流側担体両方がゼオライトβから
形成されていることを特徴とする。

【００１１】また第５発明の排ガス浄化用触媒は、多孔
質モノリス担体に触媒金属を担持してなる排ガス浄化用
触媒であって、多孔質担体の排気ガス流通方向に直交す
る断面積をＳとし排気ガス流通方向の長さをＬとしたと
きＳ及びＬは下記数２式を満足することを特徴とする。

【００１２】

【数２】

【００１３】

【作用】第１発明の排ガス浄化用触媒を用いて排気ガス
を浄化する場合には、排気ガスは先ず銅と接触し次いで
白金と接触する。銅は高温域におけるＮＯｘ浄化性能に
優れ、白金は低温域におけるＮＯｘ浄化性能に優れてい
る。そして高温の排気ガスが先ず接触する上流側に銅が
担持されていることにより、銅と白金の両方の作用が最
大に発揮されると考えられ、低温から高温までの広い温
度域で高いＮＯｘ浄化率が観測される。

【００１４】上記第１発明の排ガス浄化用触媒の場合、
銅が担持された上流側担体と白金が担持された下流側担
体の体積比は１：９〜２：３とするのが望ましい。上流
側担体の体積がこれより小さくなると高温域のＮＯｘ浄
化率が低下し、上流側担体の体積がこれより大きくなる
と低温域のＮＯｘ浄化率が低下する。体積比がこの範囲
にあれば、理由は不明であるが、低温域から高温域まで
特に高いＮＯｘ浄化率が観測され、優れたＮＯｘ浄化性
能が発揮される。

【００１５】また上記第１発明の排ガス浄化用触媒を用
い、かつ還元剤として排気ガス中に軽油を添加する場合
には、銅が担持された上流側担体はゼオライトβから形
成し、白金が担持された下流側担体はＹ型ゼオライト及
びモルデナイトから選ばれる少なくとも１種から形成す
ることが望ましい。上流側担体における作用は不明であ
るが、下流側担体ではＹ型ゼオライト及びモルデナイト
は他のゼオライトに比べて細孔径が比較的大きいため、
鎖状で分子量が大きく単環である軽油の吸着性に優れ、
軽油がＮＯと反応しやすいＨＣに改質されるためＮＯｘ
浄化率が向上すると考えられる。したがって第３発明の
排ガス浄化用触媒では、低温から高温まで特に広い温度
域で高いＮＯｘ浄化率が観測され、優れたＮＯｘ浄化性
能が発揮される。

【００１６】さらに上記第１発明の排ガス浄化用触媒を
用い、かつ還元剤として排気ガス中にプロパンを添加す
る場合には、銅が担持された上流側担体はＺＳＭ−５か
ら形成し、白金が担持された下流側担体はＹ型ゼオライ
ト，アルミナ及びＺＳＭ−５から選ばれる少なくとも１
種から形成するか、又は上流側担体及び下流側担体両方
をゼオライトβから形成することが望ましい。こうする
ことにより理由は不明であるが、低温から高温まで特に
広い温度域で高いＮＯｘ浄化率が観測され、優れたＮＯ
ｘ浄化性能が発揮される。

【００１７】第５発明の排ガス浄化用触媒では、モノリ
ス担体の排気ガス流通方向に直交する断面積Ｓと排気ガ
ス流通方向の長さＬの関係を〔数１式〕で規定すること
により、理由は不明であるが、低温から高温まで特に広
い温度域で高いＮＯｘ浄化率が観測され、優れたＮＯｘ
浄化性能が発揮される。

【００１８】

【実施例】以下、実施例により具体的に説明する。 （実施例１）所定濃度の酢酸銅水溶液に所定量のゼオラ
イトβ粉末を浸漬して攪拌し、蒸発乾固後５００℃で１
時間焼成して、ゼオライトβにＣｕを担持させた。そし
て得られた粉末を常法によりペレット化し、Ｃｕを３重
量％担持した触媒Ａを調製した。

【００１９】一方、所定濃度のテトラアンミン白金水酸
塩（４価の白金アンミン）水溶液に所定量のゼオライト
β粉末を浸漬して攪拌し、蒸発乾固後２５０℃で１時間
焼成して、ゼオライトβにＰｔを担持させた。そして得
られた粉末を常法によりペレット化し、Ｐｔを１．６重
量％担持した触媒Ｂを調製した。次に上記触媒Ａと触媒
Ｂを、図１に示すようにそれぞれ２ｃｃずつ触媒容器１
に充填し、触媒Ａが排気ガス流の上流側に、触媒Ｂが下
流側になるように排気ガス流路に配置した。そして表１
に示す組成のモデルガスを７Ｌ／min の流量で流し、Ｎ
Ｏｘ浄化率を測定した。なお、モデルガスの入りガス温
度を１５０℃〜５００℃の間で種々変化させ、各温度に
おけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表２に示す。

【００２０】

【表１】 （比較例１）実施例１における触媒Ｂ(Pt)のみを触媒容
器１に４ｃｃ充填して、実施例１と同様にして各温度に
おけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表２に示す。 （比較例２）実施例１における触媒Ａ(Cu)のみを触媒容
器１に４ｃｃ充填して、実施例１と同様にして各温度に
おけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表２に示す。 （比較例３）触媒Ｂ(Pt)が排気ガス流の上流側に、触媒
Ａ(Cu)が下流側になるように触媒容器１に充填したこと
以外は実施例１と同様である。そして実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表
２に示す。 （比較例４）所定濃度のテトラアンミンパラジウム水酸
塩（４価のパラジウムアンミン）水溶液に所定量のゼオ
ライトβ粉末を浸漬して攪拌し、蒸発乾固後２５０℃で
１時間焼成して、ゼオライトβにＰｄを担持させた。そ
して得られた粉末を常法によりペレット化し、Ｐｄを
７．７重量％担持した触媒Ｃを調製した。

【００２１】次に上記触媒Ｃ(Pd)と触媒Ｂ(Pt)を、それ
ぞれ２ｃｃずつ触媒容器１に充填し、触媒Ｃ(Pd)が排気
ガス流の上流側に、触媒Ｂ(Pt)が下流側になるように排
気ガス流路に配置した。そして実施例１と同様にして各
温度におけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表２に示
す。 （比較例５）触媒Ｂ(Pt)が排気ガス流の上流側に、触媒
Ｃ(Pd)が下流側になるように触媒容器１に充填したこと
以外は実施例１と同様である。そして実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表
２に示す。 （比較例６）触媒Ｃ(Pd)のみを触媒容器１に４ｃｃ充填
して、実施例１と同様にして各温度におけるＮＯｘ浄化
率を測定した。結果を表２に示す。 （比較例７）所定濃度のヘキサアンミンロジウム水酸塩
（６価のロジウムアンミン）水溶液に所定量のゼオライ
トβ粉末を浸漬して攪拌し、蒸発乾固後２５０℃で１時
間焼成して、ゼオライトβにＲｈを担持させた。そして
得られた粉末を常法によりペレット化し、Ｒｈを１．６
重量％担持した触媒Ｄを調製した。

【００２２】次に上記触媒Ｄ(Rh)と触媒Ｂ(Pt)を、それ
ぞれ２ｃｃずつ触媒容器１に充填し、触媒Ｄ(Rh)が排気
ガス流の上流側に、触媒Ｂ(Pt)が下流側になるように排
気ガス流路に配置した。そして実施例１と同様にして各
温度におけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表２に示
す。 （比較例８）触媒Ｂ(Pt)が排気ガス流の上流側に、触媒
Ｄ(Rh)が下流側になるように触媒容器１に充填したこと
以外は実施例１と同様である。そして実施例１と同様に
して各温度におけるＮＯｘ浄化率を測定した。結果を表
２に示す。 （比較例９）触媒Ｄ(Rh)のみを触媒容器１に４ｃｃ充填
して、実施例１と同様にして各温度におけるＮＯｘ浄化
率を測定した。結果を表２に示す。

【００２３】なお、得られた測定値からＮＯｘ浄化率が
１５％以上である温度幅（ＮＯｘ浄化率が１５％以上で
ある最高温度と最低温度の差）を実施例及び比較例それ
ぞれの触媒について計算し、ウィンドウ幅として表２に
示す。

【００２４】

【表２】

【００２５】（評価）表２より、上流側にＣｕを担持し
下流側にＰｔを担持した実施例１の排ガス浄化用触媒
は、他の比較例の排ガス浄化用触媒に比べてウィンドウ
幅が広く、低温域から高温域まで幅広い温度範囲で高い
ＮＯｘ浄化率が観測され、ＮＯｘ浄化性能に優れている
ことが明らかである。

【００２６】なお、本実施例では多孔質担体としてゼオ
ライトβを用いたが、第１発明の排ガス浄化用触媒では
多孔質担体はゼオライトβに限らず、Ｙ型ゼオライトや
ＺＳＭ−５などの他のゼオライト、あるいは従来用いら
れているアルミナ、シリカ、チタニアなどの担体から一
種又は複数種選んで用いることができる。また担体形状
もペレット担体ばかりでなくモノリス担体も用いること
ができ、Ｃｕ及びＰｔの担持量も目的に応じて種々選択
できる。 （実施例２）コージェライト質モノリスハニカム担体基
材を純水に浸漬し、余分な水分を吹き払った後、ゼオラ
イトβと水からなるスラリーに浸漬した。そして余分な
スラリーを吹き払い、１００℃で３時間乾燥後３００℃
で１．５時間焼成した。この操作を３回繰り返し、さら
に５００℃で３時間焼成してゼオライトβ層を形成し
た。ゼオライトβ層はハニカム担体１Ｌ当たり２００ｇ
形成された。

【００２７】次にゼオライトβ層をもつハニカム担体を
酢酸銅水溶液に１０時間浸漬し、引き上げて余分な水滴
を吹き払った後、２５０℃で１時間乾燥して触媒Ｅを調
製した。触媒ＥのＣｕの担持量はゼオライトβ層に対し
て３重量％である。一方、Ｙ型ゼオライト１００重量部
に純水９０重量部を混合してスラリーを調製した。次
に、上記と同様のハニカム担体を純水に浸漬し、余分な
水分を吹き払った後、このスラリーに浸漬した。そして
余分なスラリーを吹き払い、１００℃で３時間乾燥後３
００℃で１．５時間焼成した。この操作を３回繰り返
し、さらに５００℃で３時間焼成してＹ型ゼオライト層
を形成した。Ｙ型ゼオライト層は、ハニカム担体１Ｌ当
たり１２０ｇ形成された。

【００２８】次にＹ型ゼオライト層をもつハニカム担体
を４価の白金アンミン水溶液に２４時間浸漬し、引き上
げて余分な溶液を吹き払った後、２５０℃で１時間乾燥
して触媒Ｆを調製した。触媒ＦのＰｔの担持量はＹ型ゼ
オライト層に対して１．６重量％である。この触媒Ｅ(C
u)と触媒Ｆ(Pt)を、図３に示すように全体の体積を１と
した場合に触媒Ｆ(Pt)の体積（ｘ）が０〜１の範囲とな
るように、かつ全体の容積が約１．７Ｌになるように各
種長さで組合わせ、触媒Ｅが上流側で触媒Ｆが下流側と
なるように図２に示す評価装置に装着した。

【００２９】そして、それぞれの体積比で触媒Ｅ(Cu)と
触媒Ｆ(Pt)が組み合わされた排ガス浄化用触媒につい
て、排気量２．４Ｌのディーゼルエンジン２からの排気
ガスに軽油を炭素換算濃度で１０００ｐｐｍＣとなるよ
うに添加して流し、入りガス温度を１５０〜４５０℃の
範囲で変化させてそれぞれのＮＯｘ浄化率を測定した。
結果を図４に示す。 （比較例10）実施例２と同様のハニカム担体を純水に浸
漬し、余分な水分を吹き払った後、ＺＳＭ−５と水から
なるスラリーに浸漬した。そして余分なスラリーを吹き
払い、１００℃で３時間乾燥後３００℃で１．５時間焼
成した。この操作を３回繰り返し、さらに５００℃で３
時間焼成してＺＳＭ−５層を形成した。ＺＳＭ−５層は
ハニカム担体１Ｌ当たり１２０ｇ形成された。

【００３０】次にＺＳＭ−５層をもつハニカム担体をテ
トラアンミン白金水酸塩（４価の白金アンミン）水溶液
に１０時間浸漬し、引き上げて余分な水滴を吹き払った
後、２５０℃で１時間乾燥して触媒Ｇを調製した。触媒
ＧのＰｔの担持量はＺＳＭ−５層に対して１．６重量％
である。一方、ＺＳＭ−５層をもつハニカム担体を硝酸
ロジウム水溶液に１０時間浸漬し、引き上げて余分な水
滴を吹き払った後、２５０℃で１時間乾燥して触媒Ｈを
調製した。触媒ＨのＲｈの担持量はＺＳＭ−５層に対し
て１．６重量％である。

【００３１】この触媒Ｇ(Pt)と触媒Ｈ(Rh)を、図４に示
すように全体の体積を１とした場合に触媒Ｇ(Pt)の体積
（ｘ）が０〜１の範囲となるように、かつ全体の容積が
約１．７Ｌになるように各種長さで組合わせ、触媒Ｈ(R
h)が上流側で触媒Ｇ(Pt)が下流側となるように図２に示
す評価装置に装着した。そして実施例２と同様にしてＮ
Ｏｘ浄化率を測定し、結果を図４に示す。 （比較例11）実施例２と同様のＹ型ゼオライト層をもつ
ハニカム担体をテトラアンミンパラジウム水酸塩（４価
のパラジウムアンミン）水溶液に１０時間浸漬し、引き
上げて余分な水滴を吹き払った後、２５０℃で１時間乾
燥して触媒Ｉを調製した。触媒ＩのＰｄの担持量はＹ型
ゼオライト層に対して７．７重量％である。

【００３２】触媒Ｆ(Pt)と触媒Ｉ(Pd)を、図５に示すよ
うに全体の体積を１とした場合に触媒Ｆ(Pt)の体積
（ｘ）が０〜１の範囲となるように、かつ全体の容積が
約１．７Ｌになるように各種長さで組合わせ、触媒Ｉ(P
d)が上流側で触媒Ｆ(Pt)が下流側となるように図２に示
す評価装置に装着した。そして実施例２と同様にしてＮ
Ｏｘ浄化率を測定し、結果を図５に示す。 （評価）図３より、上流側の触媒Ｅ(Cu)と下流側の触媒
Ｆ(Pt)の体積比が１：９〜２：３の範囲であれば、低温
域から高温域まで安定して高いＮＯｘ浄化率を示してい
ることがわかる。そして触媒Ｅ(Cu)の体積比が上記範囲
より小さくなると高温域のＮＯｘ浄化率が低下し、触媒
Ｅ(Cu)の体積比が上記範囲より大きくなると低温域のＮ
Ｏｘ浄化率が低下することもわかる。

【００３３】しかし図４に示す比較例10の触媒では、上
流側にＣｕの代わりにＲｈを担持しているために高温域
におけるＮＯｘ浄化率が低く、図５に示す比較例11の触
媒では、上流側にＣｕの代わりにＰｄを担持しているた
めに中温域及び高温域におけるＮＯｘ浄化率が低い。以
上より、上流側にＣｕを担持するとともに下流側にＰｔ
を担持し、かつ上流側の触媒Ｅ(Cu)と下流側の触媒Ｆ(P
t)の体積比が１：９〜２：３の範囲であれば、低温域か
ら高温域まで特に安定して高いＮＯｘ浄化率が得られる
ことが明らかである。 （実施例３）触媒Ｅ(Cu)と触媒Ｆ(Pt)を、体積比が１：
３となるようにし、かつ全容積が１．７Ｌとなるように
組合せ、触媒Ｅ(Cu)が上流側で触媒Ｆ(Pt)が下流側とな
るようにしてNO.1の触媒を調製した。

【００３４】また実施例２と同様のハニカム担体基材に
表３及び表４に示す各種多孔質担体層を同様に形成し、
さらに同様にしてＣｕ又はＰｔを担持させた触媒を用
い、体積比が１：３となるようにしかつ全容積が１．７
Ｌとなるように組合せ、Ｃｕ担持触媒が上流側でＰｔ担
持触媒が下流側となるようにしてNO.2〜NO.9の触媒をそ
れぞれ調製した。

【００３５】それぞれの触媒は図２の評価装置に設置さ
れ、軽油又はプロパンを１０００ｐｐｍＣ添加して、入
りガス温度１５０℃〜５００℃の範囲でＮＯｘ浄化率を
測定した。結果を表３及び表４に示す。また得られた測
定値からＮＯｘ浄化率が１５％以上である温度幅（ＮＯ
ｘ浄化率が１５％以上である最高温度と最低温度の差）
をそれぞれの触媒について計算し、ウィンドウ幅として
表３及び表４に示す。

【００３６】

【表３】

【００３７】

【表４】

【００３８】（評価）表３より、還元剤として軽油を用
いた場合には、上流側がゼオライトβ担体であって下流
側がＹ型ゼオライト又はモルデナイトの場合に、ウィン
ドウ幅が３４０℃と極めて広くなっていることが分か
る。一方、還元剤としてプロパンを用いた場合には、表
４より上流側がＺＳＭ−５担体であって下流側がＹ型ゼ
オライト担体，アルミナ担体又はモルデナイト担体の場
合と、上流側と下流側両方ともゼオライトβ担体の場合
に、ウィンドウ幅が３４０℃以上と極めて広くなってい
ることが分かる。 （実施例４）表５に示す各種寸法のコージェライト質モ
ノリスハニカム担体基材（容積約３．３Ｌ）を用意し、
実施例２と同様にしてγ−アルミナ層を形成した。そし
て実施例２と同様にしてＰｔをγ−アルミナ層に対して
１．６重量％担持させ、NO.10 〜NO.15 の５種類の触媒
を調製した。なお表５中、Ｓは排気ガス流通方向に直交
する担体基材の断面面積、Ｌは排気ガス流通方向の担体
基材の長さ、Ｖは担体基材の容積をそれぞれ示す。

【００３９】それぞれの触媒を図２の評価装置（但しエ
ンジン排気量が４．２Ｌ）に配置し、入りガス温度２０
０℃〜４００℃の範囲で軽油を１０００ｐｐｍＣ添加し
ながら排気ガスを流し、ＮＯｘ浄化率を測定した。結果
を図６に示す。また得られた測定値からＮＯｘ浄化率が
１５％以上である温度幅（ＮＯｘ浄化率が１５％以上で
ある最高温度と最低温度の差）をそれぞれの触媒につい
て計算し、ウィンドウ幅として表５に示す。

【００４０】

【表５】 （評価）表５及び図６より、ハニカム体の断面積Ｓ（ガ
ス流れ方向と直交する断面）とガス流れ方向の長さＬの
関係が〔数１〕式を満たす場合にＮＯｘ浄化率のウィン
ドウ幅が広く、〔数１〕式を満たさない場合にはウィン
ドウ幅が５５℃以下となって狭いことが明らかである。

【００４１】

【発明の効果】すなわち本発明の排ガス浄化用触媒によ
れば、低温域から高温域まで高いＮＯｘ浄化率を示し、
ウィンドウ幅が広くＮＯｘ浄化性能に極めて優れてい
る。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例において触媒容器中のペレッ
ト触媒の充填状況を示す説明図である。

【図２】本発明の一実施例で用いられた評価装置の構成
説明図である。

【図３】本発明の一実施例の排ガス浄化用触媒における
入りガス温度とＮＯｘ浄化率の関係を示すグラフであ
る。

【図４】本発明の一比較例の排ガス浄化用触媒における
入りガス温度とＮＯｘ浄化率の関係を示すグラフであ
る。

【図５】本発明の一比較例の排ガス浄化用触媒における
入りガス温度とＮＯｘ浄化率の関係を示すグラフであ
る。

【図６】本発明の一実施例の排ガス浄化用触媒における
入りガス温度とＮＯｘ浄化率の関係を示すグラフであ
る。

【符号の説明】

１：触媒容器 ２：エンジン

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁶ 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｂ０１Ｊ 29/46 ＺＡＢ Ａ 29/76 ＺＡＢ Ａ 29/80 ＺＡＢ Ａ Ｂ０１Ｄ 53/36 １０３ Ｂ

Claims (5)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 多孔質担体に触媒金属を担持してなる排
   ガス浄化用触媒であって、排気ガス流に対する上流側に
   は該触媒金属として銅が担持され、下流側には該触媒金
   属として白金が担持されていることを特徴とする排ガス
   浄化用触媒。
2. 【請求項２】 銅が担持された上流側担体と白金が担持
   された下流側担体の体積比は１：９〜２：３であること
   を特徴とする請求項１記載の排ガス浄化用触媒。
3. 【請求項３】 軽油を還元剤として用いる場合には、銅
   が担持された上流側担体はゼオライトβからなり、白金
   が担持された下流側担体はＹ型ゼオライト及びモルデナ
   イトから選ばれる少なくとも１種からなることを特徴と
   する請求項１記載の排ガス浄化用触媒。
4. 【請求項４】 プロパンを還元剤として用いる場合に
   は、銅が担持された上流側担体はＺＳＭ−５から形成さ
   れるとともに白金が担持された下流側担体はＹ型ゼオラ
   イト，アルミナ及びＺＳＭ−５から選ばれる少なくとも
   １種から形成されるか、又は該上流側担体及び該下流側
   担体両方がゼオライトβから形成されていることを特徴
   とする請求項１記載の排ガス浄化用触媒。
5. 【請求項５】 多孔質モノリス担体に触媒金属を担持し
   てなる排ガス浄化用触媒であって、該多孔質担体の排気
   ガス流通方向に直交する断面積をＳとし排気ガス流通方
   向の長さをＬとしたときＳ及びＬは下記数１式を満足す
   ることを特徴とする排ガス浄化用触媒。 【数１】