JPH0798353A - 短絡故障点標定方法 - Google Patents
短絡故障点標定方法Info
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- JPH0798353A JPH0798353A JP24248393A JP24248393A JPH0798353A JP H0798353 A JPH0798353 A JP H0798353A JP 24248393 A JP24248393 A JP 24248393A JP 24248393 A JP24248393 A JP 24248393A JP H0798353 A JPH0798353 A JP H0798353A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】２個の送電端を有し、１送電端でのみ電圧・電
流を監視する３端子単回線送電線における短絡故障点を
標定する場合において、故障点が分岐点より遠くにあっ
ても、故障点を正確に標定することができる方法を提供
する。 【構成】電源の接続されていない区間ＴＣの単位長当た
りの正相インピーダンスｚ3 に １＋Ｚ1 ／Ｚ2 （ただし、Ｚ1 は電圧・電流を監視している送電端Ａの
電源から分岐点Ｔまでの正相インピーダンス、Ｚ2 は電
圧・電流を監視していない送電端Ｂの電源から分岐点Ｔ
までの正相インピーダンスである）をかけた値を前記電
源の接続されていない区間ＴＣの単位長当たりの正相イ
ンピーダンスとみなして、短絡故障点を標定する。
流を監視する３端子単回線送電線における短絡故障点を
標定する場合において、故障点が分岐点より遠くにあっ
ても、故障点を正確に標定することができる方法を提供
する。 【構成】電源の接続されていない区間ＴＣの単位長当た
りの正相インピーダンスｚ3 に １＋Ｚ1 ／Ｚ2 （ただし、Ｚ1 は電圧・電流を監視している送電端Ａの
電源から分岐点Ｔまでの正相インピーダンス、Ｚ2 は電
圧・電流を監視していない送電端Ｂの電源から分岐点Ｔ
までの正相インピーダンスである）をかけた値を前記電
源の接続されていない区間ＴＣの単位長当たりの正相イ
ンピーダンスとみなして、短絡故障点を標定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、２個の送電端を有する
３端子単回線送電線における短絡故障点の標定方法に関
する。ここにおいて「単回線送電線」とは、当初から単
回線として設定されたものでもよく、並行２回線送電線
の一方が故障して単回線運用されているものであっても
よい。
３端子単回線送電線における短絡故障点の標定方法に関
する。ここにおいて「単回線送電線」とは、当初から単
回線として設定されたものでもよく、並行２回線送電線
の一方が故障して単回線運用されているものであっても
よい。
【０００２】
【従来の技術】変電所間の送電線は、建造物内で保守管
理されている変電所等と比較して、外部に起因する故障
（雷撃による絶縁破壊、あるいは鳥や樹木の接触等）が
不可避である。故障発生時には、故障点探索作業が伴う
が、特に山間部における故障点探索は非常に困難な場合
がある。
理されている変電所等と比較して、外部に起因する故障
（雷撃による絶縁破壊、あるいは鳥や樹木の接触等）が
不可避である。故障発生時には、故障点探索作業が伴う
が、特に山間部における故障点探索は非常に困難な場合
がある。
【０００３】そこで、故障点の位置、範囲を予め計算で
特定（標定）しておけば、その範囲内で故障点を探索す
ればよく、作業の効率化につながる。従来から３端子単
回線送電線における短絡故障点の標定方法として、キル
ヒホッフの法則を使用する方法が周知である。この方法
は、送電端の電圧、電流、線路のインピーダンスから、
故障点を特定する方法である。この方法を、３端子単回
線送電線を例にとって、ａ−ｂ相間短絡故障が発生した
場合について説明する。
特定（標定）しておけば、その範囲内で故障点を探索す
ればよく、作業の効率化につながる。従来から３端子単
回線送電線における短絡故障点の標定方法として、キル
ヒホッフの法則を使用する方法が周知である。この方法
は、送電端の電圧、電流、線路のインピーダンスから、
故障点を特定する方法である。この方法を、３端子単回
線送電線を例にとって、ａ−ｂ相間短絡故障が発生した
場合について説明する。
【０００４】図１に示すように、各端をＡ端、Ｂ端、Ｃ
端とし、分岐点をＴとする。送電端Ａには電源が接続さ
れ、送電端Ｂにも電源が接続されているとする。故障は
区間ＴＣで発生したとする。 ｄ1 ；送電端Ａから分岐点Ｔまでの距離、 ｄ2 ；送電端Ｂから分岐点Ｔまでの距離、 ｘ；分岐点Ｔから故障点Ｆまでの距離、 Ｖab；送電端Ａにおける線間電圧、 Ｉab；送電端Ａにおける線間電流、 Ｖab′；送電端Ｂにおける線間電圧（Ｖabに等しい）、 Ｉab′；送電端Ｂにおける線間電流、 ｚ1 ；区間ＡＴの単位長当たりの線路正相インピーダン
ス ｚ2 ；区間ＢＴの単位長当たりの線路正相インピーダン
ス ｚ3 ；区間ＴＣの単位長当たりの線路正相インピーダン
ス とする。ｘ，Ｉab′は未知の値である。なお、この明細
書において、表記Ｖ，Ｉ，ｚは、それぞれベクトルを表
わすものとする。
端とし、分岐点をＴとする。送電端Ａには電源が接続さ
れ、送電端Ｂにも電源が接続されているとする。故障は
区間ＴＣで発生したとする。 ｄ1 ；送電端Ａから分岐点Ｔまでの距離、 ｄ2 ；送電端Ｂから分岐点Ｔまでの距離、 ｘ；分岐点Ｔから故障点Ｆまでの距離、 Ｖab；送電端Ａにおける線間電圧、 Ｉab；送電端Ａにおける線間電流、 Ｖab′；送電端Ｂにおける線間電圧（Ｖabに等しい）、 Ｉab′；送電端Ｂにおける線間電流、 ｚ1 ；区間ＡＴの単位長当たりの線路正相インピーダン
ス ｚ2 ；区間ＢＴの単位長当たりの線路正相インピーダン
ス ｚ3 ；区間ＴＣの単位長当たりの線路正相インピーダン
ス とする。ｘ，Ｉab′は未知の値である。なお、この明細
書において、表記Ｖ，Ｉ，ｚは、それぞれベクトルを表
わすものとする。
【０００５】図１の回路で、キルヒホッフの法則を適用
すると次のようになる。区間ＴＣを流れる線間電流は、 Ｉab＋Ｉab′ となる。故障点における線間電圧は０であるから、送電
端Ａにおける線間電圧Ｖ abは、 Ｖab＝ｄ1 ｚ1 Ｉab＋ｘｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） と表される。ｘを求めると、 ｘ＝（Ｖab−ｄ1 ｚ1 Ｉab）／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）×Ｉab／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） (1) と表される。
すると次のようになる。区間ＴＣを流れる線間電流は、 Ｉab＋Ｉab′ となる。故障点における線間電圧は０であるから、送電
端Ａにおける線間電圧Ｖ abは、 Ｖab＝ｄ1 ｚ1 Ｉab＋ｘｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） と表される。ｘを求めると、 ｘ＝（Ｖab−ｄ1 ｚ1 Ｉab）／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）×Ｉab／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） (1) と表される。
【０００６】ここで、もし送電端Ｂに電源がなかったと
すると、故障電流を供給しないため、 Ｉab′＝０ となり、(1) 式は、Ａ端での測定量と既知の定数のみで
表されるから、故障点の距離ｘを解くことができる。
すると、故障電流を供給しないため、 Ｉab′＝０ となり、(1) 式は、Ａ端での測定量と既知の定数のみで
表されるから、故障点の距離ｘを解くことができる。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】ところが、送電端Ｂに
電源があるために、(1) 式の右辺第２項のＩab′が誤差
として現れる。図５は、区間ＡＴ，ＴＣ間で短絡故障が
起こったときの、(1) 式に従って求めた標定値ｘのグラ
フである。送電端Ａから分岐点Ｔまでの故障ならば正確
に求めることができるが、分岐点Ｔを超えると、前記の
誤差が現れて、故障点は実際よりも遠く見積もられてし
まう。
電源があるために、(1) 式の右辺第２項のＩab′が誤差
として現れる。図５は、区間ＡＴ，ＴＣ間で短絡故障が
起こったときの、(1) 式に従って求めた標定値ｘのグラ
フである。送電端Ａから分岐点Ｔまでの故障ならば正確
に求めることができるが、分岐点Ｔを超えると、前記の
誤差が現れて、故障点は実際よりも遠く見積もられてし
まう。
【０００８】このため、故障点探索の範囲を広くとらな
ければならなくなり、故障点の探索作業にかかる労力は
倍加する。本発明は、前記の問題に鑑みてなされたもの
であり、２個の送電端を有し、１送電端でのみ電圧・電
流を監視する３端子単回線送電線における短絡故障点を
標定する場合において、故障点が分岐点より遠くにあっ
ても、故障点を正確に標定することができる方法を提供
することを目的とする。
ければならなくなり、故障点の探索作業にかかる労力は
倍加する。本発明は、前記の問題に鑑みてなされたもの
であり、２個の送電端を有し、１送電端でのみ電圧・電
流を監視する３端子単回線送電線における短絡故障点を
標定する場合において、故障点が分岐点より遠くにあっ
ても、故障点を正確に標定することができる方法を提供
することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明の方法は、電源の
接続されていない区間での短絡故障点を標定する場合
に、前記電源の接続されていない区間の単位長当たりの
正相インピーダンスｚ3に １＋Ｚ1 ／Ｚ2 （ただし、Ｚ1 は電圧・電流を監視している送電端の電
源から分岐点までの正相インピーダンス、Ｚ2 は電圧・
電流を監視していない送電端の電源から分岐点までの正
相インピーダンスである）をかけた値 ｚ3 （１＋Ｚ1 ／Ｚ2 ） を前記電源の接続されていない区間の単位長当たりの正
相インピーダンスとみなして、短絡故障点を標定する方
法である。
接続されていない区間での短絡故障点を標定する場合
に、前記電源の接続されていない区間の単位長当たりの
正相インピーダンスｚ3に １＋Ｚ1 ／Ｚ2 （ただし、Ｚ1 は電圧・電流を監視している送電端の電
源から分岐点までの正相インピーダンス、Ｚ2 は電圧・
電流を監視していない送電端の電源から分岐点までの正
相インピーダンスである）をかけた値 ｚ3 （１＋Ｚ1 ／Ｚ2 ） を前記電源の接続されていない区間の単位長当たりの正
相インピーダンスとみなして、短絡故障点を標定する方
法である。
【００１０】
【作用】図１を参照しながら説明する。図１は発明の適
用対象である，２個の送電端Ａ，Ｂと１個の受電端Ｃを
有し、１送電端Ａでのみ電圧・電流を監視する３端子単
回線送電線を示している。送電端Ａと分岐点Ｔとの間の
距離はｄ1 、送電端Ｂと分岐点Ｔとの間の距離はｄ2 と
する。回線の単位長当たりの正相インピーダンスは送電
端Ａと分岐点Ｔとの間はｚ1 、送電端Ｂと分岐点Ｔとの
間はｚ2 、分岐点Ｔと受電端Ｃとの間はｚ 3 とする。
用対象である，２個の送電端Ａ，Ｂと１個の受電端Ｃを
有し、１送電端Ａでのみ電圧・電流を監視する３端子単
回線送電線を示している。送電端Ａと分岐点Ｔとの間の
距離はｄ1 、送電端Ｂと分岐点Ｔとの間の距離はｄ2 と
する。回線の単位長当たりの正相インピーダンスは送電
端Ａと分岐点Ｔとの間はｚ1 、送電端Ｂと分岐点Ｔとの
間はｚ2 、分岐点Ｔと受電端Ｃとの間はｚ 3 とする。
【００１１】送電端Ａの線間電圧はＶab、送電端Ｂの線
間電圧はＶab′とする。送電端Ａから線間電流Ｉabが流
れ出し、送電端Ｂには線間電流Ｉab′が流れ出すものと
する。分岐点Ｔと故障点との距離ｘを求めると、距離ｘ
は、＜従来の技術＞で説明したとおり、 ｘ＝（Ｖab−ｄ1 ｚ1 Ｉab）／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）×Ｉab／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） (2) と表される。
間電圧はＶab′とする。送電端Ａから線間電流Ｉabが流
れ出し、送電端Ｂには線間電流Ｉab′が流れ出すものと
する。分岐点Ｔと故障点との距離ｘを求めると、距離ｘ
は、＜従来の技術＞で説明したとおり、 ｘ＝（Ｖab−ｄ1 ｚ1 Ｉab）／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）×Ｉab／ｚ3 （Ｉab＋Ｉab′） (2) と表される。
【００１２】ここで、送電端Ａにおけるユーザは、送電
端Ｂから流れる線間電流Ｉab′を知らないので、端子Ｂ
に電源がないものとした通常の式（(2) 式でＩab′＝０
とおいた式） ｘ＝（Ｖab−ｄ1 ｚ1 Ｉab）／ｚ3 Ｉab ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）／ｚ3 (3) を使って故障点を求めようとする。
端Ｂから流れる線間電流Ｉab′を知らないので、端子Ｂ
に電源がないものとした通常の式（(2) 式でＩab′＝０
とおいた式） ｘ＝（Ｖab−ｄ1 ｚ1 Ｉab）／ｚ3 Ｉab ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）／ｚ3 (3) を使って故障点を求めようとする。
【００１３】そこで本発明では、(3) 式を使用できるよ
うに分岐点Ｔと受電端Ｃとの間の単位長当たりの正相イ
ンピーダンスを変換する。その方法は、送電端ＡとＢを
仮想的に結んで図３のような等価回路を考える（このよ
うな等価回路が成り立つのは、送電端Ｂにおける線間電
圧Ｖab′と送電端Ａにおける線間電圧Ｖab とが等しい
からである）。この等価回路では、故障電流をＩf とす
ると、次の式が成立する。
うに分岐点Ｔと受電端Ｃとの間の単位長当たりの正相イ
ンピーダンスを変換する。その方法は、送電端ＡとＢを
仮想的に結んで図３のような等価回路を考える（このよ
うな等価回路が成り立つのは、送電端Ｂにおける線間電
圧Ｖab′と送電端Ａにおける線間電圧Ｖab とが等しい
からである）。この等価回路では、故障電流をＩf とす
ると、次の式が成立する。
【００１４】ｄ1 ｚ1 Ｉab＝ｄ2 ｚ2 Ｉab′ Ｉf ＝Ｉab＋Ｉab′ これらの２つの式から、 Ｉf ＝Ｉab＋Ｉab′＝（１＋ｄ1 ｚ1 ／ｄ2 ｚ2 ）Ｉab (4) が成立する。この(4) 式の １＋ｄ1 ｚ1 ／ｄ2 ｚ2 ＝Ｒ は、区間ＡＴを流れる電流と区間ＴＣを流れる電流の比
である。そこで、区間ＴＣの単位長当たりの正相インピ
ーダンスｚ3 を、この比Ｒを用いて次のように換算す
る。
である。そこで、区間ＴＣの単位長当たりの正相インピ
ーダンスｚ3 を、この比Ｒを用いて次のように換算す
る。
【００１５】 ｚ3 ′＝Ｒｚ3 ＝（１＋ｄ1 ｚ1 ／ｄ2 ｚ2 ）ｚ3 (5) この換算後のｚ3 ′で、(3) 式のｚ3 を置き換えると、 ｘ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）／ｚ3 ′ ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）／（１＋ｄ1 ｚ1 ／ｄ2 ｚ2 ）ｚ3 (6) となる。この(6) 式と(2) 式が同じ式であることは、
(4) 式を考慮すれば分かる。
(4) 式を考慮すれば分かる。
【００１６】したがって、(5) 式に従って区間ＴＣの単
位長当たりの正相インピーダンスを整定すれば、電圧・
電流を監視する端以外の端に送電端を有する場合でも、
故障点の位置を正確に測定できる。
位長当たりの正相インピーダンスを整定すれば、電圧・
電流を監視する端以外の端に送電端を有する場合でも、
故障点の位置を正確に測定できる。
【００１７】
【実施例】以下、この発明の故障点標定方法を添付図面
に基いて詳細に説明する。なお、前述した図１と共通す
るものについて同じ符号を使用する。図４は一般的な３
端子単回線送電線、及びこの発明に係る故障点標定方法
に適用されるフォルトロケータを示す図であり、３端子
単回線送電線（以下３端子系と略称する）Ｌは、送電端
Ａ側に高抵抗Ｒにより接地された電源ＴＲ1 を配置し、
送電端Ｂ側に電源ＴＲ2 、受電端Ｃ側に負荷ＬＢを配置
している。フォルトロケータ３は送電端Ａ側に配置され
ている。Ｒ1 ，Ｒ2 はそれぞれ電源ＴＲ1 ，電源ＴＲ2
の接続抵抗である。
に基いて詳細に説明する。なお、前述した図１と共通す
るものについて同じ符号を使用する。図４は一般的な３
端子単回線送電線、及びこの発明に係る故障点標定方法
に適用されるフォルトロケータを示す図であり、３端子
単回線送電線（以下３端子系と略称する）Ｌは、送電端
Ａ側に高抵抗Ｒにより接地された電源ＴＲ1 を配置し、
送電端Ｂ側に電源ＴＲ2 、受電端Ｃ側に負荷ＬＢを配置
している。フォルトロケータ３は送電端Ａ側に配置され
ている。Ｒ1 ，Ｒ2 はそれぞれ電源ＴＲ1 ，電源ＴＲ2
の接続抵抗である。
【００１８】上記３端子系Ｌには、送電端Ａ側における
回線のａ相、ｂ相及びｃ相に接続される変流器ＣＴ１
ａ，１ｂ，１ｃと、及び送電端Ａ側の母線に接続され、
線間電圧を検出するトランス２とが接続されている。フ
ォルトロケータ３は、図５に示すように、読み取った各
相電圧・電流を所定レベルの電圧信号に変換する補助ト
ランス１１、補助トランス１１で変換された電圧信号を
所定電気角（例えば30度）ごとにサンプリングするサン
プルホールド回路１２、Ａ／Ｄ変換器１３、Ａ／Ｄ変換
器１３により変換されたディジタル値、３端子系の区間
ＡＴの単位長当たりの正相インピーダンスｚ1 、区間Ｂ
Ｔの単位長当たりの正相インピーダンスｚ2 、区間ＣＴ
の単位長当たりの正相インピーダンスｚ3 、及び補正さ
れた区間ＣＴの単位長当たりの正相インピーダンス ｚ3 ′＝（１＋ｄ1 ｚ1 ／ｄ2 ｚ2 ）ｚ3 を格納するＲＡＭ１５、短絡故障検出プログラム、故障
点標定プログラムを格納しているＲＯＭ１４，故障点標
定演算を行うＣＰＵ１６、各区間の区間長ｄ1 ，ｄ2 ，
ｄ3 、単位長当たりの正相インピーダンスｚ1 ，ｚ2 ，
ｚ3 ，ｚ3 ′等の整定を行うためのキーボード１９、並
びにＣＰＵ１６により算出された故障点等の情報を表示
する表示装置２０が設けられている。
回線のａ相、ｂ相及びｃ相に接続される変流器ＣＴ１
ａ，１ｂ，１ｃと、及び送電端Ａ側の母線に接続され、
線間電圧を検出するトランス２とが接続されている。フ
ォルトロケータ３は、図５に示すように、読み取った各
相電圧・電流を所定レベルの電圧信号に変換する補助ト
ランス１１、補助トランス１１で変換された電圧信号を
所定電気角（例えば30度）ごとにサンプリングするサン
プルホールド回路１２、Ａ／Ｄ変換器１３、Ａ／Ｄ変換
器１３により変換されたディジタル値、３端子系の区間
ＡＴの単位長当たりの正相インピーダンスｚ1 、区間Ｂ
Ｔの単位長当たりの正相インピーダンスｚ2 、区間ＣＴ
の単位長当たりの正相インピーダンスｚ3 、及び補正さ
れた区間ＣＴの単位長当たりの正相インピーダンス ｚ3 ′＝（１＋ｄ1 ｚ1 ／ｄ2 ｚ2 ）ｚ3 を格納するＲＡＭ１５、短絡故障検出プログラム、故障
点標定プログラムを格納しているＲＯＭ１４，故障点標
定演算を行うＣＰＵ１６、各区間の区間長ｄ1 ，ｄ2 ，
ｄ3 、単位長当たりの正相インピーダンスｚ1 ，ｚ2 ，
ｚ3 ，ｚ3 ′等の整定を行うためのキーボード１９、並
びにＣＰＵ１６により算出された故障点等の情報を表示
する表示装置２０が設けられている。
【００１９】前記短絡故障検出プログラムは、周知のも
ので、例えば各相電流のいずれかが基準値を超えたかど
うかで判定する。故障点標定プログラムは、前に説明し
たとおり、送電端Ａの線間電圧Ｖab，線間電流Ｉab，単
位長当たりの正相インピーダンスｚ1 ，ｚ2 ，ｚ3 ，区
間長ｄ1，ｄ2 ，ｄ3 に基づいて、故障点の位置を求め
るものである（(3) 式参照）。
ので、例えば各相電流のいずれかが基準値を超えたかど
うかで判定する。故障点標定プログラムは、前に説明し
たとおり、送電端Ａの線間電圧Ｖab，線間電流Ｉab，単
位長当たりの正相インピーダンスｚ1 ，ｚ2 ，ｚ3 ，区
間長ｄ1，ｄ2 ，ｄ3 に基づいて、故障点の位置を求め
るものである（(3) 式参照）。
【００２０】上記フォルトロケータ３の動作は次のとお
りである。ユーザは、キーボード１９を用いて区間長ｄ
1 ，ｄ2 ，ｄ3 と単位長当たりの正相インピーダンスｚ
1 ，ｚ2 ，ｚ3 ，ｚ3 ′を整定する。ここで、単位長当
たりの正相インピーダンスｚ3 ′は、区間ＴＣの真の正
相インピーダンスｚ3 に １＋（Ｒ1 ＋ｄ1 ｚ1 ）／（Ｒ2 ＋ｄ2 ｚ2 ） をかけた値である。
りである。ユーザは、キーボード１９を用いて区間長ｄ
1 ，ｄ2 ，ｄ3 と単位長当たりの正相インピーダンスｚ
1 ，ｚ2 ，ｚ3 ，ｚ3 ′を整定する。ここで、単位長当
たりの正相インピーダンスｚ3 ′は、区間ＴＣの真の正
相インピーダンスｚ3 に １＋（Ｒ1 ＋ｄ1 ｚ1 ）／（Ｒ2 ＋ｄ2 ｚ2 ） をかけた値である。
【００２１】ＣＰＵ１６が短絡故障及び故障相を検出す
ると、ＣＰＵ１６は、故障点標定を行う。すなわち、Ｃ
ＰＵ１６はＲＡＭに格納されている故障検出相に対応す
る電流、電圧データを取り込み、式 ｘ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）／ｚ3 ′ に代入して、区間ＴＣにおける距離ｘを数値計算する。
ると、ＣＰＵ１６は、故障点標定を行う。すなわち、Ｃ
ＰＵ１６はＲＡＭに格納されている故障検出相に対応す
る電流、電圧データを取り込み、式 ｘ＝（Ｖab／Ｉab−ｄ1 ｚ1 ）／ｚ3 ′ に代入して、区間ＴＣにおける距離ｘを数値計算する。
【００２２】このようにして、送電端Ｂの電源の定数を
全く知らなくても、故障点までの距離ｘ求めることがで
きる。ＣＰＵ１６の出力は、Ｉ／Ｏ装置を通して表示装
置２０に出力され、表示装置２０において故障回線と、
故障点までの距離が表示される。
全く知らなくても、故障点までの距離ｘ求めることがで
きる。ＣＰＵ１６の出力は、Ｉ／Ｏ装置を通して表示装
置２０に出力され、表示装置２０において故障回線と、
故障点までの距離が表示される。
【００２３】
【発明の効果】以上のように本発明によれば、２個の送
電端（自端及び他端）を有し、１送電端（自端）でのみ
電圧・電流を監視する３端子単回線送電線において、他
端の電源容量等を整定するのではなく、補正された線路
インピーダンスを整定するだけで、故障点までの距離を
正確に標定できる。
電端（自端及び他端）を有し、１送電端（自端）でのみ
電圧・電流を監視する３端子単回線送電線において、他
端の電源容量等を整定するのではなく、補正された線路
インピーダンスを整定するだけで、故障点までの距離を
正確に標定できる。
【００２４】したがって、故障点の特定が可能になり、
少ない労力で故障点の探索作業を行うことができる。
少ない労力で故障点の探索作業を行うことができる。
【図１】本発明の原理を説明するための、３端子単回線
送電線の回路図である。
送電線の回路図である。
【図２】区間Ａ−Ｔ−Ｃで短絡故障が起こったときの、
従来の式に従って求めた標定値ｘのグラフである。
従来の式に従って求めた標定値ｘのグラフである。
【図３】区間ＴＣの単位長当たりの正相インピーダンス
を変換するための、送電端ＡとＢを仮想的に結んだ等価
回路図である。
を変換するための、送電端ＡとＢを仮想的に結んだ等価
回路図である。
【図４】３端子単回線送電線におけるフォルトロケータ
３の配置を示す図である。
３の配置を示す図である。
【図５】フォルトロケータ３の内部構成ブロック図であ
る。
る。
３ フォルトロケータ １６ＣＰＵ Ｌ ３端子単回線送電線 Ａ 送電端 Ｂ 送電端 Ｃ 受電端
Claims (1)
- 【請求項１】２個の送電端を有し、１送電端でのみ電圧
・電流を監視する３端子単回線送電線における、電源の
接続されていない区間での短絡故障点を標定する方法で
あって、 前記電源の接続されていない区間の単位長当たりの正相
インピーダンスｚ3 に １＋Ｚ1 ／Ｚ2 （Ｚ1 は電圧・電流を監視している送電端の電源から分
岐点までの正相インピーダンス、Ｚ2 は電圧・電流を監
視していない送電端の電源から分岐点までの正相インピ
ーダンスである）をかけた値 ｚ3 （１＋Ｚ1 ／Ｚ2 ） を前記電源の接続されていない区間の単位長当たりの正
相インピーダンスと整定して、短絡故障点を標定するこ
とを特徴とする短絡故障点標定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5242483A JP2560994B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 短絡故障点標定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5242483A JP2560994B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 短絡故障点標定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0798353A true JPH0798353A (ja) | 1995-04-11 |
| JP2560994B2 JP2560994B2 (ja) | 1996-12-04 |
Family
ID=17089761
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5242483A Expired - Fee Related JP2560994B2 (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 短絡故障点標定方法 |
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Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104267318A (zh) * | 2014-10-29 | 2015-01-07 | 杭州凯达电力建设有限公司 | 一种电力维护方法及系统 |
| CN104849625A (zh) * | 2015-06-11 | 2015-08-19 | 中国电力工程顾问集团华东电力设计院有限公司 | 含有环形网络的电网系统的故障点定位方法及电网系统 |
| CN109884445A (zh) * | 2019-02-02 | 2019-06-14 | 中国电力科学研究院有限公司 | 短路电流控制用参数整定方法及装置 |
| CN110609207A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-12-24 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障测距方法 |
-
1993
- 1993-09-29 JP JP5242483A patent/JP2560994B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN104267318A (zh) * | 2014-10-29 | 2015-01-07 | 杭州凯达电力建设有限公司 | 一种电力维护方法及系统 |
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| CN109884445A (zh) * | 2019-02-02 | 2019-06-14 | 中国电力科学研究院有限公司 | 短路电流控制用参数整定方法及装置 |
| CN109884445B (zh) * | 2019-02-02 | 2022-12-09 | 中国电力科学研究院有限公司 | 短路电流控制用参数整定方法及装置 |
| CN110609207A (zh) * | 2019-09-10 | 2019-12-24 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障测距方法 |
| CN110609207B (zh) * | 2019-09-10 | 2021-09-10 | 国电南瑞科技股份有限公司 | 一种t接线路故障测距方法 |
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| JP2560994B2 (ja) | 1996-12-04 |
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