JPH0794019A - 電子部品 - Google Patents
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- JPH0794019A JPH0794019A JP5239705A JP23970593A JPH0794019A JP H0794019 A JPH0794019 A JP H0794019A JP 5239705 A JP5239705 A JP 5239705A JP 23970593 A JP23970593 A JP 23970593A JP H0794019 A JPH0794019 A JP H0794019A
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Landscapes
- Ceramic Capacitors (AREA)
- Inorganic Insulating Materials (AREA)
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 誘電体表面の二次相の発生を防ぐと共に、比
誘電率が高く、誘電体損失が小さく、誘電体の温度変化
率の小さい電子部品を提供することを目的とするもので
ある。 【構成】 この目的を達成するために、本発明の電子部
品は誘電体を図１に示すＢａＯ−ＴｉＯ2−ＤｙＯ3/2の
三元成分図において（表１）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ
を頂点とする５角形の領域内で表されるものを主成分と
し、副成分としてＮｂ，Ｎｉ，Ｍｎのうち少なくとも一
種類を含有させたもので形成する。 【表１】
誘電率が高く、誘電体損失が小さく、誘電体の温度変化
率の小さい電子部品を提供することを目的とするもので
ある。 【構成】 この目的を達成するために、本発明の電子部
品は誘電体を図１に示すＢａＯ−ＴｉＯ2−ＤｙＯ3/2の
三元成分図において（表１）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅ
を頂点とする５角形の領域内で表されるものを主成分と
し、副成分としてＮｂ，Ｎｉ，Ｍｎのうち少なくとも一
種類を含有させたもので形成する。 【表１】
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は例えば積層セラミックコ
ンデンサ等の電子部品に関するものである。
ンデンサ等の電子部品に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来のこの種積層セラミックコンデンサ
においては、その誘電体材料として、ＢａＴｉＯ3−Ｎ
ｂ2Ｏ5−ＭｎＯ2系等が用いられていた。
においては、その誘電体材料として、ＢａＴｉＯ3−Ｎ
ｂ2Ｏ5−ＭｎＯ2系等が用いられていた。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】上記従来の構成の誘電
体材料を用いて積層セラミックコンデンサを製造する
と、誘電体表面に板状あるいは針状結晶の二次相が析出
するため、内部電極を押上げ、内部電極の不連続点が生
じコンデンサの容量がばらつくという問題点を有してい
た。
体材料を用いて積層セラミックコンデンサを製造する
と、誘電体表面に板状あるいは針状結晶の二次相が析出
するため、内部電極を押上げ、内部電極の不連続点が生
じコンデンサの容量がばらつくという問題点を有してい
た。
【０００４】また、このコンデンサを実装するときに
は、上記二次相による表面の凸凹により安定性が悪くて
位置ずれが起きやすいという問題点もあった。
は、上記二次相による表面の凸凹により安定性が悪くて
位置ずれが起きやすいという問題点もあった。
【０００５】そこで本発明は、上記板状あるいは針状の
二次相の発生を抑制するとともに、比誘電率が高く、誘
電体損失が小さく、その上誘電率の温度変化も小さい電
子部品を提供することを目的とするものである。
二次相の発生を抑制するとともに、比誘電率が高く、誘
電体損失が小さく、その上誘電率の温度変化も小さい電
子部品を提供することを目的とするものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この目的を達成するため
に本発明の電子部品は、その誘電体を、ｘＢａＯ＋ｙＴ
ｉＯ2＋ｚＤｙＯ3/2（但し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１）の三元成
分図において、（表５）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅを頂
点とする５角形の領域内で表される組成のものを主成分
とし、副成分としてＮｂをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜
２．４重量部、ＮｉをＮｉＯに換算して０．０５〜０．
８重量部、ＭｎをＭｎＯに換算して０．０１〜０．４重
量部のうち少なくとも一種類を含有させたものである。
に本発明の電子部品は、その誘電体を、ｘＢａＯ＋ｙＴ
ｉＯ2＋ｚＤｙＯ3/2（但し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１）の三元成
分図において、（表５）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅを頂
点とする５角形の領域内で表される組成のものを主成分
とし、副成分としてＮｂをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜
２．４重量部、ＮｉをＮｉＯに換算して０．０５〜０．
８重量部、ＭｎをＭｎＯに換算して０．０１〜０．４重
量部のうち少なくとも一種類を含有させたものである。
【０００７】
【表５】
【０００８】
【作用】この構成によると、Ｂａ／Ｔｉが１より大きく
なっているため、Ｔｉ過剰による二次相の発生を極めて
抑えることができる。また、常温での比誘電率が約２０
００〜４５００という高い値を示し、誘電体損失（ｔａ
ｎδ）は１．０％以下という小さい値を示す。さらに誘
電率の温度変化率は、２０℃を基準にして、ＪＩＳ−Ｃ
−５１３０に規定されるＪＤ特性以下を満足するもので
ある。
なっているため、Ｔｉ過剰による二次相の発生を極めて
抑えることができる。また、常温での比誘電率が約２０
００〜４５００という高い値を示し、誘電体損失（ｔａ
ｎδ）は１．０％以下という小さい値を示す。さらに誘
電率の温度変化率は、２０℃を基準にして、ＪＩＳ−Ｃ
−５１３０に規定されるＪＤ特性以下を満足するもので
ある。
【０００９】
（実施例１）図５は、本発明の電子部品を作る時の製造
工程図である。また図６は本発明の一実施例における電
子部品の斜視図である。
工程図である。また図６は本発明の一実施例における電
子部品の斜視図である。
【００１０】まず、誘電体の出発原料としてＢａ／Ｔｉ
のモル比が１に調整された高純度のＢａＴｉＯ3粉末
と、ＢａＣＯ3，Ｄｙ2Ｏ3，ＭｎＯ2，ＮｉＯ，Ｎｂ2Ｏ5
の各粉末を準備し、焼成後の組成が（表６）に示すよう
になるようにそれぞれ秤量した。
のモル比が１に調整された高純度のＢａＴｉＯ3粉末
と、ＢａＣＯ3，Ｄｙ2Ｏ3，ＭｎＯ2，ＮｉＯ，Ｎｂ2Ｏ5
の各粉末を準備し、焼成後の組成が（表６）に示すよう
になるようにそれぞれ秤量した。
【００１１】
【表６】
【００１２】そしてめのうボールを備えたゴム内張りの
ボールミルに純水とともに入れ、１８時間湿式混合した
後、脱水、乾燥した。
ボールミルに純水とともに入れ、１８時間湿式混合した
後、脱水、乾燥した。
【００１３】その後この乾燥粉末に、ポリビニルアルコ
ールの５wt％溶液をバインダーとして適量加え、均質と
した後、３２メッシュのふるいを通して整粒し、金型と
油圧プレスを用いて成形圧力１．５ton／cmで図６に示
すように直径１６mm、厚み０．６〜０．８mmの円板に成
形した。
ールの５wt％溶液をバインダーとして適量加え、均質と
した後、３２メッシュのふるいを通して整粒し、金型と
油圧プレスを用いて成形圧力１．５ton／cmで図６に示
すように直径１６mm、厚み０．６〜０．８mmの円板に成
形した。
【００１４】次いで、この成形体をジルコニア粉末を敷
いたアルミナ質のサヤに入れ、空気中にて１２５０〜１
３５０℃で２時間保持して焼成した。誘電体１の密度が
最大となる温度を最適焼成温度とし、得られた誘電体１
の上下両面全体に銀電極２を塗布後焼き付けして電子部
品を得た。
いたアルミナ質のサヤに入れ、空気中にて１２５０〜１
３５０℃で２時間保持して焼成した。誘電体１の密度が
最大となる温度を最適焼成温度とし、得られた誘電体１
の上下両面全体に銀電極２を塗布後焼き付けして電子部
品を得た。
【００１５】このようにして製造した電子部品の誘電
率、誘電体損失、容量を周波数１kHz、室温２０℃の条
件で測定した。
率、誘電体損失、容量を周波数１kHz、室温２０℃の条
件で測定した。
【００１６】そして容量温度変化率を２０℃での容量を
基準として−２５℃と８５℃について求めた。その結果
を（表７）に示す。
基準として−２５℃と８５℃について求めた。その結果
を（表７）に示す。
【００１７】
【表７】
【００１８】試料No.１，４，７はＪＩＳ−Ｃ−５１３
０規格におけるＪＤ特性を満足し、他の試料はＪＩＳ−
Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化の小さい
ＤＲ特性を満足している。（表７）において、試料No.
１，４，７についてはキュリー温度での最大容量変化率
を（ΔＣ／ΔＣ20）max（％）として示し、それ以外の
試料については−５５℃〜１２５℃の範囲における最大
容量変化率の絶対値を｜ΔＣ／ΔＣ20｜max（％）とし
て示す。
０規格におけるＪＤ特性を満足し、他の試料はＪＩＳ−
Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化の小さい
ＤＲ特性を満足している。（表７）において、試料No.
１，４，７についてはキュリー温度での最大容量変化率
を（ΔＣ／ΔＣ20）max（％）として示し、それ以外の
試料については−５５℃〜１２５℃の範囲における最大
容量変化率の絶対値を｜ΔＣ／ΔＣ20｜max（％）とし
て示す。
【００１９】（表７）を見ると、本実施例における電子
部品は比誘電率が約２１００〜４５００と高く、誘電体
損失が１．０％以下という非常に優れたものであること
がわかる。
部品は比誘電率が約２１００〜４５００と高く、誘電体
損失が１．０％以下という非常に優れたものであること
がわかる。
【００２０】次に、本実施例の誘電体の組成の決定理由
を図１を参照しながら説明する。直線ａ−ｅより上部で
は、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格
でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃより
左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線ｃ
−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が低
下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、誘電体１
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的でない。
を図１を参照しながら説明する。直線ａ−ｅより上部で
は、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格
でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃより
左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線ｃ
−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が低
下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、誘電体１
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的でない。
【００２１】また、Ｎｂ−Ｎｉ、Ｎｂ−Ｍｎ、あるいは
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため実用的ではない。
さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越える
と、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、０．０
５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的ではなくな
る。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいてＮｉと
Ｍｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計が、
０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率が大
きくなるため実用的ではない。
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため実用的ではない。
さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越える
と、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、０．０
５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的ではなくな
る。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいてＮｉと
Ｍｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計が、
０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率が大
きくなるため実用的ではない。
【００２２】以上のような理由により本実施例の誘電体
１の組成を決定した。なお、本実施例において誘電体１
の出発原料にＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｄｙ2Ｏ3等の酸化物
を用いたが、焼成後の組成が所望したものになるのであ
れば、炭酸塩、水酸化物等を用いても同様の特性を得る
ことができる。
１の組成を決定した。なお、本実施例において誘電体１
の出発原料にＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｄｙ2Ｏ3等の酸化物
を用いたが、焼成後の組成が所望したものになるのであ
れば、炭酸塩、水酸化物等を用いても同様の特性を得る
ことができる。
【００２３】また、主成分をあらかじめ仮焼した後に、
副成分を添加したとしてもその効果に変わりはない。
副成分を添加したとしてもその効果に変わりはない。
【００２４】（実施例２）誘電体１の出発原料として、
Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａＴｉ
Ｏ3粉末とＢａＣＯ3，ＣｅＯ2，ＭｎＯ2，ＮｉＯ，Ｎｂ
2Ｏ5の各粉末を焼成後の組成が（表８）に示すようにな
るようにそれぞれ秤量した。
Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａＴｉ
Ｏ3粉末とＢａＣＯ3，ＣｅＯ2，ＭｎＯ2，ＮｉＯ，Ｎｂ
2Ｏ5の各粉末を焼成後の組成が（表８）に示すようにな
るようにそれぞれ秤量した。
【００２５】
【表８】
【００２６】そして実施例１と同様にして図６に示す電
子部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、
誘電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化
率も２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃に
ついて求めた。その結果を（表９）に示す。
子部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、
誘電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化
率も２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃に
ついて求めた。その結果を（表９）に示す。
【００２７】
【表９】
【００２８】試料No.１，４，５，７はＪＩＳ−Ｃ−５
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、他の試料はＪＩ
Ｓ−Ｃ−５１３０規格において、さらに容量温度変化率
の小さいＤＲ特性を満足する。そして試料No.１，４，
５，７についてはキュリー温度での最大容量変化率を
（ΔＣ／Ｃ20）max（％）として示し、それ以外の試料
については−５５℃〜１２５℃の範囲における最大容量
変化率の絶対値｜ΔＣ／Ｃ20｜max（％）として示す。
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、他の試料はＪＩ
Ｓ−Ｃ−５１３０規格において、さらに容量温度変化率
の小さいＤＲ特性を満足する。そして試料No.１，４，
５，７についてはキュリー温度での最大容量変化率を
（ΔＣ／Ｃ20）max（％）として示し、それ以外の試料
については−５５℃〜１２５℃の範囲における最大容量
変化率の絶対値｜ΔＣ／Ｃ20｜max（％）として示す。
【００２９】（表９）を見ると、本実施例における電子
部品は比誘電率が約２１００〜４６００と高く、誘電体
損失（ｔａｎδ）は１．１％以下という非常に優れたも
のであることがわかる。
部品は比誘電率が約２１００〜４６００と高く、誘電体
損失（ｔａｎδ）は１．１％以下という非常に優れたも
のであることがわかる。
【００３０】次に本実施例における誘電体１の組成の決
定理由を図２を参照して説明する。直線ａ−ｅより上部
では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０規
格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的でない。
定理由を図２を参照して説明する。直線ａ−ｅより上部
では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０規
格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的でない。
【００３１】また、Ｎｂ−Ｎｉ、Ｎｂ−Ｍｎ、あるいは
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的ではな
い。さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越え
ると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、０．
０５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的ではなく
なる。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいてＮｉ
とＭｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計が、
０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率が大
きくなるため、実用的ではない。
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的ではな
い。さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越え
ると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、０．
０５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的ではなく
なる。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいてＮｉ
とＭｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計が、
０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率が大
きくなるため、実用的ではない。
【００３２】以上のような理由により、本実施例におけ
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｃｅ
Ｏ2等の酸化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の
組成が所望したものになるのならば、炭酸塩、水酸化物
等を用いても同様の特性を得ることができる。
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｃｅ
Ｏ2等の酸化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の
組成が所望したものになるのならば、炭酸塩、水酸化物
等を用いても同様の特性を得ることができる。
【００３３】また、あらかじめ主成分を仮焼してから副
成分を添加しても、その効果に変わりはない。
成分を添加しても、その効果に変わりはない。
【００３４】（実施例３）まず誘電体１の出発原料とし
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｎｄ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｎｉ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を（表１０）に示す組成になるよ
うにそれぞれ秤量した。
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｎｄ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｎｉ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を（表１０）に示す組成になるよ
うにそれぞれ秤量した。
【００３５】
【表１０】
【００３６】そして実施例１と同様に図６に示す電子部
品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘電
率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率を
２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につい
て求めた。その結果を（表１１）に示す。
品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘電
率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率を
２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につい
て求めた。その結果を（表１１）に示す。
【００３７】
【表１１】
【００３８】試料No.１，４，７はＪＩＳ−Ｃ−５１３
０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は、さ
らに容量温度変化率の小さいＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格
におけるＤＲ特性を満足する。
０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は、さ
らに容量温度変化率の小さいＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格
におけるＤＲ特性を満足する。
【００３９】また（表１１）において試料No.１，４，
７はキュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、その他の試料については−５５
℃〜１２５℃の範囲における最大容量変化率の絶対値を
｜ΔＣ／Ｃ20｜max（％）として示す。
７はキュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、その他の試料については−５５
℃〜１２５℃の範囲における最大容量変化率の絶対値を
｜ΔＣ／Ｃ20｜max（％）として示す。
【００４０】（表１１）を見ると、本実施例における電
子部品は比誘電率が約２１００〜４９００と高く、誘電
体損失は１．１％以下と優れたものであることがわか
る。
子部品は比誘電率が約２１００〜４９００と高く、誘電
体損失は１．１％以下と優れたものであることがわか
る。
【００４１】次に、本実施例における誘電体１の組成の
決定理由を図３を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃ
より左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直
線ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率
が低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結
体の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向に
あるので実用的ではない。
決定理由を図３を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃ
より左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直
線ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率
が低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結
体の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向に
あるので実用的ではない。
【００４２】また、Ｎｂ−Ｎｉ、Ｎｂ−Ｍｎ、あるいは
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的ではな
い。さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越え
ると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、０．
０５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的ではなく
なる。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいてＮｉ
とＭｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計が、
０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率が大
きくなるため、実用的ではない。
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的ではな
い。さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越え
ると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、０．
０５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的ではなく
なる。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいてＮｉ
とＭｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計が、
０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率が大
きくなるため、実用的ではない。
【００４３】以上のような理由により、本実施例におけ
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｎｄ2
Ｏ3等の酸化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の
組成が所望したものになるならば 、炭酸塩、水酸化物
等を用いても同様の特性を得ることができる。
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｎｄ2
Ｏ3等の酸化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の
組成が所望したものになるならば 、炭酸塩、水酸化物
等を用いても同様の特性を得ることができる。
【００４４】また、あらかじめ主成分を仮焼してから、
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
【００４５】（実施例４）まず誘電体１の出発原料とし
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｓｍ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｎｉ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表１２）に
なるようにそれぞれ秤量した。
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｓｍ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｎｉ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表１２）に
なるようにそれぞれ秤量した。
【００４６】
【表１２】
【００４７】そして、実施例１と同様に図６に示す電子
部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘
電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率
を２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につ
いて求めた。その結果を（表１３）に示す。
部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘
電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率
を２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につ
いて求めた。その結果を（表１３）に示す。
【００４８】
【表１３】
【００４９】試料No.１，４，５，７はＪＩＳ−Ｃ−５
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は
ＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化
率の小さいＲＤ特性を満足する。
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は
ＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化
率の小さいＲＤ特性を満足する。
【００５０】また、試料No.１，４，５，７について
は、キュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
は、キュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
【００５１】（表１３）を見ると、本実施例における電
子部品は比誘電率が約２２００〜４８００と大きく、誘
電体損失は１．１％以下と優れたものであることがわか
る。
子部品は比誘電率が約２２００〜４８００と大きく、誘
電体損失は１．１％以下と優れたものであることがわか
る。
【００５２】次に、本実施例における誘電体１の組成の
決定理由を図４を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃ
より左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直
線ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率
が低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結
体の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向に
あるので実用的ではない。
決定理由を図４を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃ
より左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直
線ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率
が低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結
体の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向に
あるので実用的ではない。
【００５３】また、Ｎｂ−Ｎｉ、Ｎｂ−Ｍｎ、あるいは
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的ではなく
なる。さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、
０．０５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的では
なくなる。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいて
ＮｉとＭｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計
が、０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率
が大きくなるため、実用的ではなくなる。
Ｎｂ−Ｍｎ−Ｎｉの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が０．
６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大きく
なり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用的で
はなくなる。ＭｎＯ2は、０．０１wt％未満ではその添
加効果がなく、０．４wt％を越えると、誘電率が低下
し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的ではなく
なる。さらに、ＮｉＯについても同様に０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、
０．０５wt％未満ではその添加効果がなく、実用的では
なくなる。但し、Ｎｂ−Ｎｉ−Ｍｎの組合わせにおいて
ＮｉとＭｎを両方同時に加える場合、ＮｉとＭｎの合計
が、０．８wt％を越えると誘電率が低下し、容量変化率
が大きくなるため、実用的ではなくなる。
【００５４】以上のような理由により、本実施例におけ
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｓｍ2
Ｏ3等の酸化物を用いたが、実施例１と同様に焼成後の
組成が所望したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等
を用いても同様の特性が得られる。
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｓｍ2
Ｏ3等の酸化物を用いたが、実施例１と同様に焼成後の
組成が所望したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等
を用いても同様の特性が得られる。
【００５５】また、あらかじめ主成分を仮焼してから、
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
【００５６】（実施例５）まず、誘電体１の出発原料と
してＢａ／Ｔｉモル比が１に調整された高純度のＢａＴ
ｉＯ3粉末とＢａＣＯ3，Ｄｙ2Ｏ3，ＭｎＯ2，ＺｎＯ，
Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を焼成後の組成が（表１４）に示すよ
うになるようにそれぞれ秤量した。
してＢａ／Ｔｉモル比が１に調整された高純度のＢａＴ
ｉＯ3粉末とＢａＣＯ3，Ｄｙ2Ｏ3，ＭｎＯ2，ＺｎＯ，
Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を焼成後の組成が（表１４）に示すよ
うになるようにそれぞれ秤量した。
【００５７】
【表１４】
【００５８】そして実施例１と同様にして図６に示すよ
うな電子部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条
件で、誘電率、誘電体損失（ｔａｎδ）、容量を測定し
た。そして容量変化率を２０℃での容量を基準として、
−２５℃と８５℃について求めた。その結果を（表１
５）に示す。
うな電子部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条
件で、誘電率、誘電体損失（ｔａｎδ）、容量を測定し
た。そして容量変化率を２０℃での容量を基準として、
−２５℃と８５℃について求めた。その結果を（表１
５）に示す。
【００５９】
【表１５】
【００６０】試料No.１，４，６はＪＩＳ−Ｃ−５１３
０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料はＪＩ
Ｓ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化率の
小さいＲＤ特性を満足する。
０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料はＪＩ
Ｓ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化率の
小さいＲＤ特性を満足する。
【００６１】また、試料No.１，４，６については、キ
ュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
ュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
【００６２】（表１５）を見ると、本実施例における電
子部品は比誘電率が約２３００〜５１００と大きく、誘
電体損失が１．０％以下と優れたものであることがわか
る。
子部品は比誘電率が約２３００〜５１００と大きく、誘
電体損失が１．０％以下と優れたものであることがわか
る。
【００６３】次に、本実施例における誘電体１の組成の
決定理由を図１を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃ
より左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直
線ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率
が低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結
体の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向に
あるので実用的ではない。
決定理由を図１を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足できない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃ
より左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直
線ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率
が低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結
体の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向に
あるので実用的ではない。
【００６４】また、副成分としてのＮｂ−Ｚｎ、あるい
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなるため、実用的ではない。
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなるため、実用的ではない。
【００６５】以上のような理由により、本実施例におけ
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｄｙ2
Ｏ3等の酸化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の
組成が所望したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等
を用いても同様の特性を得ることができる。
る誘電体１の組成を決定した。なお、本実施例において
も誘電体１の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｄｙ2
Ｏ3等の酸化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の
組成が所望したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等
を用いても同様の特性を得ることができる。
【００６６】また、あらかじめ主成分を仮焼してから、
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
【００６７】（実施例６）まず誘電体１の出発原料とし
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，ＣｅＯ2，ＭｎＯ2，Ｚｎ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表１６）に
なるようにそれぞれ秤量した。
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，ＣｅＯ2，ＭｎＯ2，Ｚｎ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表１６）に
なるようにそれぞれ秤量した。
【００６８】
【表１６】
【００６９】そして実施例１と同様に図６に示す電子部
品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘電
率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率を
２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につい
て求めた。その結果を（表１７）に示す。
品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘電
率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率を
２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につい
て求めた。その結果を（表１７）に示す。
【００７０】
【表１７】
【００７１】試料No.１，４，５，６はＪＩＳ−Ｃ−５
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は
ＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格においてＲＤ特性を満足す
る。
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は
ＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格においてＲＤ特性を満足す
る。
【００７２】また試料No.１，４，５，６については、
キュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）max
（％）として示し、他の試料については−５５℃〜１２
５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜ΔＣ／
Ｃ20｜max（％）として示す。
キュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）max
（％）として示し、他の試料については−５５℃〜１２
５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜ΔＣ／
Ｃ20｜max（％）として示す。
【００７３】（表１７）を見ると、本実施例における電
子部品は比誘電率が約２３００〜５１００と大きく、誘
電体損失が、１．１％以下と優れたものであることがわ
かる。
子部品は比誘電率が約２３００〜５１００と大きく、誘
電体損失が、１．１％以下と優れたものであることがわ
かる。
【００７４】次に、本実施例における誘電体１の組成の
決定理由を図２を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足しない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的ではない。
決定理由を図２を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足しない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的ではない。
【００７５】また、副成分としてのＮｂ−Ｚｎ、あるい
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなり、実用的ではない。
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなり、実用的ではない。
【００７６】以上のような理由により、本実施例におけ
る組成を決定した。なお、本実施例においても誘電体１
の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，ＣｅＯ2等の酸化
物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の組成が所望し
たものになるならば、炭酸塩、水酸化物等を用いても同
様の特性を得ることができる。
る組成を決定した。なお、本実施例においても誘電体１
の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，ＣｅＯ2等の酸化
物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の組成が所望し
たものになるならば、炭酸塩、水酸化物等を用いても同
様の特性を得ることができる。
【００７７】また、あらかじめ主成分を仮焼してから、
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
【００７８】（実施例７）まず誘電体１の出発原料とし
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｎｄ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｚｎ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表１８）に
なるようにそれぞれ秤量した。
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｎｄ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｚｎ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表１８）に
なるようにそれぞれ秤量した。
【００７９】
【表１８】
【００８０】そして、実施例１と同様に図６に示す電子
部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘
電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率
を２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につ
いて求めた。その結果を（表１９）に示す。
部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘
電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率
を２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につ
いて求めた。その結果を（表１９）に示す。
【００８１】
【表１９】
【００８２】試料No.１，４，６はＪＩＳ−Ｃ−５１３
０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料はＪＩ
Ｓ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化率の
小さいＲＤ特性を満足する。
０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料はＪＩ
Ｓ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化率の
小さいＲＤ特性を満足する。
【００８３】また、試料No.１，４，６については、キ
ュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
ュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
【００８４】（表１９）を見ると本実施例における電子
部品は比誘電率が、約２４００〜５２００と高く、誘電
体損失は、１．０％以下と非常に優れたものであること
がわかる。
部品は比誘電率が、約２４００〜５２００と高く、誘電
体損失は、１．０％以下と非常に優れたものであること
がわかる。
【００８５】次に、本実施例における誘電体１の組成の
決定理由を図３を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足しない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的ではない。
決定理由を図３を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足しない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的ではない。
【００８６】また、副成分としてのＮｂ−Ｚｎ、あるい
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなり、実用的ではない。
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなり、実用的ではない。
【００８７】以上のような理由により、本実施例におけ
る組成を決定した。なお、本実施例においても誘電体１
の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｎｄ2Ｏ3等の酸
化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の組成が所望
したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等を用いても
同様の特性を得ることができる。
る組成を決定した。なお、本実施例においても誘電体１
の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，Ｎｄ2Ｏ3等の酸
化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の組成が所望
したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等を用いても
同様の特性を得ることができる。
【００８８】また、あらかじめ主成分を仮焼してから、
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
【００８９】（実施例８）まず誘電体１の出発原料とし
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｓｍ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｚｎ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表２０）に
なるようにそれぞれ秤量した。
て、Ｂａ／Ｔｉのモル比が１に調整された高純度のＢａ
ＴｉＯ3粉末と、ＢａＣＯ3，Ｓｍ2Ｏ3，ＭｎＯ2，Ｚｎ
Ｏ，Ｎｂ2Ｏ5の各粉末を、焼成後の組成が（表２０）に
なるようにそれぞれ秤量した。
【００９０】
【表２０】
【００９１】そして、実施例１と同様に図６に示す電子
部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘
電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率
を２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につ
いて求めた。その結果を（表２１）に示す。
部品を製造し、周波数１kHz、室温２０℃の条件で、誘
電率、誘電体損失、容量を測定した。そして容量変化率
を２０℃での容量を基準として、−２５℃と８５℃につ
いて求めた。その結果を（表２１）に示す。
【００９２】
【表２１】
【００９３】試料No.１，４，５，６はＪＩＳ−Ｃ−５
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は
ＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化
率の小さいＲＤ特性を満足する。
１３０規格におけるＪＤ特性を満足し、その他の試料は
ＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格においてさらに容量温度変化
率の小さいＲＤ特性を満足する。
【００９４】また、試料No.１，４，５，６について
は、キュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
は、キュリー温度での最大容量変化率を（ΔＣ／Ｃ20）
max（％）として示し、他の試料については−５５℃〜
１２５℃の範囲において最大容量変化率の絶対値を｜Δ
Ｃ／Ｃ20｜max（％）として示す。
【００９５】（表２１）を見ると本実施例における電子
部品は比誘電率が約２４００〜５２００と大きくく、誘
電体損失は１．２％以下と非常に優れたものであること
がわかる。
部品は比誘電率が約２４００〜５２００と大きくく、誘
電体損失は１．２％以下と非常に優れたものであること
がわかる。
【００９６】次に、本実施例における誘電体１の組成の
決定理由を図４を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足しない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的ではない。
決定理由を図４を参照して説明する。直線ａ−ｅより上
部では、容量変化率が大きくなりＪＩＳ−Ｃ−５１３０
規格でのＪＤ特性を満足しない。直線ａ−ｂ、ｂ−ｃよ
り左部では、焼結しにくくなり、実用的ではない。直線
ｃ−ｄより下部では、Ｎｄを入れた効果が薄く誘電率が
低下し焼結性も劣る。直線ｄ−ｅより右部では、焼結体
の表面に二次相の発生が著しく、誘電率も低下方向にあ
るので実用的ではない。
【００９７】また、副成分としてのＮｂ−Ｚｎ、あるい
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなり、実用的ではない。
はＮｂ−Ｚｎ−Ｍｎの組合わせにおいて、Ｎｂ2Ｏ5が
０．６wt％未満では、焼結性が悪化し、誘電体損失が大
きくなり、２．４wt％を越えると誘電率が低下し、実用
的ではなくなる。また、ＺｎＯは、０．０５wt％未満で
はその添加効果がなく、０．８０wt％を越えると、誘電
率が低下し、容量温度変化率が大きくなるため、実用的
ではない。さらに、ＺｎＯとＭｎＯ2の両者を添加する
場合、その合計の添加量が０．０５wt％以上であれば添
加効果が得られるが、その合計の添加が０．８wt％を越
えると、誘電率が低下し、容量変化率が大きくなり、実
用的ではなくなる。また、ＭｎＯ2の添加量が０．４０w
t％を越えると同様に誘電率が低下し、容量温度変化率
が大きくなり、実用的ではない。
【００９８】以上のような理由により、本実施例におけ
る組成を決定した。なお、本実施例においても誘電体１
の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，ＳｍＯ3/2等の酸
化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の組成が所望
したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等を用いても
同様の特性を得ることができる。
る組成を決定した。なお、本実施例においても誘電体１
の出発原料としてＮｂ2Ｏ5，ＭｎＯ2，ＳｍＯ3/2等の酸
化物を用いたが、実施例１と同様、焼成後の組成が所望
したものになるならば、炭酸塩、水酸化物等を用いても
同様の特性を得ることができる。
【００９９】また、あらかじめ主成分を仮焼してから、
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
副成分を添加したとしても、その効果に変わりはない。
【０１００】なお上記実施例においては、誘電体１単品
によるコンデンサで説明したが、誘電体を層状とし、こ
の誘電体層と電極層を交互に積層するとともに、電極層
を交互に両端側に引出し、そこに外部電極を形成した積
層セラミックコンデンサの誘電体にも適用できる。
によるコンデンサで説明したが、誘電体を層状とし、こ
の誘電体層と電極層を交互に積層するとともに、電極層
を交互に両端側に引出し、そこに外部電極を形成した積
層セラミックコンデンサの誘電体にも適用できる。
【０１０１】
【発明の効果】以上のように、本発明の電子部品は、焼
結体表面への二次相の発生を抑制したものであり、しか
も比誘電率は高く、誘電体損失（ｔａｎδ）は小さく、
誘電体の温度変化率はＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格におけ
るＪＤ特性を満足している。
結体表面への二次相の発生を抑制したものであり、しか
も比誘電率は高く、誘電体損失（ｔａｎδ）は小さく、
誘電体の温度変化率はＪＩＳ−Ｃ−５１３０規格におけ
るＪＤ特性を満足している。
【０１０２】また、誘電体の組成中にパラジウムと反応
しやすいビスマスを含有していないので、電極にＰｄを
用いることができる。
しやすいビスマスを含有していないので、電極にＰｄを
用いることができる。
【図１】本発明のＢａＯ−ＴｉＯ2−ＤｙＯ3/2の三元成
分図
分図
【図２】本発明のＢａＯ−ＴｉＯ2−ＣｅＯ2の三元成分
図
図
【図３】本発明のＢａＯ−ＴｉＯ2−ＮｄＯ3/2の三元成
分図
分図
【図４】本発明のＢａＯ−ＴｉＯ2−ＳｍＯ3/2の三元成
分図
分図
【図５】本発明の一実施例における電子部品の製造工程
図
図
【図６】本発明の一実施例における電子部品の斜視図
１ 誘電体 ２ 銀電極
Claims (12)
- 【請求項１】 誘電体と、この誘電体に少なくとも２つ
設けた電極とを備え、前記誘電体は、ｘＢａＯ＋ｙＴｉ
Ｏ2＋ｚＤｙＯ3/2（但し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１）の三元成分
図において、（表１）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅを頂点
とする５角形の領域内で表される組成を主成分とし、副
成分としてＮｂをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜２．４重
量部、ＮｉをＮｉＯに換算して０．０５〜０．８重量
部、ＭｎをＭｎＯに換算して０．０１〜０．４重量部の
うち少なくとも一種類を含有させたもので形成した電子
部品。 【表1】 - 【請求項２】 請求項１記載の誘電体の副成分に換え
て、副成分として、ニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６
〜２．４重量部、亜鉛をＺｎＯに換算して０．０５〜
０．８重量部含有させた請求項１記載の電子部品。 - 【請求項３】 請求項１記載の誘電体の副成分に換え
て、副成分として、ニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６
〜２．４重量部、亜鉛とマンガンをそれぞれＺｎＯ，Ｍ
ｎＯ2に換算して合計で０．０５〜０．８重量部（但し
０＜ＭｎＯ2≦０．４重量部）含有させた請求項１記載
の電子部品。 - 【請求項４】 誘電体と、この誘電体に少なくとも２つ
設けた電極とを備え、前記誘電体は、ｘＢａＯ＋ｙＴｉ
Ｏ2＋ｚＣｅＯ2（但し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１）の三元成分図
において、（表２）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅを頂点と
する５角形の領域内で表される組成を主成分とし、副成
分としてＮｂをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜２．４重量
部、ＮｉをＮｉＯに換算して０．０５〜０．８重量部、
ＭｎをＭｎＯに換算して０．０１〜０．４重量部のうち
少なくとも一種類を含有させたもので形成した電子部
品。 【表２】 - 【請求項５】 請求項４記載の誘電体の副成分に換え
て、副成分として、ニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６
〜２．４重量部、亜鉛をＺｎＯに換算して０．０５〜
０．８重量部含有させた請求項４記載の電子部品。 - 【請求項６】 請求項４記載の誘電体の副成分に換え
て、副成分として、ニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６
〜２．４重量部、亜鉛とマンガンをそれぞれＺｎＯ，Ｍ
ｎＯ2に換算して０．０５〜０．８重量部（但し、０＜
ＭｎＯ2≦０．４重量部）含有させた請求項４記載の電
子部品。 - 【請求項７】 誘電体と、この誘電体に少なくとも２つ
設けた電極とを備え、前記誘電体は、ｘＢａＯ＋ｙＴｉ
Ｏ2＋ｚＮｄＯ3/2（但し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１）の三元成分
図において、（表３）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅを頂点
とする５角形の領域内で表される組成を主成分とし、副
成分としてＮｂをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜２．４重
量部、ＮｉをＮｉＯに換算して０．０５〜０．８重量
部、ＭｎをＭｎＯに換算して０．０１〜０．４重量部の
うち少なくとも一種類を含有させたもので形成した電子
部品。 【表３】 - 【請求項８】 請求項７記載の誘電体の副成分に換え
て、副成分としてニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜
２．４重量部、亜鉛をＺｎＯに換算して０．０５〜０．
８重量部含有させた請求項７記載の電子部品。 - 【請求項９】 請求項７記載の誘電体の副成分に換え
て、副成分として、ニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６
〜２．４重量部、亜鉛とマンガンをそれぞれＺｎＯ，Ｍ
ｎＯ2に換算して０．０５〜０．８重量部（但し、０＜
ＭｎＯ2≦０．４重量部）含有させた請求項７記載の電
子部品。 - 【請求項１０】 誘電体と、この誘電体に少なくとも２
つ設けた電極とを備え、前記誘電体は、ｘＢａＯ＋ｙＴ
ｉＯ2＋ｚＳｍ０3/2（但し、ｘ＋ｙ＋ｚ＝１）の三元成
分図において、（表４）に示すａ，ｂ，ｃ，ｄ，ｅを頂
点とする５角形の領域内で表される組成を主成分とし、
副成分としてＮｂをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６〜２．４
重量部、ＮｉをＮｉＯに換算して０．０５〜０．８重量
部、ＭｎをＭｎＯに換算して０．０１〜０．４重量部の
うち少なくとも一種類を含有させたもので形成した電子
部品。 【表４】 - 【請求項１１】 請求項１０記載の誘電体の副成分に換
えて、副成分として、ニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．
６〜２．４重量部、亜鉛をＺｎＯに換算して０．０５〜
０．８重量部含有させた請求項１０記載の電子部品。 - 【請求項１２】 請求項１０記載の誘電体の副成分に換
えて、副成分としてニオブをＮｂ2Ｏ5に換算して０．６
〜２．４重量部、亜鉛とマンガンをそれぞれＺｎＯとＭ
ｎＯ2に換算して合計で０．０５〜０．８重量部（但
し、０＜ＭｎＯ2≦０．４重量部）含有させた請求項１
０記載の電子部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23970593A JP3321929B2 (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 電子部品 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP23970593A JP3321929B2 (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 電子部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0794019A true JPH0794019A (ja) | 1995-04-07 |
| JP3321929B2 JP3321929B2 (ja) | 2002-09-09 |
Family
ID=17048701
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP23970593A Expired - Fee Related JP3321929B2 (ja) | 1993-09-27 | 1993-09-27 | 電子部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3321929B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100406818B1 (ko) * | 2000-10-24 | 2003-11-21 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 유전체 세라믹, 유전체 세라믹의 생산 공정 및 다층세라믹 커패시터 |
| US7122268B2 (en) | 2001-04-23 | 2006-10-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Solid oxide electrolyte fuel cell plate structure, stack and electrical power generation unit |
| JP2020205411A (ja) * | 2019-06-14 | 2020-12-24 | サムソン エレクトロ−メカニックス カンパニーリミテッド． | 誘電体磁器組成物及びこれを含む積層セラミックキャパシタ |
-
1993
- 1993-09-27 JP JP23970593A patent/JP3321929B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100406818B1 (ko) * | 2000-10-24 | 2003-11-21 | 가부시키가이샤 무라타 세이사쿠쇼 | 유전체 세라믹, 유전체 세라믹의 생산 공정 및 다층세라믹 커패시터 |
| US7122268B2 (en) | 2001-04-23 | 2006-10-17 | Nissan Motor Co., Ltd. | Solid oxide electrolyte fuel cell plate structure, stack and electrical power generation unit |
| JP2020205411A (ja) * | 2019-06-14 | 2020-12-24 | サムソン エレクトロ−メカニックス カンパニーリミテッド． | 誘電体磁器組成物及びこれを含む積層セラミックキャパシタ |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3321929B2 (ja) | 2002-09-09 |
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