JPH0783596A - 熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法 - Google Patents
熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法Info
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- JPH0783596A JPH0783596A JP25014093A JP25014093A JPH0783596A JP H0783596 A JPH0783596 A JP H0783596A JP 25014093 A JP25014093 A JP 25014093A JP 25014093 A JP25014093 A JP 25014093A JP H0783596 A JPH0783596 A JP H0783596A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 コアの組立工程及びろう付け工程等において
表面疵の原因となる表面付着粉が極めて少なく、表面状
態及び耐食性が良好の熱交換器用亜鉛被覆押出形材及び
その製造方法を提供する。 【構成】 押出プレス１により形成されたアルミニウム
押出形材３ａの表面上に、溶射機４によりＺｎ又はＺｎ
基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した後、例えば噴射
ノズル７から水をスプレーして１０℃／秒以上の冷却速
度で冷却する。これにより、亜鉛被覆層表面の比較的大
きな表面付着粉を除去することができて、亜鉛被覆層の
表面粗さＲmaxが３０μｍ以下になる。
表面疵の原因となる表面付着粉が極めて少なく、表面状
態及び耐食性が良好の熱交換器用亜鉛被覆押出形材及び
その製造方法を提供する。 【構成】 押出プレス１により形成されたアルミニウム
押出形材３ａの表面上に、溶射機４によりＺｎ又はＺｎ
基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した後、例えば噴射
ノズル７から水をスプレーして１０℃／秒以上の冷却速
度で冷却する。これにより、亜鉛被覆層表面の比較的大
きな表面付着粉を除去することができて、亜鉛被覆層の
表面粗さＲmaxが３０μｍ以下になる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、アルミニウム押出形材
の表面上に亜鉛（Ｚｎ）又は亜鉛基合金からなる亜鉛被
覆層が設けられた熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその
製造方法に関する。
の表面上に亜鉛（Ｚｎ）又は亜鉛基合金からなる亜鉛被
覆層が設けられた熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその
製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】アルミニウム製熱交換器コアは、アルミ
ニウム偏平管と、この偏平管にろう付けされたフィンと
により構成されており、前記偏平管内に液体（伝熱媒
体）が通流するようになっている。車輌等に組み付けら
れたアルミニウム製熱交換器コアは、過酷な環境で使用
されるため、前記偏平管が腐食されやすく、液漏れが発
生する虞れがある。このため、車輌等に組み付けられ過
酷な環境で使用されるアルミニウム製熱交換器コアに
は、アルミニウム押出形材に亜鉛材をクラッドして亜鉛
被覆層を設けたクラッド管が使用されている。
ニウム偏平管と、この偏平管にろう付けされたフィンと
により構成されており、前記偏平管内に液体（伝熱媒
体）が通流するようになっている。車輌等に組み付けら
れたアルミニウム製熱交換器コアは、過酷な環境で使用
されるため、前記偏平管が腐食されやすく、液漏れが発
生する虞れがある。このため、車輌等に組み付けられ過
酷な環境で使用されるアルミニウム製熱交換器コアに
は、アルミニウム押出形材に亜鉛材をクラッドして亜鉛
被覆層を設けたクラッド管が使用されている。
【０００３】このクラッド管は、孔食及び隙間腐食に対
する耐食性が極めて良好であるものの、フィン材をろう
付けする際にクラッド管表面の亜鉛被覆層によってろう
付け作業が阻害されるという欠点がある。特に、亜鉛被
覆層の層厚が厚い場合は、ろう付け時の加熱により亜鉛
が溶融して流下することがあり、ろう付け作業が著しく
困難になる。
する耐食性が極めて良好であるものの、フィン材をろう
付けする際にクラッド管表面の亜鉛被覆層によってろう
付け作業が阻害されるという欠点がある。特に、亜鉛被
覆層の層厚が厚い場合は、ろう付け時の加熱により亜鉛
が溶融して流下することがあり、ろう付け作業が著しく
困難になる。
【０００４】このため、亜鉛被覆層をクラッドにより形
成する方法に替えて、アルミニウム押出形材の表面にＺ
ｎ又はＺｎ基合金を溶射し、Ｚｎをアルミニウム形材の
表面に拡散浸透させた亜鉛被覆押出管が提案されている
（特公平４−４５５７７号）。
成する方法に替えて、アルミニウム押出形材の表面にＺ
ｎ又はＺｎ基合金を溶射し、Ｚｎをアルミニウム形材の
表面に拡散浸透させた亜鉛被覆押出管が提案されている
（特公平４−４５５７７号）。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上述し
た従来の亜鉛被覆押出管においては、亜鉛被覆層の表面
にＺｎの表面付着粉（所謂表面ちびり）が付着してお
り、この表面付着粉によりコアの組立工程及びフィンの
ろう付け工程等において管表面に疵が発生しやすいとい
う問題点がある。このため、表面付着粉が極めて少ない
亜鉛被覆押出形材が要望されている。
た従来の亜鉛被覆押出管においては、亜鉛被覆層の表面
にＺｎの表面付着粉（所謂表面ちびり）が付着してお
り、この表面付着粉によりコアの組立工程及びフィンの
ろう付け工程等において管表面に疵が発生しやすいとい
う問題点がある。このため、表面付着粉が極めて少ない
亜鉛被覆押出形材が要望されている。
【０００６】本発明はかかる問題点に鑑みてなされたも
のであって、管表面の疵の原因となる表面付着粉が極め
て少なく表面形状が良好な亜鉛被覆層を備えた熱交換器
用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法を提供することを
目的とする。
のであって、管表面の疵の原因となる表面付着粉が極め
て少なく表面形状が良好な亜鉛被覆層を備えた熱交換器
用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係る熱交換器用
亜鉛被覆押出形材は、アルミニウム押出形材の表面上に
亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した熱
交換器用亜鉛被覆押出形材において、前記亜鉛被覆層の
表面粗さＲmaxが３０μｍ以下であることを特徴とす
る。
亜鉛被覆押出形材は、アルミニウム押出形材の表面上に
亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した熱
交換器用亜鉛被覆押出形材において、前記亜鉛被覆層の
表面粗さＲmaxが３０μｍ以下であることを特徴とす
る。
【０００８】本発明に係る熱交換器用亜鉛被覆押出形材
の製造方法は、熱間押出法により所定の形状のアルミニ
ウム押出形材を形成する工程と、このアルミニウム押出
形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆
層を形成する工程と、この亜鉛被覆層を備えたアルミニ
ウム押出形材を１０℃／秒以上の冷却速度で冷却する冷
却工程と、を有することを特徴とする。
の製造方法は、熱間押出法により所定の形状のアルミニ
ウム押出形材を形成する工程と、このアルミニウム押出
形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆
層を形成する工程と、この亜鉛被覆層を備えたアルミニ
ウム押出形材を１０℃／秒以上の冷却速度で冷却する冷
却工程と、を有することを特徴とする。
【０００９】なお、本願においてアルミニウムとは、純
アルミニウムの外にアルミニウム合金を含むものとす
る。
アルミニウムの外にアルミニウム合金を含むものとす
る。
【００１０】
【作用】本願発明者等は、熱交換器用亜鉛被覆押出形材
の表面状態を改善すべく、種々実験研究を行った。その
結果、亜鉛被覆層に付着した比較的大きな表面付着粉を
除去することにより、熱交換器製造工程における管表面
の疵の発生を防止することができるとの知見を得た。
の表面状態を改善すべく、種々実験研究を行った。その
結果、亜鉛被覆層に付着した比較的大きな表面付着粉を
除去することにより、熱交換器製造工程における管表面
の疵の発生を防止することができるとの知見を得た。
【００１１】即ち、本発明においては、前記亜鉛被覆層
の表面粗さＲmaxを３０μｍ以下とする。亜鉛被覆層の
表面粗さＲmaxが３０μｍを超える場合は、亜鉛被覆層
に付着した比較的大きな表面付着粉がコアの組立及びフ
ィンのろう付け等の工程において亜鉛被覆層表面から離
脱しやすく、この離脱した表面付着粉により管表面に疵
が付きやすい。このため、前記亜鉛被覆層の表面粗さＲ
maxは３０μｍ以下とすることが必要である。
の表面粗さＲmaxを３０μｍ以下とする。亜鉛被覆層の
表面粗さＲmaxが３０μｍを超える場合は、亜鉛被覆層
に付着した比較的大きな表面付着粉がコアの組立及びフ
ィンのろう付け等の工程において亜鉛被覆層表面から離
脱しやすく、この離脱した表面付着粉により管表面に疵
が付きやすい。このため、前記亜鉛被覆層の表面粗さＲ
maxは３０μｍ以下とすることが必要である。
【００１２】本願発明者等は、次に、亜鉛被覆層の表面
粗さＲmaxを３０μｍ以下とする方法について、実験研
究を行った。その結果、アルミニウム押出管の表面上に
Ｚｎ又はＺｎ基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した
後、この亜鉛被覆層を急冷すると、亜鉛被覆層の熱収縮
率と表面付着粉の熱収縮率との差により、亜鉛被覆層の
表面に付着した比較的大きい表面付着粉が脱落するとの
知見を得た。
粗さＲmaxを３０μｍ以下とする方法について、実験研
究を行った。その結果、アルミニウム押出管の表面上に
Ｚｎ又はＺｎ基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した
後、この亜鉛被覆層を急冷すると、亜鉛被覆層の熱収縮
率と表面付着粉の熱収縮率との差により、亜鉛被覆層の
表面に付着した比較的大きい表面付着粉が脱落するとの
知見を得た。
【００１３】即ち、本発明方法においては、アルミニウ
ム押出形材の表面上にＺｎ又はＺｎ合金を溶射して亜鉛
被覆層を形成した後、１０℃／秒以上の冷却速度で例え
ば２００℃以下の温度まで強制冷却する。これにより、
亜鉛被覆層の表面に付着した比較的大きい表面付着粉を
除去することができる。この場合に、前記冷却速度が１
０℃／秒未満の場合は、表面付着粉を除去する効果を十
分に得ることができない。このため、冷却速度は１０℃
／秒以上とすることが必要である。
ム押出形材の表面上にＺｎ又はＺｎ合金を溶射して亜鉛
被覆層を形成した後、１０℃／秒以上の冷却速度で例え
ば２００℃以下の温度まで強制冷却する。これにより、
亜鉛被覆層の表面に付着した比較的大きい表面付着粉を
除去することができる。この場合に、前記冷却速度が１
０℃／秒未満の場合は、表面付着粉を除去する効果を十
分に得ることができない。このため、冷却速度は１０℃
／秒以上とすることが必要である。
【００１４】前記冷却は、例えば、亜鉛被覆層を形成し
たアルミニウム押出形材を流水に接触させるか、又はア
ルミニウム押出形材に向けて水をスプレーすることによ
り行えばよい。亜鉛被覆層を形成したアルミニウム押出
形材に水を当てることにより、水の衝撃力による作用と
上述の冷却による熱収縮率の差による作用とにより、不
安定な状態で付着している表面付着粉（Ｚｎ粉）が脱落
する。なお、流水により冷却を行う場合は、冷却効率を
高めるために、流水の流速を１ｍ／分以上とすることが
好ましい。
たアルミニウム押出形材を流水に接触させるか、又はア
ルミニウム押出形材に向けて水をスプレーすることによ
り行えばよい。亜鉛被覆層を形成したアルミニウム押出
形材に水を当てることにより、水の衝撃力による作用と
上述の冷却による熱収縮率の差による作用とにより、不
安定な状態で付着している表面付着粉（Ｚｎ粉）が脱落
する。なお、流水により冷却を行う場合は、冷却効率を
高めるために、流水の流速を１ｍ／分以上とすることが
好ましい。
【００１５】
【実施例】次に、本発明の実施例について添付の図面を
参照して説明する。
参照して説明する。
【００１６】図１は本発明の実施例に係る熱交換器用亜
鉛被覆押出形材の製造方法を示す模式図である。押出プ
レス１には押出ダイス２が設けられており、この押出プ
レス１によりアルミニウム押出形材３ａが連続的に押出
形成される。押出プレス１のの近傍の押出形材搬送路の
上方及び下方には溶射機４が配置されており、これらの
溶射機４によりアルミニウム押出形材３ａの周囲にＺｎ
又はＺｎ基合金を溶射して、亜鉛被覆層を形成する。
鉛被覆押出形材の製造方法を示す模式図である。押出プ
レス１には押出ダイス２が設けられており、この押出プ
レス１によりアルミニウム押出形材３ａが連続的に押出
形成される。押出プレス１のの近傍の押出形材搬送路の
上方及び下方には溶射機４が配置されており、これらの
溶射機４によりアルミニウム押出形材３ａの周囲にＺｎ
又はＺｎ基合金を溶射して、亜鉛被覆層を形成する。
【００１７】これらの溶射機４により亜鉛被覆層が形成
されたアルミニウム押出形材（亜鉛被覆アルミニウム押
出形材３ｂ）は、次に冷却用水タンク５内に入る。この
タンク５にはポンプ６及び噴射ノズル７が設けられてお
り、これらのポンプ６及び噴射ノズル７により、冷却用
水タンク５内を通る亜鉛被覆アルミニウム押出形材３ｂ
に向けて水がスプレーされる。この水のスプレーによ
り、溶射直後で高温になっている亜鉛被覆アルミニウム
押出形材３ｂが急冷される。このとき、亜鉛被覆層の表
面に付着している表面付着粉は急激に熱収縮し、亜鉛被
覆層から離脱する。また、水の圧力により、表面付着粉
の離脱がより一層促進される。
されたアルミニウム押出形材（亜鉛被覆アルミニウム押
出形材３ｂ）は、次に冷却用水タンク５内に入る。この
タンク５にはポンプ６及び噴射ノズル７が設けられてお
り、これらのポンプ６及び噴射ノズル７により、冷却用
水タンク５内を通る亜鉛被覆アルミニウム押出形材３ｂ
に向けて水がスプレーされる。この水のスプレーによ
り、溶射直後で高温になっている亜鉛被覆アルミニウム
押出形材３ｂが急冷される。このとき、亜鉛被覆層の表
面に付着している表面付着粉は急激に熱収縮し、亜鉛被
覆層から離脱する。また、水の圧力により、表面付着粉
の離脱がより一層促進される。
【００１８】このようにして表面付着粉が除去された亜
鉛被覆アルミニウム押出形材３ｂは、その後ピンチロー
ル８により搬送され、例えばドラム等に巻取られる。
鉛被覆アルミニウム押出形材３ｂは、その後ピンチロー
ル８により搬送され、例えばドラム等に巻取られる。
【００１９】本実施例においては、溶射機４によりアル
ミニウム押出形材３ａの周囲に亜鉛被覆層を形成し亜鉛
被覆アルミニウム押出形材３ｂとした後、水をスプレー
してこの亜鉛被覆アルミニウム押出形材３ｂを急激に冷
却するため、亜鉛被覆層の表面の比較的大きい表面付着
粉を除去することができ、亜鉛被覆層表面の表面粗さＲ
maxを３０μｍ以下にすることができる。これにより、
熱交換器コア組立工程等における管表面の疵の発生を防
止することができる。
ミニウム押出形材３ａの周囲に亜鉛被覆層を形成し亜鉛
被覆アルミニウム押出形材３ｂとした後、水をスプレー
してこの亜鉛被覆アルミニウム押出形材３ｂを急激に冷
却するため、亜鉛被覆層の表面の比較的大きい表面付着
粉を除去することができ、亜鉛被覆層表面の表面粗さＲ
maxを３０μｍ以下にすることができる。これにより、
熱交換器コア組立工程等における管表面の疵の発生を防
止することができる。
【００２０】次に、上述の実施例方法により亜鉛被覆ア
ルミニウム押出形材を実際に製造し、その表面状態を調
べた結果について、比較例と比較して説明する。
ルミニウム押出形材を実際に製造し、その表面状態を調
べた結果について、比較例と比較して説明する。
【００２１】先ず、図１に示すように、押出機１のダイ
ス２出口近傍に溶射機４を設置し、その直後に冷却用水
タンク５を設置し、下記表１に示す組成のアルミニウム
材Ａ１０５０のビレット（直径が２００ｍｍ、長さが５
００ｍｍ）を用いて、図４にその断面形状を示す楕円状
の多穴チューブ（幅が２２ｍｍ、高さが５ｍｍ、肉厚が
０．８ｍｍ）を熱間押出成形した。この場合に、押出速
度は５０ｍ／分である。
ス２出口近傍に溶射機４を設置し、その直後に冷却用水
タンク５を設置し、下記表１に示す組成のアルミニウム
材Ａ１０５０のビレット（直径が２００ｍｍ、長さが５
００ｍｍ）を用いて、図４にその断面形状を示す楕円状
の多穴チューブ（幅が２２ｍｍ、高さが５ｍｍ、肉厚が
０．８ｍｍ）を熱間押出成形した。この場合に、押出速
度は５０ｍ／分である。
【００２２】
【表１】
【００２３】次に、この多穴チューブの周面上に、溶射
材料としてＺｎ線を用いた溶射機４により、Ｚｎ付着量
の目標値を約２５ｇ／ｍｍ2としてＺｎを連続的に溶射
し、亜鉛被覆層を形成した。そして、この亜鉛被覆層形
成直後の亜鉛被覆チューブを、冷却用水タンク内５にお
いて、２００℃以下の温度にまで強制冷却した。このと
きの冷却速度は、約２００℃／秒である。一方、比較例
として、溶射により亜鉛被覆層を形成した後に自然冷却
した以外は上述の実施例と同様にして製造した亜鉛被覆
チューブを用意した。
材料としてＺｎ線を用いた溶射機４により、Ｚｎ付着量
の目標値を約２５ｇ／ｍｍ2としてＺｎを連続的に溶射
し、亜鉛被覆層を形成した。そして、この亜鉛被覆層形
成直後の亜鉛被覆チューブを、冷却用水タンク内５にお
いて、２００℃以下の温度にまで強制冷却した。このと
きの冷却速度は、約２００℃／秒である。一方、比較例
として、溶射により亜鉛被覆層を形成した後に自然冷却
した以外は上述の実施例と同様にして製造した亜鉛被覆
チューブを用意した。
【００２４】この実施例及び比較例の亜鉛被覆チューブ
の断面を顕微鏡により観察した。図２，３は、夫々実施
例及び比較例の亜鉛被覆チューブの表面近傍の金属組織
を示す顕微鏡写真（倍率×３００倍）である。この図
２，３から明らかなように、実施例の亜鉛被覆チューブ
の表面には表面付着粉が殆どなく、表面が比較的平滑で
あった。一方、比較例の亜鉛被覆チューブの表面には比
較的大きな表面付着粉が付着していた。
の断面を顕微鏡により観察した。図２，３は、夫々実施
例及び比較例の亜鉛被覆チューブの表面近傍の金属組織
を示す顕微鏡写真（倍率×３００倍）である。この図
２，３から明らかなように、実施例の亜鉛被覆チューブ
の表面には表面付着粉が殆どなく、表面が比較的平滑で
あった。一方、比較例の亜鉛被覆チューブの表面には比
較的大きな表面付着粉が付着していた。
【００２５】この実施例及び比較例の亜鉛被覆チューブ
について、濃度が３０重量％の硝酸を使用した硝酸溶解
法によりＺｎ付着量を調べた。また、この実施例及び比
較例の亜鉛被覆チューブの表面粗さＲmaxについても調
べた。その結果を下記表２に示す。
について、濃度が３０重量％の硝酸を使用した硝酸溶解
法によりＺｎ付着量を調べた。また、この実施例及び比
較例の亜鉛被覆チューブの表面粗さＲmaxについても調
べた。その結果を下記表２に示す。
【００２６】
【表２】
【００２７】この表２から明らかなように、実施例の亜
鉛被覆チューブにおいては、亜鉛被覆層が薄く、且つ、
その表面粗さＲmaxが約２６μｍと小さいものであっ
た。一方、比較例の亜鉛被覆チューブは、Ｚｎ付着量が
多く、表面粗さＲmaxも４１μｍと大きいものであっ
た。
鉛被覆チューブにおいては、亜鉛被覆層が薄く、且つ、
その表面粗さＲmaxが約２６μｍと小さいものであっ
た。一方、比較例の亜鉛被覆チューブは、Ｚｎ付着量が
多く、表面粗さＲmaxも４１μｍと大きいものであっ
た。
【００２８】次に、実施例及び比較例の亜鉛被覆チュー
ブのＺｎ拡散状態を調べた結果について説明する。
ブのＺｎ拡散状態を調べた結果について説明する。
【００２９】芯材及びこの芯材の表面を被覆するろう材
により構成されたブレージングシートフィンを上述の実
施例及び比較例の亜鉛被覆チューブと組み合わせ、下記
表３に示す条件でろう付けを行って、積層型のろう付け
材を製造した。
により構成されたブレージングシートフィンを上述の実
施例及び比較例の亜鉛被覆チューブと組み合わせ、下記
表３に示す条件でろう付けを行って、積層型のろう付け
材を製造した。
【００３０】
【表３】
【００３１】そして、Ｘ線アナライザーを使用して、こ
の実施例及び比較例の各亜鉛被覆チューブの表面のＺｎ
拡散状態を調べた。図５，６は、夫々実施例及び比較例
の亜鉛被覆チューブ表面におけるＺｎ濃度分布を示すグ
ラフ図である。この図５，６に示すように、実施例及び
比較例の亜鉛被覆チューブにおいては、いずれもＺｎ拡
散層が約１６０μｍの厚さで形成されていた。
の実施例及び比較例の各亜鉛被覆チューブの表面のＺｎ
拡散状態を調べた。図５，６は、夫々実施例及び比較例
の亜鉛被覆チューブ表面におけるＺｎ濃度分布を示すグ
ラフ図である。この図５，６に示すように、実施例及び
比較例の亜鉛被覆チューブにおいては、いずれもＺｎ拡
散層が約１６０μｍの厚さで形成されていた。
【００３２】次に、この実施例及び比較例の亜鉛被覆チ
ューブに対し、ＪＩＳＨ８６６１に規定されているＣＡ
ＳＳ試験を７００時間に亘って実施し、その後腐食状況
を調べた。その結果、実施例及び比較例の亜鉛被覆押出
形材は、いずれも面腐食形態で孔食の発生は認められ
ず、ＣＡＳＳ試験後もＺｎ拡散層が均一に密着している
ことが確認できた。
ューブに対し、ＪＩＳＨ８６６１に規定されているＣＡ
ＳＳ試験を７００時間に亘って実施し、その後腐食状況
を調べた。その結果、実施例及び比較例の亜鉛被覆押出
形材は、いずれも面腐食形態で孔食の発生は認められ
ず、ＣＡＳＳ試験後もＺｎ拡散層が均一に密着している
ことが確認できた。
【００３３】なお、上述の実施例においては、水をスプ
レーすることにより溶射直後の亜鉛被覆アルミニウム押
出形材を冷却する場合について説明したが、亜鉛被覆ア
ルミニウム押出形材を流水中に通して冷却しても、上述
の実施例と同様の効果を得ることができる。
レーすることにより溶射直後の亜鉛被覆アルミニウム押
出形材を冷却する場合について説明したが、亜鉛被覆ア
ルミニウム押出形材を流水中に通して冷却しても、上述
の実施例と同様の効果を得ることができる。
【００３４】
【発明の効果】以上説明したように本発明によれば、ア
ルミニウム押出形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶
射して形成した亜鉛被覆層の表面粗さＲmaxが３０μｍ
以下であるから、本発明に係る熱交換器用亜鉛被覆押出
形材は、熱交換器コアの組立工程及びフィンろう付け工
程において表面付着粉の離脱による疵の発生を防止する
ことができる。
ルミニウム押出形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶
射して形成した亜鉛被覆層の表面粗さＲmaxが３０μｍ
以下であるから、本発明に係る熱交換器用亜鉛被覆押出
形材は、熱交換器コアの組立工程及びフィンろう付け工
程において表面付着粉の離脱による疵の発生を防止する
ことができる。
【００３５】また、本発明方法によれば、アルミニウム
形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆
層を形成した後、所定の冷却速度で急冷するから、前記
亜鉛被覆層に付着している比較的大きな表面付着粉を容
易に除去することができる。これにより、亜鉛被覆層の
表面状態が良好であり、耐食性が優れた熱交換器用亜鉛
被覆押出形材を得ることができる。
形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆
層を形成した後、所定の冷却速度で急冷するから、前記
亜鉛被覆層に付着している比較的大きな表面付着粉を容
易に除去することができる。これにより、亜鉛被覆層の
表面状態が良好であり、耐食性が優れた熱交換器用亜鉛
被覆押出形材を得ることができる。
【図１】本発明の実施例に係る熱交換器用亜鉛被覆押出
形材の製造方法を示す模式図である。
形材の製造方法を示す模式図である。
【図２】実施例の亜鉛被覆チューブの表面近傍の金属組
織を示す顕微鏡写真（倍率×３００倍）である。
織を示す顕微鏡写真（倍率×３００倍）である。
【図３】比較例の亜鉛被覆チューブの表面近傍の金属組
織を示す顕微鏡写真（倍率×３００倍）である。
織を示す顕微鏡写真（倍率×３００倍）である。
【図４】アルミニウム押出形材（多穴チューブ）を示す
断面図である。
断面図である。
【図５】実施例の亜鉛被覆チューブの表面におけるＺｎ
分布を示すグラフ図である。
分布を示すグラフ図である。
【図６】比較例の亜鉛被覆チューブの表面におけるＺｎ
分布を示すグラフ図である。
分布を示すグラフ図である。
１；押出プレス ２；押出ダイス ３ａ；アルミニウム押出形材 ３ｂ；亜鉛被覆アルミニウム押出形材 ４；溶射機 ５；冷却用水タンク ６；ポンプ ７；噴射ノズル
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 榎本 洗治 山口県下関市長府港町14番１号 株式会社 神戸製鋼所長府製造所内
Claims (5)
- 【請求項１】 アルミニウム押出形材の表面上に亜鉛又
は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆層を形成した熱交換器
用亜鉛被覆押出形材において、前記亜鉛被覆層の表面粗
さＲmaxが３０μｍ以下であることを特徴とする熱交換
器用亜鉛被覆押出形材。 - 【請求項２】 熱間押出法により所定の形状のアルミニ
ウム押出形材を形成する工程と、このアルミニウム押出
形材の表面上に亜鉛又は亜鉛基合金を溶射して亜鉛被覆
層を形成する工程と、この亜鉛被覆層を備えたアルミニ
ウム押出形材を１０℃／秒以上の冷却速度で冷却する冷
却工程と、を有することを特徴とする熱交換器用亜鉛被
覆押出形材の製造方法。 - 【請求項３】 前記冷却工程は、前記亜鉛被覆層を備え
たアルミニウム押出形材を流水に接触させることにより
行うことを特徴とする請求項２に記載の熱交換器用亜鉛
被覆押出形材の製造方法。 - 【請求項４】 前記流水の流速は１ｍ／分以上であるこ
とを特徴とする請求項３に記載の熱交換器用亜鉛被覆押
出形材の製造方法。 - 【請求項５】 前記冷却工程は、前記亜鉛被覆層を備え
たアルミニウム押出形材に向けて水をスプレーすること
により行うことを特徴とする請求項２に記載の熱交換器
用亜鉛被覆押出形材の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25014093A JP2942116B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | 熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP25014093A JP2942116B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | 熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0783596A true JPH0783596A (ja) | 1995-03-28 |
| JP2942116B2 JP2942116B2 (ja) | 1999-08-30 |
Family
ID=17203419
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP25014093A Expired - Fee Related JP2942116B2 (ja) | 1993-09-10 | 1993-09-10 | 熱交換器用亜鉛被覆押出形材及びその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2942116B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011153823A (ja) * | 2008-04-24 | 2011-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器、及びこの熱交換器を用いた空気調和機 |
| GB2611595A (en) * | 2021-10-05 | 2023-04-12 | Uacj Corp | Aluminum alloy product, method of producing the same, welded structure, and method of protecting welded structure |
-
1993
- 1993-09-10 JP JP25014093A patent/JP2942116B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2011153823A (ja) * | 2008-04-24 | 2011-08-11 | Mitsubishi Electric Corp | 熱交換器、及びこの熱交換器を用いた空気調和機 |
| GB2611595A (en) * | 2021-10-05 | 2023-04-12 | Uacj Corp | Aluminum alloy product, method of producing the same, welded structure, and method of protecting welded structure |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2942116B2 (ja) | 1999-08-30 |
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