JPH0774171B2 - アセチレンガスの精製方法 - Google Patents
アセチレンガスの精製方法Info
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- JPH0774171B2 JPH0774171B2 JP62130773A JP13077387A JPH0774171B2 JP H0774171 B2 JPH0774171 B2 JP H0774171B2 JP 62130773 A JP62130773 A JP 62130773A JP 13077387 A JP13077387 A JP 13077387A JP H0774171 B2 JPH0774171 B2 JP H0774171B2
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- acetylene gas
- acetylene
- gas
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、アセチレンガスの精製方法に関するものであ
り、さらに詳しくは、アセチレンガスを選択的に吸収さ
せるために組合わせ混合された溶媒にアセチレンガスを
吸収させた後、アセチレンガスを同溶媒により放散させ
ることにより、不純物の極めて少ない高い純度のアセチ
レンガスを得る方法に関するものである。
り、さらに詳しくは、アセチレンガスを選択的に吸収さ
せるために組合わせ混合された溶媒にアセチレンガスを
吸収させた後、アセチレンガスを同溶媒により放散させ
ることにより、不純物の極めて少ない高い純度のアセチ
レンガスを得る方法に関するものである。
従来、溶媒を用いたアセチレンガスの吸収・放散による
精製方法は、一般にアセトン、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホル
ムアミド、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルスルホキシ
ド、液体アンモニア、メタノールなど（化学便覧改訂３
版・応用編p.584に記載）が使用されている。しかしな
がら、これらの吸収・放散によるアセチレンガス精製方
法において、液体アンモニアおよびメタノールを用いた
場合、−30℃〜−70℃の吸収温度が要求されるため冷凍
設備など付帯設備が必要となり、設備費および運転費の
面で経済的でない。液体アンモニアは、二酸化炭素の吸
収溶媒としても知られており、原料ガス中に二酸化炭素
が存在すると、二酸化炭素はアセチレンガス同様の挙動
を示し、高い純度のアセチレンガスを得ることができな
い。アセトン、ジメチルスルホキシドを使用する場合、
いずれの溶媒も常温でアセチレンガスの良好な吸収能力
を示すが、アセトンの場合、蒸気圧が高く、放散後、得
られるガス中に溶媒が多量に存在することになり、溶媒
除去のための設備費及び運転費の面で経済的でない。ジ
メチルスルホキシドは、融点が18.5℃であり、冬期配管
等の閉塞の危険性があるため、運転管理上好ましくな
い。これらに対して、特開昭47−42604号公報、特開昭4
9−72202号公報、特開昭56−150025号公報、特開昭57−
131730号公報に記載されているごとくＮ・Ｎ′−ジメチ
ルホルムアミドおよびＮ−メチルピロリドンは常温でア
セチレンガスの吸収能力に優れ、O2、N2、CO等の無機ガ
ス類に対し低い吸収能力を示すことにより、アセチレン
ガスの吸収溶媒として広く使用されている。
精製方法は、一般にアセトン、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホル
ムアミド、Ｎ−メチルピロリドン、ジメチルスルホキシ
ド、液体アンモニア、メタノールなど（化学便覧改訂３
版・応用編p.584に記載）が使用されている。しかしな
がら、これらの吸収・放散によるアセチレンガス精製方
法において、液体アンモニアおよびメタノールを用いた
場合、−30℃〜−70℃の吸収温度が要求されるため冷凍
設備など付帯設備が必要となり、設備費および運転費の
面で経済的でない。液体アンモニアは、二酸化炭素の吸
収溶媒としても知られており、原料ガス中に二酸化炭素
が存在すると、二酸化炭素はアセチレンガス同様の挙動
を示し、高い純度のアセチレンガスを得ることができな
い。アセトン、ジメチルスルホキシドを使用する場合、
いずれの溶媒も常温でアセチレンガスの良好な吸収能力
を示すが、アセトンの場合、蒸気圧が高く、放散後、得
られるガス中に溶媒が多量に存在することになり、溶媒
除去のための設備費及び運転費の面で経済的でない。ジ
メチルスルホキシドは、融点が18.5℃であり、冬期配管
等の閉塞の危険性があるため、運転管理上好ましくな
い。これらに対して、特開昭47−42604号公報、特開昭4
9−72202号公報、特開昭56−150025号公報、特開昭57−
131730号公報に記載されているごとくＮ・Ｎ′−ジメチ
ルホルムアミドおよびＮ−メチルピロリドンは常温でア
セチレンガスの吸収能力に優れ、O2、N2、CO等の無機ガ
ス類に対し低い吸収能力を示すことにより、アセチレン
ガスの吸収溶媒として広く使用されている。
Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド及びＮ−メチルピロリ
ドンのアセチレンガス吸収能力と他の低級炭化水素類吸
収能力を比較すると、Ｎ−メチルピロリドンは両者の成
分に対して、高い吸収能力を示している。すなわち、吸
収・放散によるアセチレンの精製方法において、Ｎ−メ
チルピロリドンを使用した場合、アセチレンガス吸収能
力に非常に優れている反面、他の低級炭化水素に対して
も高い吸収能力を示し、原料アセチレンガス中にこれら
の不純物が存在すると、放散後、アセチレンガス中に吸
収時溶解した他の低級炭化水素が混入し、高い純度のア
セチレンガスが得られない問題があった。
ドンのアセチレンガス吸収能力と他の低級炭化水素類吸
収能力を比較すると、Ｎ−メチルピロリドンは両者の成
分に対して、高い吸収能力を示している。すなわち、吸
収・放散によるアセチレンの精製方法において、Ｎ−メ
チルピロリドンを使用した場合、アセチレンガス吸収能
力に非常に優れている反面、他の低級炭化水素に対して
も高い吸収能力を示し、原料アセチレンガス中にこれら
の不純物が存在すると、放散後、アセチレンガス中に吸
収時溶解した他の低級炭化水素が混入し、高い純度のア
セチレンガスが得られない問題があった。
また、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドは、Ｎ−メチル
ピロリドンと比較すると、他の低級炭化水素は、比較的
低い吸収能力を示す反面、アセチレン吸収能力も低い。
従って、吸収・放散によるアセチレンの精製方法におい
て、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドを使用した場合、
比較的高い純度のアセチレンガスは得られるが、アセチ
レンガスの吸収能力が低いためアセチレンガスの製品回
収率が低いという問題があった。
ピロリドンと比較すると、他の低級炭化水素は、比較的
低い吸収能力を示す反面、アセチレン吸収能力も低い。
従って、吸収・放散によるアセチレンの精製方法におい
て、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドを使用した場合、
比較的高い純度のアセチレンガスは得られるが、アセチ
レンガスの吸収能力が低いためアセチレンガスの製品回
収率が低いという問題があった。
本発明者らは、上記問題点を解決する方法について鋭意
検討した結果、ある特定の混合溶媒を用いることによ
り、容易かつ経済的に高い純度のアセチレンガスを製造
する方法を見出し本発明を完成した。
検討した結果、ある特定の混合溶媒を用いることによ
り、容易かつ経済的に高い純度のアセチレンガスを製造
する方法を見出し本発明を完成した。
本発明の目的は、不純物の極めて少ないアセチレンガス
の精製方法を提供することにある。
の精製方法を提供することにある。
本発明は、アセチレンの吸収能力に優れ、かつ、アセチ
レン以外の不純物成分に対する吸収能力を抑制する混合
溶媒を用いて、アセチレンガスを吸収させ、その後放散
させることにより、極めて高い純度のアセチレンガスを
容易かつ経済的に製造することを特徴とするアセチレン
ガスの精製方法である。
レン以外の不純物成分に対する吸収能力を抑制する混合
溶媒を用いて、アセチレンガスを吸収させ、その後放散
させることにより、極めて高い純度のアセチレンガスを
容易かつ経済的に製造することを特徴とするアセチレン
ガスの精製方法である。
本発明の要旨とする所は原料アセチレンガスを溶媒と接
触させて、溶媒にアセチレンガスを吸収させた後、アセ
チレンガスを放散させ、精製アセチレンガスを得るアセ
チレンガスの精製方法において、上記のアセチレンを吸
収・放散させる溶倍が、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミ
ドに対してホルムアミド、Ｎ−メチルホルムアミド、Ｎ
・Ｎ′−ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルアセトアミ
ドより選ばれた少なくとも１種のアミド類溶媒および／
または２−ピロリドンを混合した溶媒であることを特徴
とするアセチレンガスの精製方法に存するものである。
触させて、溶媒にアセチレンガスを吸収させた後、アセ
チレンガスを放散させ、精製アセチレンガスを得るアセ
チレンガスの精製方法において、上記のアセチレンを吸
収・放散させる溶倍が、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミ
ドに対してホルムアミド、Ｎ−メチルホルムアミド、Ｎ
・Ｎ′−ジメチルホルムアミド、Ｎ−メチルアセトアミ
ドより選ばれた少なくとも１種のアミド類溶媒および／
または２−ピロリドンを混合した溶媒であることを特徴
とするアセチレンガスの精製方法に存するものである。
上記、アミド類溶媒の中で、従来、アセチレンガス吸収
用溶媒としては、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドが一
般的に使用されているが、アセチレンガス吸収能力がＮ
−メチルピロリドンより低いという問題を有している。
本発明者らは、アセチレンガスの溶媒に対して、鋭意検
討した結果、アミド類溶媒の中で、Ｎ・Ｎ′−ジメチル
アセトアミドがＮ−メチルピロリドンと同等のアセチレ
ン吸収能力を有していることを見い出したが、Ｎ・Ｎ′
−ジメチルアセトアミドは他の低級炭化水素に対して
も、Ｎ−メチルピロリドンと同等の吸収能力を有してお
り、Ｎ−メチルピロリドンと同様な問題点を有してい
る。
用溶媒としては、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドが一
般的に使用されているが、アセチレンガス吸収能力がＮ
−メチルピロリドンより低いという問題を有している。
本発明者らは、アセチレンガスの溶媒に対して、鋭意検
討した結果、アミド類溶媒の中で、Ｎ・Ｎ′−ジメチル
アセトアミドがＮ−メチルピロリドンと同等のアセチレ
ン吸収能力を有していることを見い出したが、Ｎ・Ｎ′
−ジメチルアセトアミドは他の低級炭化水素に対して
も、Ｎ−メチルピロリドンと同等の吸収能力を有してお
り、Ｎ−メチルピロリドンと同様な問題点を有してい
る。
しかしながら、アセチレン吸収能力の優れているＮ・
Ｎ′−ジメチルアセトアミドに対して、Ｎ・Ｎ′−ジメ
チルアセトアミド以外のアミド類溶媒および２−ピロリ
ドンの中から選ばれた溶媒を混合使用することにより、
混合した溶媒の相乗効果により、Ｎ・Ｎ′−ジメチルア
セトアミド単独の溶媒より、高い純度のアセチレンガス
が得られると同時に高いアセチレン吸収能力が得られる
ことを知り、本発明に到達した。
Ｎ′−ジメチルアセトアミドに対して、Ｎ・Ｎ′−ジメ
チルアセトアミド以外のアミド類溶媒および２−ピロリ
ドンの中から選ばれた溶媒を混合使用することにより、
混合した溶媒の相乗効果により、Ｎ・Ｎ′−ジメチルア
セトアミド単独の溶媒より、高い純度のアセチレンガス
が得られると同時に高いアセチレン吸収能力が得られる
ことを知り、本発明に到達した。
本発明の混合溶媒組成は、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトア
ミドとＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミド以外のアミド類
溶媒および／または２−ピロリドンとの混合溶媒におい
て、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドの含有量は５モル
％〜95モル％、好ましくは、20モル％〜90モル％の範囲
が望ましい。
ミドとＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミド以外のアミド類
溶媒および／または２−ピロリドンとの混合溶媒におい
て、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドの含有量は５モル
％〜95モル％、好ましくは、20モル％〜90モル％の範囲
が望ましい。
Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドが、上記範囲の含有量
より多い場合には、アセチレンの吸収能力は高くなる反
面、不純物の吸収能力がそれ以上に増加し、高い純度の
アセチレンガスを得ることができず、また、Ｎ・Ｎ′−
ジメチルアセトアミドが、上記範囲の含有量より少ない
場合、不純物の吸収能力が抑制される反面、アセチレン
吸収能力がそれ以上に抑制され、混合溶媒による効果は
認められないと同時にＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミド
混合溶媒の凝固点が高くなり、配管時の閉塞の危険性が
生じ、好ましくない。
より多い場合には、アセチレンの吸収能力は高くなる反
面、不純物の吸収能力がそれ以上に増加し、高い純度の
アセチレンガスを得ることができず、また、Ｎ・Ｎ′−
ジメチルアセトアミドが、上記範囲の含有量より少ない
場合、不純物の吸収能力が抑制される反面、アセチレン
吸収能力がそれ以上に抑制され、混合溶媒による効果は
認められないと同時にＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミド
混合溶媒の凝固点が高くなり、配管時の閉塞の危険性が
生じ、好ましくない。
本発明において、アセチレン吸収圧力は高い程吸収能力
が増大し好ましいが、絶対圧2kg/cm2以上になるとアセ
チレン自体の分解爆発の危険が生じ、絶対圧2kg/cm2未
満、好ましくは絶対圧1.5kg/cm2未満で吸収操作を行な
うのが好ましい。吸収温度は特に規定するものではない
が、低温すぎると設備面で経済的ではなく、また高温す
ぎると、アセチレン吸収能力が低下し、製品回収率が低
下するため、経済的ではない。従って、吸収温度は−10
℃〜40℃の範囲、好ましくは０℃〜40℃の範囲で行なう
のがよい。
が増大し好ましいが、絶対圧2kg/cm2以上になるとアセ
チレン自体の分解爆発の危険が生じ、絶対圧2kg/cm2未
満、好ましくは絶対圧1.5kg/cm2未満で吸収操作を行な
うのが好ましい。吸収温度は特に規定するものではない
が、低温すぎると設備面で経済的ではなく、また高温す
ぎると、アセチレン吸収能力が低下し、製品回収率が低
下するため、経済的ではない。従って、吸収温度は−10
℃〜40℃の範囲、好ましくは０℃〜40℃の範囲で行なう
のがよい。
また、混合溶媒中に水分が多量に存在すると、アセチレ
ンの吸収能力が低下し、好ましくなく、使用する溶媒中
の水分は少なくとも1000ppm以下、好ましくは800ppm以
下に保たれるべきである。
ンの吸収能力が低下し、好ましくなく、使用する溶媒中
の水分は少なくとも1000ppm以下、好ましくは800ppm以
下に保たれるべきである。
本発明によれば、アセチレンガス吸収混合溶媒を放散さ
せることにより、高い純度のアセチレンガスを得ること
ができる。放散温度は吸収温度より高温であることが望
ましいが、高温すぎるとガス中に同伴する溶媒蒸気量が
増加し好ましくなく、−10℃〜80℃、好ましくは０℃〜
60℃の範囲で行なうのがよい。
せることにより、高い純度のアセチレンガスを得ること
ができる。放散温度は吸収温度より高温であることが望
ましいが、高温すぎるとガス中に同伴する溶媒蒸気量が
増加し好ましくなく、−10℃〜80℃、好ましくは０℃〜
60℃の範囲で行なうのがよい。
同伴溶媒蒸気の処理法として、活性炭などの通常の吸着
剤を用いて容易に吸着・除去することができる。放散圧
力は吸収圧力以上にすると、製品回収率が低下し好まし
くないが大気の混入防止のために大気圧以上の圧力で操
作するのがよく、絶対圧1.0kg/cm2〜2.0kg/cm2、好まし
くは1.0kg/cm2〜1.4kg/cm2の範囲で行なうのがよい。放
散後の溶媒は、アセチレンガス吸収のため循環使用され
る。
剤を用いて容易に吸着・除去することができる。放散圧
力は吸収圧力以上にすると、製品回収率が低下し好まし
くないが大気の混入防止のために大気圧以上の圧力で操
作するのがよく、絶対圧1.0kg/cm2〜2.0kg/cm2、好まし
くは1.0kg/cm2〜1.4kg/cm2の範囲で行なうのがよい。放
散後の溶媒は、アセチレンガス吸収のため循環使用され
る。
本発明による混合溶媒を用いたアセチレンガスの吸収・
放散により、十分に高い純度のアセチレンガスが得られ
るが、放散により得られる高い純度アセチレンガスとア
セチレン吸収溶媒とを気液接触処理させることにより、
より高い純度のアセチレンガスを得ることができる。こ
の場合、アセチレン吸収溶媒と気液接触する放散ガス量
は多い程、高い純度のアセチレンガスを得ることができ
るが、全放散ガス量の50〜90％を用いるのがよい。
放散により、十分に高い純度のアセチレンガスが得られ
るが、放散により得られる高い純度アセチレンガスとア
セチレン吸収溶媒とを気液接触処理させることにより、
より高い純度のアセチレンガスを得ることができる。こ
の場合、アセチレン吸収溶媒と気液接触する放散ガス量
は多い程、高い純度のアセチレンガスを得ることができ
るが、全放散ガス量の50〜90％を用いるのがよい。
気液接触後のアセチレンガスは、原料アセチレンガス純
度よりも高い純度のガスであり、吸収工程に循環使用す
ることが、より高い純度のアセチレンガスを得るために
役立つと同時に製品回収率を高めるためにも好ましい。
度よりも高い純度のガスであり、吸収工程に循環使用す
ることが、より高い純度のアセチレンガスを得るために
役立つと同時に製品回収率を高めるためにも好ましい。
本発明方法によれば、容易かつ経済的に極めて高い純度
のアセチレンガスを得ることができ、工業的価値大なる
ものがある。
のアセチレンガスを得ることができ、工業的価値大なる
ものがある。
実施例１（比較例１） 低級炭化水素類（以下、THCと略す。）の含有量が300pp
mの原料アセチレンガスを、流量毎分400mlで容量500ml
のフラスコに導き、フラスコ中に存在する表−１に示す
組成の100mlの溶媒と20℃、大気圧下で接触させ、各成
分が飽和状態になった後、溶媒中に溶解したアセチレン
濃度及びTHC濃度をガスクロマトグラフ（検出器FID）を
用いて分析した。
mの原料アセチレンガスを、流量毎分400mlで容量500ml
のフラスコに導き、フラスコ中に存在する表−１に示す
組成の100mlの溶媒と20℃、大気圧下で接触させ、各成
分が飽和状態になった後、溶媒中に溶解したアセチレン
濃度及びTHC濃度をガスクロマトグラフ（検出器FID）を
用いて分析した。
表−１に実施例１として、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトア
ミドとＮ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドの混合割合を変
化させた時の、混合溶媒中に溶解したアセチレン濃度及
びTHC濃度を、比較例１としてＮ・Ｎ′−ジメチルアセ
トアミド、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド各単独の溶
媒を用いた時の、溶媒中に溶解したアセチレン濃度及び
THC濃度を示した。
ミドとＮ・Ｎ′−ジメチルホルムアミドの混合割合を変
化させた時の、混合溶媒中に溶解したアセチレン濃度及
びTHC濃度を、比較例１としてＮ・Ｎ′−ジメチルアセ
トアミド、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド各単独の溶
媒を用いた時の、溶媒中に溶解したアセチレン濃度及び
THC濃度を示した。
尚、使用した溶媒中の水分はいずれも800ppmであった。
実施例２（比較例２） 使用溶媒にＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドとＮ−メチ
ルホルムアミドを用いた他は、実施例１、比較例１と同
様の操作を行ない、得られた結果を表−２に示した。
ルホルムアミドを用いた他は、実施例１、比較例１と同
様の操作を行ない、得られた結果を表−２に示した。
実施例３（比較例３） 使用溶媒にＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドとＮ−メチ
ルアセトアミドを用いた他は、実施例１、比較例１と同
様の操作を行ない、得られた結果を表−３に示した。
ルアセトアミドを用いた他は、実施例１、比較例１と同
様の操作を行ない、得られた結果を表−３に示した。
実施例４（比較例４） 使用溶媒にＮ・Ｎ′−ジメチルアセトアミド（70mol
％）＋Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド（30mol％）と
２−ピロリドンの溶媒を用いた他は、実施例１、比較例
１と同様の操作を行ない、得られた結果を表−４に示し
た。
％）＋Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド（30mol％）と
２−ピロリドンの溶媒を用いた他は、実施例１、比較例
１と同様の操作を行ない、得られた結果を表−４に示し
た。
実施例５ アセチレンガス吸収溶媒として、Ｎ・Ｎ′−ジメチルア
セトアミド50モル％、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド
50モル％の混合溶媒を用い、充填塔式の吸収塔下部に原
料アセチレンガスを供給し、吸収塔頂部よりアセチレン
ガス吸収用溶媒を供給し、向流接触させた後の溶媒を放
散塔に導き、溶媒よりアセチレンガスを放散させ、得ら
れたガスを製品ガスとし、放散後の溶媒は、再び吸収塔
に導き、繰り返し使用した。使用した吸収塔は、材質SU
S 304、内径１インチ、長さ1.5mで、塔頂より0.2m〜0.8
mの間にラッシヒリングを充填し、その下部0.1mの部分
より原料ガスを導入し、以下は液溜め部とした。また、
ラッシヒリング充填部は、二重管式になっており、外管
に熱媒体を通すことにより、温度制御を行なった。放散
塔は、材質・形状は吸収塔と同じとし、放散後、塔頂よ
り製品ガスを得た。吸収条件は、圧力1.4kg/cm2（絶対
圧）、温度10℃、アセチレンガス流量毎分４、液流量
毎分0.2とした。放散条件は、圧力1.0kg/cm2（絶対
圧）、温度40℃とした。
セトアミド50モル％、Ｎ・Ｎ′−ジメチルホルムアミド
50モル％の混合溶媒を用い、充填塔式の吸収塔下部に原
料アセチレンガスを供給し、吸収塔頂部よりアセチレン
ガス吸収用溶媒を供給し、向流接触させた後の溶媒を放
散塔に導き、溶媒よりアセチレンガスを放散させ、得ら
れたガスを製品ガスとし、放散後の溶媒は、再び吸収塔
に導き、繰り返し使用した。使用した吸収塔は、材質SU
S 304、内径１インチ、長さ1.5mで、塔頂より0.2m〜0.8
mの間にラッシヒリングを充填し、その下部0.1mの部分
より原料ガスを導入し、以下は液溜め部とした。また、
ラッシヒリング充填部は、二重管式になっており、外管
に熱媒体を通すことにより、温度制御を行なった。放散
塔は、材質・形状は吸収塔と同じとし、放散後、塔頂よ
り製品ガスを得た。吸収条件は、圧力1.4kg/cm2（絶対
圧）、温度10℃、アセチレンガス流量毎分４、液流量
毎分0.2とした。放散条件は、圧力1.0kg/cm2（絶対
圧）、温度40℃とした。
以下、上記記載の混合溶媒を使用し、得られた結果を表
−５に示した。尚、原料アセチレンガス組成および製品
ガス組成は、ガスクロマトグラフ（検出器FID及びTCD）
で測定を行なった。
−５に示した。尚、原料アセチレンガス組成および製品
ガス組成は、ガスクロマトグラフ（検出器FID及びTCD）
で測定を行なった。
比較例５ アセチレンガス吸収溶媒として、比較例１のＮ・Ｎ′−
ジメチルアセトアミド100％の溶媒を用いた他は、実施
例５と同様の操作を行ない、得られた結果を表−６に示
した。
ジメチルアセトアミド100％の溶媒を用いた他は、実施
例５と同様の操作を行ない、得られた結果を表−６に示
した。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 杉本 明彦 宮城県多賀城市栄２丁目３番32−26号 (56)参考文献 特開 昭62−19539（ＪＰ，Ａ)
Claims (2)
- 【請求項１】原料アセチレンガスを溶媒と接触させて、
溶媒にアセチレンガスを吸収させた後、アセチレンガス
を放散させ、精製アセチレンガスを得るアセチレンガス
の精製方法において、上記のアセチレンを吸収・放散さ
せる溶媒が、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドに対して
ホルムアミド、Ｎ−メチルホルムアミド、Ｎ・Ｎ′−ジ
メチルホルムアミド、Ｎ−メチルアセトアミドより選ば
れた少なくとも１種のアミド類溶媒および／または２−
ピロリドンを混合した溶媒であることを特徴とするアセ
チレンガスの精製方法。 - 【請求項２】Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドとアミド
類溶媒および／または２−ピロリドンとの混合溶媒であ
って、Ｎ・Ｎ′−ジメチルアセトアミドが混合溶媒中に
５モル％〜95モル％含まれることを特徴とする特許請求
の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62130773A JPH0774171B2 (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | アセチレンガスの精製方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62130773A JPH0774171B2 (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | アセチレンガスの精製方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63295518A JPS63295518A (ja) | 1988-12-01 |
| JPH0774171B2 true JPH0774171B2 (ja) | 1995-08-09 |
Family
ID=15042322
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62130773A Expired - Lifetime JPH0774171B2 (ja) | 1987-05-27 | 1987-05-27 | アセチレンガスの精製方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0774171B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8129577B2 (en) | 2008-09-16 | 2012-03-06 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process and system for providing acetylene |
| CN108218662B (zh) * | 2016-12-21 | 2021-02-19 | 中国石化集团四川维尼纶厂 | 天然气部分氧化制乙炔工艺中高级炔烃回收的方法 |
| JP2022508353A (ja) * | 2018-08-23 | 2022-01-19 | トランスフォーム マテリアルズ エルエルシー | 気体を処理するための系および方法 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH062682B2 (ja) * | 1985-07-18 | 1994-01-12 | 日合アセチレン株式会社 | アセチレンの精製法およびそれに用いる装置 |
-
1987
- 1987-05-27 JP JP62130773A patent/JPH0774171B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63295518A (ja) | 1988-12-01 |
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