JPH0771720A - バーナ - Google Patents
バーナInfo
- Publication number
- JPH0771720A JPH0771720A JP21943093A JP21943093A JPH0771720A JP H0771720 A JPH0771720 A JP H0771720A JP 21943093 A JP21943093 A JP 21943093A JP 21943093 A JP21943093 A JP 21943093A JP H0771720 A JPH0771720 A JP H0771720A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- burner
- cooling water
- tip
- water
- ring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
(57)【要約】
【目的】 低融点粉体燃料を燃焼させるバーナの先端に
おける融着、溶融を防止することにある 【構成】 バーナ筒部１の先端ｌを５〜５０mmの多孔質
セラミックスのリング２とし、冷却水が流れる二重壁構
造と接合する。多孔質セラミックスとしては、アルミナ
系の焼結体が望ましい。多孔質セラミックスのリング２
の長さｌはバーナの径と入熱により適宜定める。
おける融着、溶融を防止することにある 【構成】 バーナ筒部１の先端ｌを５〜５０mmの多孔質
セラミックスのリング２とし、冷却水が流れる二重壁構
造と接合する。多孔質セラミックスとしては、アルミナ
系の焼結体が望ましい。多孔質セラミックスのリング２
の長さｌはバーナの径と入熱により適宜定める。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、低融点粉体燃料を燃焼
させるバーナに関する。
させるバーナに関する。
【０００２】
【従来の技術】図９は従来のバーナの構成を示す説明図
である。
である。
【０００３】本図に示すように従来の低融点粉体燃料３
を燃焼させるバーナは、バーナ筒部１を二重壁構造にし
て冷却水を循環させる水冷却及び低融点粉体燃料３を搬
送する空気による空気冷却を行っている。７は低融点粉
体燃料３に着火させ燃焼を安定させる補助バーナであ
る。
を燃焼させるバーナは、バーナ筒部１を二重壁構造にし
て冷却水を循環させる水冷却及び低融点粉体燃料３を搬
送する空気による空気冷却を行っている。７は低融点粉
体燃料３に着火させ燃焼を安定させる補助バーナであ
る。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】図１０は従来のバーナ
の閉塞を示す説明図である。
の閉塞を示す説明図である。
【０００５】図１１は従来のバーナの融溶落下を示す説
明図である。
明図である。
【０００６】しかし、上記従来のバーナにおける水冷却
及び空気では冷却が不十分で、バーナ筒部１の先端が火
炎やバーナタイルからの強い輻射熱により、低融点粉体
燃料３の融点以上に加熱され、低融点粉体燃料３がバー
ナ筒部１の先端に融着・堆積してその開口部が閉塞した
り、低融点粉体燃料３が溶融し、粉体よりはるかに大き
な塊や薄片の溶融物となって落下あるいは浮遊しながら
燃焼するため、燃焼が著しく不安定になる。また、上記
溶融物が落下あるいは浮遊中に燃えきらず、耐火物の表
面に付着し、そこで燃焼して耐火物を損傷したりボイラ
の水管に付着して冷却され、付着・堆積して伝熱を阻害
する問題も生じる。
及び空気では冷却が不十分で、バーナ筒部１の先端が火
炎やバーナタイルからの強い輻射熱により、低融点粉体
燃料３の融点以上に加熱され、低融点粉体燃料３がバー
ナ筒部１の先端に融着・堆積してその開口部が閉塞した
り、低融点粉体燃料３が溶融し、粉体よりはるかに大き
な塊や薄片の溶融物となって落下あるいは浮遊しながら
燃焼するため、燃焼が著しく不安定になる。また、上記
溶融物が落下あるいは浮遊中に燃えきらず、耐火物の表
面に付着し、そこで燃焼して耐火物を損傷したりボイラ
の水管に付着して冷却され、付着・堆積して伝熱を阻害
する問題も生じる。
【０００７】従来の技術では水冷却を行うためのバーナ
筒部１の二重壁構造の壁は通水に必要な水圧に耐える強
度を有する必要であり、また工作上必要な厚み制限もあ
って一定の厚みが必要であり、その厚みが伝熱抵抗とな
り二重壁構造の炉側表面を低融点粉体燃料３の融点以下
に冷却することが出来ない。また、空気冷却の場合に冷
却効果を上げるため低融点粉体燃料３を搬送する空気の
量を大幅に増加させると空気流速が増すため着火点が遠
くなり、火付きが悪くなって失火したり、火炎の長さが
伸びて水管に達することがある。また過剰な空気を炉内
に送りこむことになり炉内温度を低下させ熱回収率が低
下する。
筒部１の二重壁構造の壁は通水に必要な水圧に耐える強
度を有する必要であり、また工作上必要な厚み制限もあ
って一定の厚みが必要であり、その厚みが伝熱抵抗とな
り二重壁構造の炉側表面を低融点粉体燃料３の融点以下
に冷却することが出来ない。また、空気冷却の場合に冷
却効果を上げるため低融点粉体燃料３を搬送する空気の
量を大幅に増加させると空気流速が増すため着火点が遠
くなり、火付きが悪くなって失火したり、火炎の長さが
伸びて水管に達することがある。また過剰な空気を炉内
に送りこむことになり炉内温度を低下させ熱回収率が低
下する。
【０００８】本発明の目的は、低融点粉体燃料を燃焼さ
せるバーナの先端における融着、溶融を防止することに
ある。
せるバーナの先端における融着、溶融を防止することに
ある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】上記目的は、筒部が水冷
二重壁からなり火炉に粉体を噴出して燃焼させるバーナ
において、前記筒部の先端に冷却水を滲出させる手段を
設けたことにより達成される。
二重壁からなり火炉に粉体を噴出して燃焼させるバーナ
において、前記筒部の先端に冷却水を滲出させる手段を
設けたことにより達成される。
【００１０】前記冷却水を滲出させる手段は多孔質体の
リングが望ましい。
リングが望ましい。
【００１１】前記冷却水を滲出させる手段は多孔質体の
旋回羽根が望ましい。
旋回羽根が望ましい。
【００１２】前記多孔質体はセラミックスが望ましい。
【００１３】前記多孔質体は焼結金属が望ましい。
【００１４】前記冷却水を滲出させる手段は前記水冷二
重壁に形成した微小孔が望ましい。
重壁に形成した微小孔が望ましい。
【００１５】
【作用】上記構成によれば、バーナの先端において冷却
水が蒸発し蒸発潜熱により冷却が十分に行われ、バーナ
の先端における低融点粉体燃料の融着、溶融を防止し安
定な燃焼が可能となる。
水が蒸発し蒸発潜熱により冷却が十分に行われ、バーナ
の先端における低融点粉体燃料の融着、溶融を防止し安
定な燃焼が可能となる。
【００１６】また、バーナの先端の旋回羽根で低融点粉
体燃料の融着、溶融が発生しなくなるから、旋回羽根の
機能が発揮出来る。
体燃料の融着、溶融が発生しなくなるから、旋回羽根の
機能が発揮出来る。
【００１７】
【実施例】以下、本発明の一実施例を図により説明す
る。
る。
【００１８】先ず、本実施例の構成を説明する。
【００１９】図１は本発明の実施例のバーナの構成を示
す説明図である。
す説明図である。
【００２０】本図に示すように、バーナ筒部１の先端ｌ
を５〜５０mmの多孔質セラミックスのリング２としてい
る。多孔質セラミックスのリング２の長さｌはバーナ筒
部１の径と入熱により適宜定める。
を５〜５０mmの多孔質セラミックスのリング２としてい
る。多孔質セラミックスのリング２の長さｌはバーナ筒
部１の径と入熱により適宜定める。
【００２１】図２は本発明の他の実施例のバーナ先端構
成を示す横断面図である。
成を示す横断面図である。
【００２２】本図に示すように、多孔質セラミックスの
リング２は押さえ板１１により冷却水が流れる二重壁外
側に溶接した突起とビス止めし機械的に接合している。
多孔質セラミックスのリング２と二重壁構造部とのシー
ルは２００℃迄の耐熱性を有するバイトン製のＯリング
１２で行っている。Ｏリング１２でシールすることによ
りバーナ筒部１と多孔質セラミックスのリング２の熱膨
張率の差による伸び差を吸収し得る。多孔質セラミック
スとしては、孔径数μｍ〜数１０μｍで厚さはバーナ筒
部１の二重壁の壁と同程度の数ｍｍとしたアルミナ系の
焼結体が良い。また、多孔質セラミックスの代わりに焼
結金属を用いても同等の効果が得られる。
リング２は押さえ板１１により冷却水が流れる二重壁外
側に溶接した突起とビス止めし機械的に接合している。
多孔質セラミックスのリング２と二重壁構造部とのシー
ルは２００℃迄の耐熱性を有するバイトン製のＯリング
１２で行っている。Ｏリング１２でシールすることによ
りバーナ筒部１と多孔質セラミックスのリング２の熱膨
張率の差による伸び差を吸収し得る。多孔質セラミック
スとしては、孔径数μｍ〜数１０μｍで厚さはバーナ筒
部１の二重壁の壁と同程度の数ｍｍとしたアルミナ系の
焼結体が良い。また、多孔質セラミックスの代わりに焼
結金属を用いても同等の効果が得られる。
【００２３】次に、本実施例の動作を説明する。
【００２４】多孔質セラミックスのリング２が火炎やバ
ーナタイルからの強い輻射熱を受けると、表面に滲出し
た冷却水が蒸発し蒸発潜熱により冷却される。
ーナタイルからの強い輻射熱を受けると、表面に滲出し
た冷却水が蒸発し蒸発潜熱により冷却される。
【００２５】図３はメニスカスによるサクションポンプ
効果を説明する説明図である。
効果を説明する説明図である。
【００２６】多孔質セラミックスのリング２の表面から
蒸発した冷却水はメニスカスによるサクションポンプ効
果により自動的に補給される。即ち、セラミックスの表
面から冷却水が蒸発すると、セラミックス粒子間に凹状
をなしていた水膜の曲面が深くなり、表面張力により元
の状態に復元するように下から冷却水を吸い上げる。こ
の原理により蒸発した冷却水の補給に高い圧力をかける
必要は無く、炉内圧力より数１０〜数１００ｍｍＡｑ高
い水圧で十分である。本実施例では１００ｍｍＡｑとし
た。冷却水の圧力が低いことにより図２に示す機械的な
接合やシールが容易になる。冷却水の水質としてはセラ
ミックスを目詰りさせるような粒子を含まないことは勿
論であり、セラミックス表面で蒸発により析出物が生成
しないようにカルシュウム、マグネシュウム等を脱塩し
たボイラ給水が望ましい。
蒸発した冷却水はメニスカスによるサクションポンプ効
果により自動的に補給される。即ち、セラミックスの表
面から冷却水が蒸発すると、セラミックス粒子間に凹状
をなしていた水膜の曲面が深くなり、表面張力により元
の状態に復元するように下から冷却水を吸い上げる。こ
の原理により蒸発した冷却水の補給に高い圧力をかける
必要は無く、炉内圧力より数１０〜数１００ｍｍＡｑ高
い水圧で十分である。本実施例では１００ｍｍＡｑとし
た。冷却水の圧力が低いことにより図２に示す機械的な
接合やシールが容易になる。冷却水の水質としてはセラ
ミックスを目詰りさせるような粒子を含まないことは勿
論であり、セラミックス表面で蒸発により析出物が生成
しないようにカルシュウム、マグネシュウム等を脱塩し
たボイラ給水が望ましい。
【００２７】バーナ筒部１の先端が火炎やバーナタイル
からの輻射熱を受けても冷却水が蒸発することにより、
多孔質セラミックスのリング表面の温度は１００℃以下
と成り、粉砕した廃プラスチックの低融点粉体燃料３の
融点例えばポリスチレンの１２０℃、ポリプロピレンの
１６０℃より低いから融着、溶融を生じない。
からの輻射熱を受けても冷却水が蒸発することにより、
多孔質セラミックスのリング表面の温度は１００℃以下
と成り、粉砕した廃プラスチックの低融点粉体燃料３の
融点例えばポリスチレンの１２０℃、ポリプロピレンの
１６０℃より低いから融着、溶融を生じない。
【００２８】低融点粉体燃料３には粒子状以外の数ｍｍ
角の薄片状例えばＰＥＴボトルを破砕したものやプラス
チックフイルムを破砕したものも含まれる。
角の薄片状例えばＰＥＴボトルを破砕したものやプラス
チックフイルムを破砕したものも含まれる。
【００２９】図４は本発明の他の実施例のバーナの構成
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【００３０】本図に示すように、図１に示したバーナ筒
部１の先端に多孔質セラミックスのリング２を接合した
低融点粉体燃料３のバーナの内側に重油バーナ４を配置
した構成である。図１の場合と同等の効果が得られる。
部１の先端に多孔質セラミックスのリング２を接合した
低融点粉体燃料３のバーナの内側に重油バーナ４を配置
した構成である。図１の場合と同等の効果が得られる。
【００３１】図５は本発明の他の実施例のバーナの構成
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【００３２】本図に示すように、バーナ筒部１の二重壁
の先端部内側５〜５０mmの長さと火炉側に微小な孔５を
形成し、その微小な孔から冷却水を蒸発させ蒸発潜熱に
より冷却する。微小な孔５を形成する長さｌは図１と同
様にバーナの径と入熱により適宜定める。
の先端部内側５〜５０mmの長さと火炉側に微小な孔５を
形成し、その微小な孔から冷却水を蒸発させ蒸発潜熱に
より冷却する。微小な孔５を形成する長さｌは図１と同
様にバーナの径と入熱により適宜定める。
【００３３】図６は本発明の他の実施例のバーナの構成
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【００３４】本図に示すように、６１は円筒状のパンチ
ングメタルで６２は円盤状のパンチングメタルである。
これらのパンチングメタルは孔径０．２５ｍｍ以上の丸
孔若しくは幅が３０μｍ、長さ１．４５ｍｍ以上のスリ
ットを有する。６３は樹脂フォーム（スポンジ）で図２
に示す多孔質セラミックスのリング２と同様に冷却水の
蒸発、補給の機能を有し、パンチングメタル６１、６２
はスポンジ６３を保持するものである。
ングメタルで６２は円盤状のパンチングメタルである。
これらのパンチングメタルは孔径０．２５ｍｍ以上の丸
孔若しくは幅が３０μｍ、長さ１．４５ｍｍ以上のスリ
ットを有する。６３は樹脂フォーム（スポンジ）で図２
に示す多孔質セラミックスのリング２と同様に冷却水の
蒸発、補給の機能を有し、パンチングメタル６１、６２
はスポンジ６３を保持するものである。
【００３５】次に本実施例の製作工程を説明する。
【００３６】１）パンチングメタルを円筒状に成型す
る。
る。
【００３７】２）パンチングメタルを円盤状に切り抜
く。
く。
【００３８】３）一方の円筒状パンチングメタル６１端
面の円周と円盤状パンチングメタル６２の内周を断続溶
接（１）する。
面の円周と円盤状パンチングメタル６２の内周を断続溶
接（１）する。
【００３９】４）他の円筒状パンチングメタル６１の端
面の円周とバーナ筒部１の二重壁の内側６４の端面の円
周とを断続溶接（２）する。
面の円周とバーナ筒部１の二重壁の内側６４の端面の円
周とを断続溶接（２）する。
【００４０】５）スポンジ６３を円筒状パンチングメタ
ル６１の外周に巻きつける。
ル６１の外周に巻きつける。
【００４１】６）バーナ筒部１の二重壁の外側６５をス
ポンジ６３に内接するように挿入する。
ポンジ６３に内接するように挿入する。
【００４２】７）バーナ筒部１の二重壁の外側６５と円
盤状パンチングメタル６２の外周を断続溶接（３）す
る。
盤状パンチングメタル６２の外周を断続溶接（３）す
る。
【００４３】８）バーナ筒部１の二重壁の外側６５を他
のバーナ筒部１の二重壁の外側と全周溶接（４）する。
のバーナ筒部１の二重壁の外側と全周溶接（４）する。
【００４４】次に本実施例の動作を説明する。
【００４５】スポンジ６３はパンチングメタル６１と６
２が火炎やバーナタイルからの強い輻射熱を受けると、
その熱によって表面から冷却水が蒸発しパンチングメタ
ル６１と６２は蒸発潜熱により冷却される。スポンジ６
３の表面から蒸発した冷却水はメニスカスによるサクシ
ョンポンプ効果により自動的に補給される。
２が火炎やバーナタイルからの強い輻射熱を受けると、
その熱によって表面から冷却水が蒸発しパンチングメタ
ル６１と６２は蒸発潜熱により冷却される。スポンジ６
３の表面から蒸発した冷却水はメニスカスによるサクシ
ョンポンプ効果により自動的に補給される。
【００４６】図７は本発明の他の実施例のバーナの構成
を示す説明図である。
を示す説明図である。
【００４７】図８は図７に示した旋回羽根の正面図であ
る。
る。
【００４８】図７、図８に示すように、バーナ筒部１の
先端に低融点粉体燃料３を搬送する空気を旋回させ、火
炉内に低融点粉体燃料３を拡散させて燃焼を十分に行わ
せる旋回羽根６を多孔質セラミックスで形成し、５〜５
０mmの長さにわたり延長している。延長する長さｌは図
１と同様にバーナの径と入熱により適宜定める。この多
孔質セラミックスから冷却水を蒸発させ蒸発潜熱により
冷却する。バーナ筒部１の先端に旋回羽根６を設けるこ
とは、冷却水の蒸発冷却により可能となったものであ
る。
先端に低融点粉体燃料３を搬送する空気を旋回させ、火
炉内に低融点粉体燃料３を拡散させて燃焼を十分に行わ
せる旋回羽根６を多孔質セラミックスで形成し、５〜５
０mmの長さにわたり延長している。延長する長さｌは図
１と同様にバーナの径と入熱により適宜定める。この多
孔質セラミックスから冷却水を蒸発させ蒸発潜熱により
冷却する。バーナ筒部１の先端に旋回羽根６を設けるこ
とは、冷却水の蒸発冷却により可能となったものであ
る。
【００４９】以上述べたように本実施例によれば、バー
ナ筒部の先端に設けた冷却手段は、水の蒸発潜熱により
冷却するから冷却効果が大きく低融点粉体燃料の融着が
発生しない。低融点粉体燃料を搬送する空気は搬送に必
要な最小限の量でよく火炉内温度を低下させることが無
い。
ナ筒部の先端に設けた冷却手段は、水の蒸発潜熱により
冷却するから冷却効果が大きく低融点粉体燃料の融着が
発生しない。低融点粉体燃料を搬送する空気は搬送に必
要な最小限の量でよく火炉内温度を低下させることが無
い。
【００５０】また、バーナ筒部の先端に設けた旋回羽根
により低融点粉体燃料を十分に燃焼させることが出来
る。
により低融点粉体燃料を十分に燃焼させることが出来
る。
【００５１】
【発明の効果】本発明によれば、バーナの先端の冷却が
十分に行われるから、低融点粉体燃料の融着、溶融が発
生せず安定な燃焼が可能となる。
十分に行われるから、低融点粉体燃料の融着、溶融が発
生せず安定な燃焼が可能となる。
【００５２】また、バーナの先端に旋回羽根を装着出来
るから、低融点粉体燃料を十分に燃焼させることが出来
る。
るから、低融点粉体燃料を十分に燃焼させることが出来
る。
【図１】本発明の実施例のバーナの構成を示す説明図で
ある。
ある。
【図２】本発明の他の実施例のバーナ先端構成を示す横
断面図である。
断面図である。
【図３】メニスカスによるサクションポンプ効果を説明
する説明図である。
する説明図である。
【図４】本発明の他の実施例のバーナの構成を示す説明
図である。
図である。
【図５】本発明の他の実施例のバーナの構成を示す説明
図である。
図である。
【図６】本発明の他の実施例のバーナの構成を示す説明
図である。
図である。
【図７】本発明の他の実施例のバーナの構成を示す説明
図である。
図である。
【図８】図７に示した旋回羽根の正面図である。
【図９】従来のバーナの構成を示す説明図である。
【図１０】従来のバーナの閉塞を示す説明図である。
【図１１】従来のバーナの溶融落下を示す説明図であ
る。
る。
１ バーナ筒部 ２ リング ３ 低融点粉体燃料 ４ 重油バーナ ５ 微小な孔 ６ 旋回羽根 ７ 補助バーナ １１ 押さえ板 １２ Ｏリング ６１ 円筒状パンチングメタル ６２ 円盤状パンチングメタル ６３ スポンジ ６４ バーナ筒部の二重壁の内側 ６５ バーナ筒部の二重壁の外側
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野中 正昭 岡山県玉野市玉３丁目１番１号 三井造船 株式会社玉野事業所内
Claims (6)
- 【請求項１】 筒部が水冷二重壁からなり火炉に粉体を
噴出して燃焼させるバーナにおいて、前記筒部の先端に
冷却水を滲出させる手段を設けたことを特徴とするバー
ナ。 - 【請求項２】 前記冷却水を滲出させる手段は多孔質体
のリングであることを特徴とする請求項１に記載のバー
ナ。 - 【請求項３】 前記冷却水を滲出させる手段は多孔質体
の旋回羽根であることを特徴とする請求項１に記載のバ
ーナ。 - 【請求項４】 前記多孔質体はセラミックスであること
を特徴とする請求項２または３に記載のバーナ。 - 【請求項５】 前記多孔質体は焼結金属であることを特
徴とする請求項２または３に記載のバーナ。 - 【請求項６】 前記冷却水を滲出させる手段は前記水冷
二重壁に形成した微小孔であることを特徴とする請求項
１に記載のバーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21943093A JPH0771720A (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | バーナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21943093A JPH0771720A (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | バーナ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0771720A true JPH0771720A (ja) | 1995-03-17 |
Family
ID=16735281
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21943093A Pending JPH0771720A (ja) | 1993-09-03 | 1993-09-03 | バーナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0771720A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009063289A (ja) * | 2008-11-12 | 2009-03-26 | Webasto Ag | 液体燃料を噴霧するノズル |
| WO2009069330A1 (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-04 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 高粘結性炭用バーナ及びガス化炉 |
-
1993
- 1993-09-03 JP JP21943093A patent/JPH0771720A/ja active Pending
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2009069330A1 (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-04 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | 高粘結性炭用バーナ及びガス化炉 |
| JP2009127972A (ja) * | 2007-11-27 | 2009-06-11 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 高粘結性炭用バーナ及びガス化炉 |
| US8607716B2 (en) | 2007-11-27 | 2013-12-17 | Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. | Burner for highly caking coal, and gasifier |
| JP2009063289A (ja) * | 2008-11-12 | 2009-03-26 | Webasto Ag | 液体燃料を噴霧するノズル |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3173658B2 (ja) | バーナー装置 | |
| JP2009216359A (ja) | 加熱炉 | |
| JPH0771720A (ja) | バーナ | |
| ES2200418T3 (es) | Dispositivo y procedimiento de combustion de combustibles con contenido de vanadio. | |
| WO1995016539A1 (en) | Method and apparatus for torch working materials | |
| JPS6176818A (ja) | スラグタツプ式サイクロン燃焼炉 | |
| JP2548791B2 (ja) | 旋回流式溶融炉 | |
| CN1130539C (zh) | 反射型熔解保持炉 | |
| JPH11294734A (ja) | 旋回溶融炉 | |
| JP2002364836A (ja) | 焼却炉及び焼却炉用熱交換タンクとエゼクター | |
| JP2001208337A (ja) | 微粉炭燃焼装置 | |
| JPS58184412A (ja) | 酸素−液体燃料バ−ナ | |
| JPH08247850A (ja) | 灰溶融炉における溶融スラグの温度計測方法および装置 | |
| JP2004144387A (ja) | 流動層ボイラ | |
| JP2001141225A (ja) | 燃焼溶融炉のスラグ排出装置及びその排出方法 | |
| JPH09145040A (ja) | 電気式灰溶融炉の排ガス燃焼部構造 | |
| JPS62503115A (ja) | ガスバ−ナ | |
| JP3461457B2 (ja) | 廃棄物処理装置 | |
| JP6126559B2 (ja) | ガス化溶融炉の運転方法 | |
| JP2002130613A (ja) | 燃焼用ノズル及びこれを用いた可燃性合成樹脂の燃焼方法 | |
| JPH09217921A (ja) | 燃焼溶融炉および廃棄物処理装置 | |
| JPH0771719A (ja) | バーナ | |
| JPH11270827A (ja) | 竪型旋回溶融炉 | |
| JPS62182513A (ja) | 流動床炉の安定燃焼法 | |
| JP2005201597A (ja) | 溶融炉 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20021008 |