JPS58184412A - 酸素−液体燃料バ−ナ - Google Patents
酸素−液体燃料バ−ナInfo
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- JPS58184412A JPS58184412A JP6700782A JP6700782A JPS58184412A JP S58184412 A JPS58184412 A JP S58184412A JP 6700782 A JP6700782 A JP 6700782A JP 6700782 A JP6700782 A JP 6700782A JP S58184412 A JPS58184412 A JP S58184412A
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- F23D—BURNERS
- F23D11/00—Burners using a direct spraying action of liquid droplets or vaporised liquid into the combustion space
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- General Engineering & Computer Science (AREA)
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明に工業炉、廃棄物処理Ｐ７Ｃの加熱処理、溶融処
理等に使用する特に酸素あるいは酸素富化空気−液体燃
料用バーナ（以下酸素−液体燃料バーナと称す。）に関
するものである。
理等に使用する特に酸素あるいは酸素富化空気−液体燃
料用バーナ（以下酸素−液体燃料バーナと称す。）に関
するものである。
酸素−液体燃料バーナな空気−液体燃料バーナに比べて
高温度の火炎が得られること及び排ガス量が少ないこと
から、たとえばアルミナ、ドロマイト等の耐火物の焼成
、ガラス、アルミナセメント等の溶融、ＰＣＢ （ポリ
塩化ビフェニール）等難燃物の焼却、アルミ、銅等の全
域の溶融によって溶融量の増加を図る等に使用されてい
る。
高温度の火炎が得られること及び排ガス量が少ないこと
から、たとえばアルミナ、ドロマイト等の耐火物の焼成
、ガラス、アルミナセメント等の溶融、ＰＣＢ （ポリ
塩化ビフェニール）等難燃物の焼却、アルミ、銅等の全
域の溶融によって溶融量の増加を図る等に使用されてい
る。
しかしながら上記した如き加熱処理、溶融処理、焼却処
理を行なう炉においては被処理物からの粉末の飛散、
Ｎａ ２０．ＫｚＯ等の如き低沸点物の蒸発、液体燃料
たとえば重油の燃焼に伴う亜硫酸ガスの発生、ＰＣＢ等
塩化物の焼却に伴う塩化水素の発生等ＶＣより炉内雰囲
気が汚染されることが多い。
理を行なう炉においては被処理物からの粉末の飛散、
Ｎａ ２０．ＫｚＯ等の如き低沸点物の蒸発、液体燃料
たとえば重油の燃焼に伴う亜硫酸ガスの発生、ＰＣＢ等
塩化物の焼却に伴う塩化水素の発生等ＶＣより炉内雰囲
気が汚染されることが多い。
一方、酸素−燃料バーナによる燃焼は、空気−燃料バー
ナによる燃焼とは異なり、上記した如く火炎温度が高い
ことにより、バーナのノズルが過熱し、特に液体燃料バ
ーナの場合バーナノズルが過熱すると、液体燃料噴出口
の近傍で蒸気閉塞を発生し友り、炭化が生ずる為バーナ
ノズルを充分冷却する必要がある。
ナによる燃焼とは異なり、上記した如く火炎温度が高い
ことにより、バーナのノズルが過熱し、特に液体燃料バ
ーナの場合バーナノズルが過熱すると、液体燃料噴出口
の近傍で蒸気閉塞を発生し友り、炭化が生ずる為バーナ
ノズルを充分冷却する必要がある。
即ち従来の酸素−液体燃料バーナは第１図に示す如く、
燃料噴霧口１を中心部に開口する液体燃料噴霧ノズル２
を囲繞して酸素噴出ノズル３が配設され、更にその周囲
に冷却水を循環流通せしめる水路４よりなる水冷ジャケ
ット５が設けられて一体的に形成されている。そして、
液体燃料は燃料噴霧口ｌより噴霧されると同時に酸素噴
出ノズル３の酸素噴出口６エリ噴出される酸素ガスと混
合して、酸素−液体燃料の混合気体となって燃焼して高
温の火炎を発生する。この間水冷ジャケット５の水路４
には適宜冷却水が循環流通されている。尚７に液体燃料
を渦流にするスワラ−である。
燃料噴霧口１を中心部に開口する液体燃料噴霧ノズル２
を囲繞して酸素噴出ノズル３が配設され、更にその周囲
に冷却水を循環流通せしめる水路４よりなる水冷ジャケ
ット５が設けられて一体的に形成されている。そして、
液体燃料は燃料噴霧口ｌより噴霧されると同時に酸素噴
出ノズル３の酸素噴出口６エリ噴出される酸素ガスと混
合して、酸素−液体燃料の混合気体となって燃焼して高
温の火炎を発生する。この間水冷ジャケット５の水路４
には適宜冷却水が循環流通されている。尚７に液体燃料
を渦流にするスワラ−である。
しかるに上記した如き酸素−液体熱料バーナは液体燃料
の霧化が充分に行なえず霧化粒径を充分微細化出来ず液
体燃料と酸素ガスとの充分な混合が達成し得なく、従っ
て本来望まれる酸素バーナとしての特徴を充分発揮し得
ないばかりでなく、燃料噴霧口１と酸素噴出口６とがほ
ぼ同一平面上に位置している友め液体燃料噴霧ノズル２
の先端で着火した燃焼ガスの流れと、その外周の酸素噴
出ノズル３からの酸素噴出流との間に負圧が生じ又強い
循環渦流が生じて、炉中に発生している汚染物がこれに
巻き込まれ、そして前記水冷ジャケット５の冷却水で冷
却されて、液体燃料噴霧ノズル２や酸素噴出ノズル３の
先端に前記炉内に発生する亜硫酸ガス、塩化水素等の腐
蝕性ガスが凝縮したりして前記ノズル２．３’ｉ腐蝕せ
しめる。又ＮａｚＯ，Ｋ２Ｏ等の飛散物が前記ノズル２
，３の先端に凝固付着し液体燃料や酸素の噴流を乱して
噴霧性能を乱し、ひいては未燃物を付着せしめてススの
発生を惹起し、燃焼を不安定にすることとなっていた。
の霧化が充分に行なえず霧化粒径を充分微細化出来ず液
体燃料と酸素ガスとの充分な混合が達成し得なく、従っ
て本来望まれる酸素バーナとしての特徴を充分発揮し得
ないばかりでなく、燃料噴霧口１と酸素噴出口６とがほ
ぼ同一平面上に位置している友め液体燃料噴霧ノズル２
の先端で着火した燃焼ガスの流れと、その外周の酸素噴
出ノズル３からの酸素噴出流との間に負圧が生じ又強い
循環渦流が生じて、炉中に発生している汚染物がこれに
巻き込まれ、そして前記水冷ジャケット５の冷却水で冷
却されて、液体燃料噴霧ノズル２や酸素噴出ノズル３の
先端に前記炉内に発生する亜硫酸ガス、塩化水素等の腐
蝕性ガスが凝縮したりして前記ノズル２．３’ｉ腐蝕せ
しめる。又ＮａｚＯ，Ｋ２Ｏ等の飛散物が前記ノズル２
，３の先端に凝固付着し液体燃料や酸素の噴流を乱して
噴霧性能を乱し、ひいては未燃物を付着せしめてススの
発生を惹起し、燃焼を不安定にすることとなっていた。
本発明は上記し次現状に鑑みなされ友もので、その目的
とするところは工業炉、廃棄物処理炉での加熱溶融、焼
却処理で使用される酸素−液体燃料バーナで、前記処理
で発生する汚染物を巻き込んで、バーナノズル先端にこ
れ等汚染物を凝縮し□、Ｉ１１ たり、凝固せしめることなく常に安定し友火炎を発生せ
しめて前記処理を安定ｌ−た燃焼で遂行せしめるもので
ある。そしてその特徴は燃料噴霧口を中心部に開口する
液体燃料噴霧ノズルを囲繞する酸素噴出ノズルを、その
先端が前記液体燃料噴霧ノズルの先端より所定長さ突出
させて配設し、前記燃料噴霧口先端に向けて酸素を噴出
する一次酸素噴出口を液体燃料噴霧ノズルの周囲に設け
るとともに前記−次酸素噴出口より外周で前記酸素噴出
ノズル先端に開口する二次酸素噴出口を設けるか、更に
該二次酸素噴出口の外周に三次噴出口を設け、前記燃料
噴霧口先端の前記酸素噴出ノズルの二次酸素噴出口より
内周に広がり角度α＝６０゜〜１２０°で末広がりの空
間で形成される燃焼室を形成し、かつ前記所定長さを前
記二次酸素噴出口１１： が配置される円周の直径（ロ）の殉〜’ＡＫ設定し、前
記酸素噴出ノズルの周囲を水冷ジャケットで包囲したこ
とを特徴とする酸素−液体燃料バーナにある。
とするところは工業炉、廃棄物処理炉での加熱溶融、焼
却処理で使用される酸素−液体燃料バーナで、前記処理
で発生する汚染物を巻き込んで、バーナノズル先端にこ
れ等汚染物を凝縮し□、Ｉ１１ たり、凝固せしめることなく常に安定し友火炎を発生せ
しめて前記処理を安定ｌ−た燃焼で遂行せしめるもので
ある。そしてその特徴は燃料噴霧口を中心部に開口する
液体燃料噴霧ノズルを囲繞する酸素噴出ノズルを、その
先端が前記液体燃料噴霧ノズルの先端より所定長さ突出
させて配設し、前記燃料噴霧口先端に向けて酸素を噴出
する一次酸素噴出口を液体燃料噴霧ノズルの周囲に設け
るとともに前記−次酸素噴出口より外周で前記酸素噴出
ノズル先端に開口する二次酸素噴出口を設けるか、更に
該二次酸素噴出口の外周に三次噴出口を設け、前記燃料
噴霧口先端の前記酸素噴出ノズルの二次酸素噴出口より
内周に広がり角度α＝６０゜〜１２０°で末広がりの空
間で形成される燃焼室を形成し、かつ前記所定長さを前
記二次酸素噴出口１１： が配置される円周の直径（ロ）の殉〜’ＡＫ設定し、前
記酸素噴出ノズルの周囲を水冷ジャケットで包囲したこ
とを特徴とする酸素−液体燃料バーナにある。
以下第１発明について第２図乃至第５図により説明する
。
。
第２図は第１発明のバーナの一実施例を示す断面図で、
燃料噴霧口１１ｉ中心部に開口する液体燃料噴霧ノズル
１２は先端外周先細り状に形成されており、該ノズル１
２の後端に液体燃料供給管１３を連結する。液体燃料噴
霧ノズル１２を囲繞する酸素噴出ノズル１４は、その先
端１４ａが液体燃料噴霧ノズル１２の先端１１ａエリ長
さ！突出させて配設されていて、液体燃料噴霧ノズル１
２の外周と酸素噴出ノズル１４の内周との間に形成され
る一次酸素噴出口１５を燃料噴霧口１１に向ける工すに
設ける。
燃料噴霧口１１ｉ中心部に開口する液体燃料噴霧ノズル
１２は先端外周先細り状に形成されており、該ノズル１
２の後端に液体燃料供給管１３を連結する。液体燃料噴
霧ノズル１２を囲繞する酸素噴出ノズル１４は、その先
端１４ａが液体燃料噴霧ノズル１２の先端１１ａエリ長
さ！突出させて配設されていて、液体燃料噴霧ノズル１
２の外周と酸素噴出ノズル１４の内周との間に形成され
る一次酸素噴出口１５を燃料噴霧口１１に向ける工すに
設ける。
酸素噴出ノズル１４の外周に水冷ジャケット１６によっ
て包囲され、該ノズル１４ｎ循環水路１７を流れる冷却
水にて冷却されるようになっている。酸素噴出ノズル１
４の外周と水冷ジャケット１６の内周との間には酸素噴
出ジャケット１４σ：先端１４＆に開口する二次酸素噴
出口１８が設けられていて、液体燃料噴霧ノズル１２の
後端に連結する管１９の外周と水冷ジャケット１６の内
周とにて形成される酸素供給管路２０を介して供給され
る酸素ガス０２ヲ噴出する。また二次酸素噴出口１８と
一次酸素噴出口１５との間は酸素噴出ノズル１４内で流
路２１にて連通されており、上記と同様にして酸素ガス
０２ヲ一次酸素噴出口１５か払燃料噴霧口１１より、噴
霧される液体燃料Ｆに向って噴出する。
て包囲され、該ノズル１４ｎ循環水路１７を流れる冷却
水にて冷却されるようになっている。酸素噴出ノズル１
４の外周と水冷ジャケット１６の内周との間には酸素噴
出ジャケット１４σ：先端１４＆に開口する二次酸素噴
出口１８が設けられていて、液体燃料噴霧ノズル１２の
後端に連結する管１９の外周と水冷ジャケット１６の内
周とにて形成される酸素供給管路２０を介して供給され
る酸素ガス０２ヲ噴出する。また二次酸素噴出口１８と
一次酸素噴出口１５との間は酸素噴出ノズル１４内で流
路２１にて連通されており、上記と同様にして酸素ガス
０２ヲ一次酸素噴出口１５か払燃料噴霧口１１より、噴
霧される液体燃料Ｆに向って噴出する。
燃料噴霧ノズル１２先端の酸素噴出ノズル１４の二次酸
素噴出口１８より内周には広がり角度α＝６０°〜１２
０°の末広がりの空間で形成される燃焼室２２が形成さ
れており、この燃焼室２２の深さ即ち酸素噴出ノズル１
４の先端１４ａと液体燃料噴霧ノズル１２の先端１２ａ
との長さｌｎ酸素噴出ノズル１４に配置される二次酸素
噴出口１８の円周の直径ｄの殉〜棒に設定されている。
素噴出口１８より内周には広がり角度α＝６０°〜１２
０°の末広がりの空間で形成される燃焼室２２が形成さ
れており、この燃焼室２２の深さ即ち酸素噴出ノズル１
４の先端１４ａと液体燃料噴霧ノズル１２の先端１２ａ
との長さｌｎ酸素噴出ノズル１４に配置される二次酸素
噴出口１８の円周の直径ｄの殉〜棒に設定されている。
尚２３は液体燃料噴霧ノズル１２の流路に設は友液体燃
料Ｆ＝１旋回流にするスワラ−である。
料Ｆ＝１旋回流にするスワラ−である。
次に上記の酸素−液体燃料バーナの作用について説明す
ると、液体燃料Ｆ［液体燃料供給管１３を介して液体燃
料噴霧ノズル１２に送給され、スワラ−２３により旋回
流とされて燃料噴霧口１１より燃焼室２２に噴霧される
。−万酸素ガス０２は酸素供給管路２０を介して酸素噴
出ノズル１４へと供給され、その一部は流路２１を介１
−て一次酸素噴出口１５へ流れて前記液体燃料噴霧ノズ
ル１２の先端に導かれて噴出１−１前記燃料噴霧口１１
より噴霧される液体燃料の粒子を更に微粒化１−で混合
し、燃焼室２２へ向けて噴出する。残りの酸素ガス０２
は二次酸素噴出口１８へ導が九二次酸素ガスとして噴出
される。このよう［１−で本発明の酸素−液体燃料バー
ナでは燃焼室２２で一次火炎して液体燃料の燃焼を更に
効果的にして酸素燃焼の特徴全増長せしめる。
ると、液体燃料Ｆ［液体燃料供給管１３を介して液体燃
料噴霧ノズル１２に送給され、スワラ−２３により旋回
流とされて燃料噴霧口１１より燃焼室２２に噴霧される
。−万酸素ガス０２は酸素供給管路２０を介して酸素噴
出ノズル１４へと供給され、その一部は流路２１を介１
−て一次酸素噴出口１５へ流れて前記液体燃料噴霧ノズ
ル１２の先端に導かれて噴出１−１前記燃料噴霧口１１
より噴霧される液体燃料の粒子を更に微粒化１−で混合
し、燃焼室２２へ向けて噴出する。残りの酸素ガス０２
は二次酸素噴出口１８へ導が九二次酸素ガスとして噴出
される。このよう［１−で本発明の酸素−液体燃料バー
ナでは燃焼室２２で一次火炎して液体燃料の燃焼を更に
効果的にして酸素燃焼の特徴全増長せしめる。
そ【−で更に本発明の酸素−液体燃料バーナでは液体燃
料噴霧ノズル１２の先端に広がり角度αの燃焼室２２が
形成されていて、該燃焼室２２０寸法、形状を適切に定
めることＶｃＪ：す、加熱溶融、焼却処理で炉中で発生
する汚染物質を燃焼室２２に巻き込むことを防止し得る
。即ち前記燃焼室２２での広がり角度αが６０°以下で
は燃焼室２２に噴霧されて燃焼する液体燃料が充分燃焼
せず、未燃焼の液体燃料が、燃焼室２２の内壁に接触し
て該内壁面にカーボンとなって耐着し、ノズルを閉塞せ
′しめることとなる。−万人がり角度αが１２０°以上
の角度となると加熱溶融、焼却処理で炉中に発生する汚
染物質が燃焼室２２に巻き込１れて、−次酸素噴出口１
５や、液体燃料噴霧ノズル１２の先端に凝縮し友り凝固
して、−次酸素ガスや液体燃料の噴出を乱１−で、火炎
形状を不安定として実用に供１〜得ない。このようなこ
とから広がり角度αハロ０°〜１２０°とすることが好
１【〜い。又燃焼室２２の深さｌ’ｃ酸素噴出ノズル１
４の二次酸素噴出ロ１５配倉円周の直径ｄの殉〜Ａの間
の寸法にすることが燃焼効果を高め、良好な火炎を発生
せしめる。そしてこの値の寸法以外の燃焼室の深さ！で
は、二次酸素の液体燃料への混合が不安定となって燃焼
性能を低下せしめて、酸素バーナとしての特徴を充分発
揮し得ないことが判明した。
料噴霧ノズル１２の先端に広がり角度αの燃焼室２２が
形成されていて、該燃焼室２２０寸法、形状を適切に定
めることＶｃＪ：す、加熱溶融、焼却処理で炉中で発生
する汚染物質を燃焼室２２に巻き込むことを防止し得る
。即ち前記燃焼室２２での広がり角度αが６０°以下で
は燃焼室２２に噴霧されて燃焼する液体燃料が充分燃焼
せず、未燃焼の液体燃料が、燃焼室２２の内壁に接触し
て該内壁面にカーボンとなって耐着し、ノズルを閉塞せ
′しめることとなる。−万人がり角度αが１２０°以上
の角度となると加熱溶融、焼却処理で炉中に発生する汚
染物質が燃焼室２２に巻き込１れて、−次酸素噴出口１
５や、液体燃料噴霧ノズル１２の先端に凝縮し友り凝固
して、−次酸素ガスや液体燃料の噴出を乱１−で、火炎
形状を不安定として実用に供１〜得ない。このようなこ
とから広がり角度αハロ０°〜１２０°とすることが好
１【〜い。又燃焼室２２の深さｌ’ｃ酸素噴出ノズル１
４の二次酸素噴出ロ１５配倉円周の直径ｄの殉〜Ａの間
の寸法にすることが燃焼効果を高め、良好な火炎を発生
せしめる。そしてこの値の寸法以外の燃焼室の深さ！で
は、二次酸素の液体燃料への混合が不安定となって燃焼
性能を低下せしめて、酸素バーナとしての特徴を充分発
揮し得ないことが判明した。
このようなことから本発明での酸素−液体燃料バーナで
、前記燃焼室２２Ｘの寸法、形状を広がり角度α＃６０
°〜１２００の範囲とし、燃焼室２２０深さｌ’ｃ酸素
噴出ノズル１４の二次酸素噴出口１５の配置円周の直径
ｄの殖〜捧の範囲の寸法とした末広がり形状としたもの
である。
、前記燃焼室２２Ｘの寸法、形状を広がり角度α＃６０
°〜１２００の範囲とし、燃焼室２２０深さｌ’ｃ酸素
噴出ノズル１４の二次酸素噴出口１５の配置円周の直径
ｄの殖〜捧の範囲の寸法とした末広がり形状としたもの
である。
次に実施例を示す。
〔実施例１〕
燃焼室２２の広がり角度αや９００
燃焼室の深さｌ＝８簡
酸素噴出ノズル１４の二次酸素噴出口１５の配置円周直
径−２４ｍ の寸法形状の酸素−液体燃料バーナと【−で液体燃料（
重油）供給量 １５ ｌ／Ｈ（ゲージ圧力 ７に−） 全酸素ガス量 ３ＯＮ？イ／Ｈ（ゲージ圧力
７に−） 一次酸素ガス量 １２ＮガＨ 流速 ３００７？１／Ｓ 二次酸素ガス量 １８ Ｎｎ’？／Ｈ流速
３００ ｍｌＢ を・燃焼をしたところ、極めて安定した火炎が得られ、
又炉中で発生する汚染物質に巻き込みに全く認められな
かった。 ・１なお上記実施例では酸素噴
出ノズルの二次酸素噴出口１５の形状は第３図に示す如
く多孔型、あるいは第４図に示す如く切溝型で行なった
ものであるが、これを第５図に示す如くスリット型にす
ればなお良好な火炎が得られ、かつ汚染物質の巻き込み
、凝固、凝縮等をより一層確実に防止し得るＯ 〔実施例２〕 上記実施例１と同様な燃焼室の形状を有し、二次酸素噴
出口１５の形状をスリット型にした酸素−液体燃料バー
ナを使用して 液体燃料（重油）供給量 １６１／Ｈ （ゲージ圧力 ７に９／ｃｒｄ ） 全酸素量 ３５Ｎ吟Ｈ １、（ゲー′圧力 ７Ｋｒｉ） 一次酸素ガス量−ｉ ４ Ｎｔｒ？／Ｈ流速 １０（
ｌｚ／ｓ 二次酸素ガス量 ２１Ｎ吟Ｈ 流速 １ ｍ／ ｓ で燃焼火炎を発生せしめたところ炉中汚染物質の巻き込
みが認められず良好な火炎が得られた。
径−２４ｍ の寸法形状の酸素−液体燃料バーナと【−で液体燃料（
重油）供給量 １５ ｌ／Ｈ（ゲージ圧力 ７に−） 全酸素ガス量 ３ＯＮ？イ／Ｈ（ゲージ圧力
７に−） 一次酸素ガス量 １２ＮガＨ 流速 ３００７？１／Ｓ 二次酸素ガス量 １８ Ｎｎ’？／Ｈ流速
３００ ｍｌＢ を・燃焼をしたところ、極めて安定した火炎が得られ、
又炉中で発生する汚染物質に巻き込みに全く認められな
かった。 ・１なお上記実施例では酸素噴
出ノズルの二次酸素噴出口１５の形状は第３図に示す如
く多孔型、あるいは第４図に示す如く切溝型で行なった
ものであるが、これを第５図に示す如くスリット型にす
ればなお良好な火炎が得られ、かつ汚染物質の巻き込み
、凝固、凝縮等をより一層確実に防止し得るＯ 〔実施例２〕 上記実施例１と同様な燃焼室の形状を有し、二次酸素噴
出口１５の形状をスリット型にした酸素−液体燃料バー
ナを使用して 液体燃料（重油）供給量 １６１／Ｈ （ゲージ圧力 ７に９／ｃｒｄ ） 全酸素量 ３５Ｎ吟Ｈ １、（ゲー′圧力 ７Ｋｒｉ） 一次酸素ガス量−ｉ ４ Ｎｔｒ？／Ｈ流速 １０（
ｌｚ／ｓ 二次酸素ガス量 ２１Ｎ吟Ｈ 流速 １ ｍ／ ｓ で燃焼火炎を発生せしめたところ炉中汚染物質の巻き込
みが認められず良好な火炎が得られた。
次に第２発明の酸素−液体燃料バーナについて説明する
。第６図及び第７ｉはその一実施例を示したもので、第
２図乃至第５図と同様部分は同一符号にて指示する。
。第６図及び第７ｉはその一実施例を示したもので、第
２図乃至第５図と同様部分は同一符号にて指示する。
この発明は酸素噴出ノズル１４に一次酸素噴出口１５及
び二次酸素噴出口１８の他に二次酸素噴出口１８の外周
にさらに三次酸素噴出口２４を設けたもので、この場合
燃焼室２２の深さｌを規定する直径ｄは三次酸素噴出口
２４が配置される円周の直径である。なお−次酸素噴出
口１５及び二次酸素噴出ロ１８ｉ三次酸素噴出口２４と
それぞると、三次酸素噴出口２４より噴出される酸素ガ
スが二次酸素噴出口１８エリ噴出する二次酸素より内側
にある火炎を覆ってカーテン作用を行ない、さらに確実
に炉中で発生する汚染物質が、二次酸素ガス流れ内側へ
の巻き込みを防止し、良好な安定した火炎を継続して発
生することが出来る。
び二次酸素噴出口１８の他に二次酸素噴出口１８の外周
にさらに三次酸素噴出口２４を設けたもので、この場合
燃焼室２２の深さｌを規定する直径ｄは三次酸素噴出口
２４が配置される円周の直径である。なお−次酸素噴出
口１５及び二次酸素噴出ロ１８ｉ三次酸素噴出口２４と
それぞると、三次酸素噴出口２４より噴出される酸素ガ
スが二次酸素噴出口１８エリ噴出する二次酸素より内側
にある火炎を覆ってカーテン作用を行ない、さらに確実
に炉中で発生する汚染物質が、二次酸素ガス流れ内側へ
の巻き込みを防止し、良好な安定した火炎を継続して発
生することが出来る。
なおこの場合三次酸素噴出口２４は多孔型、切溝型でも
良いが第７図に示す如くスリット型にするとより一層効
果的である。
良いが第７図に示す如くスリット型にするとより一層効
果的である。
なお上記の如く本発明の酸素−液体燃料バーナば、それ
相応の操作状態によって使用することで工り一層の効果
を発揮するものであることは勿論であるが、本発明の酸
素−液体バーナでに一次酸素噴出ｉｔヲ全酸素量の２０
〜５０％とすると燃焼性能が向上し、良好な安定した火
炎が得られることが認められ、又第一発明における酸素
−液体燃料バーナの二次酸素噴出口２２及び第二発明の
酸素−液体燃料バーナの三次酸素噴出口２４は前記した
通りスリット型にするとより効果的であるが、この時の
前記各噴出口より噴出される酸素ガスの流速ｔ Ｏ，５
〜３ ｒｎ／ｓにすると、本発明の酸素−液体燃料バー
ナの汚染物巻き込み防止効果をより一層高めることとな
る。
相応の操作状態によって使用することで工り一層の効果
を発揮するものであることは勿論であるが、本発明の酸
素−液体バーナでに一次酸素噴出ｉｔヲ全酸素量の２０
〜５０％とすると燃焼性能が向上し、良好な安定した火
炎が得られることが認められ、又第一発明における酸素
−液体燃料バーナの二次酸素噴出口２２及び第二発明の
酸素−液体燃料バーナの三次酸素噴出口２４は前記した
通りスリット型にするとより効果的であるが、この時の
前記各噴出口より噴出される酸素ガスの流速ｔ Ｏ，５
〜３ ｒｎ／ｓにすると、本発明の酸素−液体燃料バー
ナの汚染物巻き込み防止効果をより一層高めることとな
る。
本発明に以上の通りの構造よりなる酸素−液体燃料バー
ナであるので、特に加熱溶融、焼却処理で汚染物が発生
する加熱溶融焼却炉でも前記汚染物をノズル部へ巻き込
むことがなく、従ってこれら汚染物をノズル部に凝縮、
凝固せず常に安定し九火炎を発生し、更に燃焼性能を向
上せしめてより高温の火炎を発生せしめて、前記加熱溶
融、焼却処理をエネルギー効率を高めて遂行し得る等そ
の効果は極めて犬である。
ナであるので、特に加熱溶融、焼却処理で汚染物が発生
する加熱溶融焼却炉でも前記汚染物をノズル部へ巻き込
むことがなく、従ってこれら汚染物をノズル部に凝縮、
凝固せず常に安定し九火炎を発生し、更に燃焼性能を向
上せしめてより高温の火炎を発生せしめて、前記加熱溶
融、焼却処理をエネルギー効率を高めて遂行し得る等そ
の効果は極めて犬である。
第１図に従来の酸素−液体燃料バーナの一例を示す断面
正面図、第２図乃至第７図は本発明の酸素−液体燃料バ
ーナを示すもので、第２図は第一発明の一実施例を示す
断面正面図、第３図はその側面図、第４図及び第５図は
二次酸素噴出口の夫々別の実施例を示す側面図、第６図
は第二発明の一実施例を示す断面正面図、第７図はその
側面図である。 １１は燃料噴霧口、１２は液体燃料噴霧ノズル１．１□
１′ １２ａＨその先端、１４は酸素噴出ノズル、１４ａはそ
の先端、１５は一次酸素噴出口、１６に水冷ジャケット
、１８は二次酸素噴出口、２２は燃焼室、２４は三次酸
素噴出口である。 特 許 出 願 人 日本酸素株式会社代理人弁理土木
戸傳一部 同 木 戸 −彦
同 版部 重徳 同 鶴若 俊雄 第１図 筋２図
正面図、第２図乃至第７図は本発明の酸素−液体燃料バ
ーナを示すもので、第２図は第一発明の一実施例を示す
断面正面図、第３図はその側面図、第４図及び第５図は
二次酸素噴出口の夫々別の実施例を示す側面図、第６図
は第二発明の一実施例を示す断面正面図、第７図はその
側面図である。 １１は燃料噴霧口、１２は液体燃料噴霧ノズル１．１□
１′ １２ａＨその先端、１４は酸素噴出ノズル、１４ａはそ
の先端、１５は一次酸素噴出口、１６に水冷ジャケット
、１８は二次酸素噴出口、２２は燃焼室、２４は三次酸
素噴出口である。 特 許 出 願 人 日本酸素株式会社代理人弁理土木
戸傳一部 同 木 戸 −彦
同 版部 重徳 同 鶴若 俊雄 第１図 筋２図
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、 燃料噴霧口を中心部に開口する液体燃料噴霧ノズ
ルを囲繞する酸素噴出ノズルを、その先端が前記液体燃
料噴霧ノズルの先端より長さくり突出させて配設し、前
記燃料噴霧口先端に向けて酸素を噴出する一次酸素噴出
口を液体燃料噴霧ノズルの周囲に設けるとともに前記−
次酸素噴出口より外周で前記酸素噴出ノズル先端に開口
する二次酸素噴出口を設け、前記燃料噴霧口先端の前記
酸素噴出ノズルの二次酸素噴出口より内周に広がり角度
α＝６０°〜１２０°で末広がりの空間で形成される燃
焼室を形成し、かつ前記長さくＩＩ）を前記二次酸素噴
出口が配置される円周の直径（ｄ）の殉〜１，４ＶＣ設
定【〜、前記酸素噴出ノズルの周囲を水冷ジャケットで
包囲したことを特徴とする酸素−液体燃料バーナ。 ２ 前記二次酸素噴出口をスリット状に形成１゜たこと
を特徴とする特許請求の範囲第１項記載の酸素−液体燃
料バーナ。 ３、 燃料噴霧口を中心部に開口する液体燃料噴霧ノズ
ルを囲繞する酸素噴出ノズルを、その先端が前記液体燃
料噴霧ノズルの先端エリ長さくｌ）突出させて配設し、
前記燃料噴霧口先端に向けて酸素を噴出する一次酸素噴
出口を液体燃料噴霧ノズルの周囲に設けるとともに前記
−次酸素噴出口より外周で前記酸素噴出ノズル先端に開
口する二次酸素噴出口を設け、かつ該二次酸素噴出口よ
り外周で前記酸素噴出ノズル先端に開口する三次酸素噴
出口を設け、前記燃料噴霧口先端の前記酸素噴出ノズル
の二次酸素噴出口より内周に広がり角度α＝６０°〜１
２０°で末広がりの空間で形成される燃焼室金形戊し、
かつ前記長さく／）を前記三次酸素噴出口が配置される
円周の直径（Φの殉〜棒に設定し、前記酸素噴出ノズル
の周囲を水冷ジャケットで包囲したことを特徴とする酸
素−液体燃料バーナ。 ４、 前記三次酸素噴出口をスリット状に形成したこと
を特徴とする特許請求の範囲第３項記載の酸素−液体燃
料バーナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6700782A JPS58184412A (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 酸素−液体燃料バ−ナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6700782A JPS58184412A (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 酸素−液体燃料バ−ナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS58184412A true JPS58184412A (ja) | 1983-10-27 |
| JPH033122B2 JPH033122B2 (ja) | 1991-01-17 |
Family
ID=13332431
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6700782A Granted JPS58184412A (ja) | 1982-04-21 | 1982-04-21 | 酸素−液体燃料バ−ナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS58184412A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1008206A3 (fr) * | 1993-11-05 | 1996-02-13 | Heurbel S A | Perfectionnements aux bruleurs du type oxy-fuel. |
| JP6031157B1 (ja) * | 2015-06-09 | 2016-11-24 | 株式会社東和 | ノズル装置が設置された燃焼装置 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231942U (ja) * | 1975-08-27 | 1977-03-05 |
-
1982
- 1982-04-21 JP JP6700782A patent/JPS58184412A/ja active Granted
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5231942U (ja) * | 1975-08-27 | 1977-03-05 |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| BE1008206A3 (fr) * | 1993-11-05 | 1996-02-13 | Heurbel S A | Perfectionnements aux bruleurs du type oxy-fuel. |
| JP6031157B1 (ja) * | 2015-06-09 | 2016-11-24 | 株式会社東和 | ノズル装置が設置された燃焼装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH033122B2 (ja) | 1991-01-17 |
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