JPH0771140A - 折畳み・膨張可能な構造体用チューブ - Google Patents
折畳み・膨張可能な構造体用チューブInfo
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- JPH0771140A JPH0771140A JP22228193A JP22228193A JPH0771140A JP H0771140 A JPH0771140 A JP H0771140A JP 22228193 A JP22228193 A JP 22228193A JP 22228193 A JP22228193 A JP 22228193A JP H0771140 A JPH0771140 A JP H0771140A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 任意の形に折畳むことができ、かつ内圧充
填により膨張させることができ、膨張時にアーチを形成
してドーム形テントの支柱、ボートやプール等の支持枠
として使用することができ、しかも製造時の工数が少な
く、歩留りが大幅に向上する。 【構成】 一方向に長い長方形の２枚の織物片２１、
２２を接合することにより真っ直ぐなチューブ状に形成
され、片側の織物片２１が長手方向と平行な経糸とこの
経糸に直交する緯糸とから構成され、他側の織物片２２
が長手方向に３０〜６０度傾斜する経糸とこの経糸に直
交する緯糸とから構成される。
填により膨張させることができ、膨張時にアーチを形成
してドーム形テントの支柱、ボートやプール等の支持枠
として使用することができ、しかも製造時の工数が少な
く、歩留りが大幅に向上する。 【構成】 一方向に長い長方形の２枚の織物片２１、
２２を接合することにより真っ直ぐなチューブ状に形成
され、片側の織物片２１が長手方向と平行な経糸とこの
経糸に直交する緯糸とから構成され、他側の織物片２２
が長手方向に３０〜６０度傾斜する経糸とこの経糸に直
交する緯糸とから構成される。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、織物からなる折畳み
・膨張可能な構造体用チューブに関し、テントの支柱お
よびボートや水泳用プールの支持枠等に利用することが
できる。
・膨張可能な構造体用チューブに関し、テントの支柱お
よびボートや水泳用プールの支持枠等に利用することが
できる。
【０００２】
【従来の技術】携帯用のテントとして、織物製のチュー
ブに空気を吹込んで膨張させることにより、上記チュー
ブをアーチ形に形成し、このアーチ形チューブの多数本
をドーム形テントの支柱に使用したものが知られてい
る。図４は、その一例を示し、８本のアーチ形チューブ
１１の各一端を一点に集めて接合し、その接合部が天井
の中心を形成し、他端が地面に等間隔に並ぶように上記
８本のチューブ１１を放射状に配列し、これらのチュー
ブ１１の内面に添ってシート１２を張ってドーム形テン
ト１０を形成する。
ブに空気を吹込んで膨張させることにより、上記チュー
ブをアーチ形に形成し、このアーチ形チューブの多数本
をドーム形テントの支柱に使用したものが知られてい
る。図４は、その一例を示し、８本のアーチ形チューブ
１１の各一端を一点に集めて接合し、その接合部が天井
の中心を形成し、他端が地面に等間隔に並ぶように上記
８本のチューブ１１を放射状に配列し、これらのチュー
ブ１１の内面に添ってシート１２を張ってドーム形テン
ト１０を形成する。
【０００３】上記の織物製チューブには２種類、すなわ
ちチューブを形成する織物自体を樹脂コーティングによ
って気密に形成し、その一端に空気注入用のバルブを取
付け、このバルブから織物製チューブに直接空気を充填
するもの、および気密性が不十分な織物製チューブにあ
らかじめバルブ付きのゴムチューブやＰＶＣチューブ等
を挿入しておき、このゴムチューブ等に空気を充填して
外側の織物チューブをアーチ形に湾曲させるようにした
ものが知られているが、いずれの場合も、１枚の織物地
を、上記のアーチ形に膨張した状態の織物チューブを立
体裁断法によって多数の部分に分割した形状に裁断し、
得られた多数枚の裁断片を縫合してアーチ形のチューブ
を形成するか、または図２に示すように１枚の織物地１
３から２枚の扇形布地１４を切取り、これを重ねて外側
円弧１４ａ、１４ａ同士および内側円弧１４ｂ、１４ｂ
同士を縫合してアーチ形のチューブを形成し、しかるの
ち両端を閉じていた。
ちチューブを形成する織物自体を樹脂コーティングによ
って気密に形成し、その一端に空気注入用のバルブを取
付け、このバルブから織物製チューブに直接空気を充填
するもの、および気密性が不十分な織物製チューブにあ
らかじめバルブ付きのゴムチューブやＰＶＣチューブ等
を挿入しておき、このゴムチューブ等に空気を充填して
外側の織物チューブをアーチ形に湾曲させるようにした
ものが知られているが、いずれの場合も、１枚の織物地
を、上記のアーチ形に膨張した状態の織物チューブを立
体裁断法によって多数の部分に分割した形状に裁断し、
得られた多数枚の裁断片を縫合してアーチ形のチューブ
を形成するか、または図２に示すように１枚の織物地１
３から２枚の扇形布地１４を切取り、これを重ねて外側
円弧１４ａ、１４ａ同士および内側円弧１４ｂ、１４ｂ
同士を縫合してアーチ形のチューブを形成し、しかるの
ち両端を閉じていた。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、立体裁
断による方法は、裁断して得られる部品点数が多くなる
ため、工数の増大によって加工費が嵩むという問題があ
った。また、２枚の扇形布地を縫合する方法は、立体裁
断法に比して工数が少ない反面、織物地を湾曲形状に裁
断するので、歩留りが５０％以下に低下し、材料費が増
大するという問題があった。
断による方法は、裁断して得られる部品点数が多くなる
ため、工数の増大によって加工費が嵩むという問題があ
った。また、２枚の扇形布地を縫合する方法は、立体裁
断法に比して工数が少ない反面、織物地を湾曲形状に裁
断するので、歩留りが５０％以下に低下し、材料費が増
大するという問題があった。
【０００５】この発明は、任意の形に折畳むことがで
き、かつ内圧充填により膨張させることができ、膨張時
にアーチを形成し、上記ドーム形テントの支柱だけでな
くボートやプール等にも使用することができ、しかも従
来の扇形布地を裁断する方法と同程度に工数を少なくす
ることができ、かつ歩留りを大幅に向上させるものであ
る。
き、かつ内圧充填により膨張させることができ、膨張時
にアーチを形成し、上記ドーム形テントの支柱だけでな
くボートやプール等にも使用することができ、しかも従
来の扇形布地を裁断する方法と同程度に工数を少なくす
ることができ、かつ歩留りを大幅に向上させるものであ
る。
【０００６】
【課題を解決するための手段】この発明の折畳み・膨張
可能な構造体用チューブ２０（図１参照）は、一方向に
長い長方形の２枚の織物片２１、２２を接合することに
より真っ直ぐなチューブ状に形成され、片側の織物片２
１が長手方向と平行な経糸とこの経糸に直交する緯糸と
からなり、他側の織物片２２が長手方向に３０〜６０度
傾斜する経糸とこの経糸に直交する緯糸とからなること
を特徴とする。
可能な構造体用チューブ２０（図１参照）は、一方向に
長い長方形の２枚の織物片２１、２２を接合することに
より真っ直ぐなチューブ状に形成され、片側の織物片２
１が長手方向と平行な経糸とこの経糸に直交する緯糸と
からなり、他側の織物片２２が長手方向に３０〜６０度
傾斜する経糸とこの経糸に直交する緯糸とからなること
を特徴とする。
【０００７】この発明のチューブを構成する織物は、従
来と同様にナイロン、ポリエステル等の合成繊維フィラ
メント糸を経糸および緯糸に使用した密な織物が好まし
い。そして、この織物には、従来と同様に樹脂加工が施
されるが、特にゴムチューブやＰＶＣチューブを使用し
ないチューブレスを目的とする場合は、織物原反に糊引
き用接着材（例えば、ポリウレタン系接着剤に接着増強
剤を添加したもの）を塗布したのち、ポリウレタンや塩
化ビニル等の樹脂またはゴムをコーティングして気密性
被膜を形成し、次いで所望の形状に裁断し、高周波ウエ
ルダ等で融着により接合し、しかるのち空気注入のため
のバルブを取付けて製造される。
来と同様にナイロン、ポリエステル等の合成繊維フィラ
メント糸を経糸および緯糸に使用した密な織物が好まし
い。そして、この織物には、従来と同様に樹脂加工が施
されるが、特にゴムチューブやＰＶＣチューブを使用し
ないチューブレスを目的とする場合は、織物原反に糊引
き用接着材（例えば、ポリウレタン系接着剤に接着増強
剤を添加したもの）を塗布したのち、ポリウレタンや塩
化ビニル等の樹脂またはゴムをコーティングして気密性
被膜を形成し、次いで所望の形状に裁断し、高周波ウエ
ルダ等で融着により接合し、しかるのち空気注入のため
のバルブを取付けて製造される。
【０００８】これに対してゴムチューブ等の使用を前提
とする場合は、撥水性の付与およびゴムチューブの保護
が可能であればよく、例えば上記の織物原反にアクリル
とウレタンの混合樹脂をコーティングしたのち裁断し、
ミシン縫製により接合し、ゴムチューブ等を挿入して製
造される。
とする場合は、撥水性の付与およびゴムチューブの保護
が可能であればよく、例えば上記の織物原反にアクリル
とウレタンの混合樹脂をコーティングしたのち裁断し、
ミシン縫製により接合し、ゴムチューブ等を挿入して製
造される。
【０００９】しかして、この発明における最大の特徴
は、織物製チューブ２０が長方形の２枚の織物片２１、
２２の接合によって真っ直ぐに形成され、片側の織物片
２１と他側の織物片２２とでは、経糸および緯糸の双方
の方向が相違し、前者の織物片２１では、経糸が長さ方
向と平行に向けられ、後者の織物片２２では、経糸およ
び緯糸が長さ方向に対して３０〜６０度傾斜し、いわゆ
るバイアスカットの織物片が使用されることである。た
だし、前者および後者の幅は、互いに等しくしても、ま
た相違させてもよく、目的とするアーチの曲率に応じて
適宜に設定することができる。
は、織物製チューブ２０が長方形の２枚の織物片２１、
２２の接合によって真っ直ぐに形成され、片側の織物片
２１と他側の織物片２２とでは、経糸および緯糸の双方
の方向が相違し、前者の織物片２１では、経糸が長さ方
向と平行に向けられ、後者の織物片２２では、経糸およ
び緯糸が長さ方向に対して３０〜６０度傾斜し、いわゆ
るバイアスカットの織物片が使用されることである。た
だし、前者および後者の幅は、互いに等しくしても、ま
た相違させてもよく、目的とするアーチの曲率に応じて
適宜に設定することができる。
【００１０】
【作用】この発明の構造体用チューブ２０に内圧を加え
て膨張させると、上記のチューブは湾曲してアーチ（図
１の鎖線２０Ａ参照）を形成する。その際、経糸が長さ
方向と平行な織物片（以下、ラジアル織物片という）２
１を外側にし、長さ方向に対して経糸および緯糸の双方
が傾斜する織物片（以下、バイアス織物片という）２２
を内側にして湾曲し、アーチ状チューブ２０Ａが形成さ
れる。
て膨張させると、上記のチューブは湾曲してアーチ（図
１の鎖線２０Ａ参照）を形成する。その際、経糸が長さ
方向と平行な織物片（以下、ラジアル織物片という）２
１を外側にし、長さ方向に対して経糸および緯糸の双方
が傾斜する織物片（以下、バイアス織物片という）２２
を内側にして湾曲し、アーチ状チューブ２０Ａが形成さ
れる。
【００１１】これは、上記のチューブ２０を薄肉パイプ
と考え、該パイプの半径をｒ、内圧をｐとすると、よく
知られているように、パイプの周方向に働く引張り力Ｎ
1 はｐｒ、軸方向に働く引張り力Ｎ2 はｐｒ／２となっ
て周方向引張り力Ｎ1 が軸方向引張り力Ｎ2 よりも大き
くなるため、外側のラジアル織物片２１に比して変形し
易い内側のバイアス織物片２２が周方向（ラジアル方
向）に伸び、その伸びのために内側のバイアス織物片２
２が軸方向に収縮するためと考えられる。そして、上記
チューブ２０の曲率半径は、ラジアル織物片とバイアス
織物片の幅を等しく設定したとき最小になり、上記幅の
差の拡大と共に増大する。
と考え、該パイプの半径をｒ、内圧をｐとすると、よく
知られているように、パイプの周方向に働く引張り力Ｎ
1 はｐｒ、軸方向に働く引張り力Ｎ2 はｐｒ／２となっ
て周方向引張り力Ｎ1 が軸方向引張り力Ｎ2 よりも大き
くなるため、外側のラジアル織物片２１に比して変形し
易い内側のバイアス織物片２２が周方向（ラジアル方
向）に伸び、その伸びのために内側のバイアス織物片２
２が軸方向に収縮するためと考えられる。そして、上記
チューブ２０の曲率半径は、ラジアル織物片とバイアス
織物片の幅を等しく設定したとき最小になり、上記幅の
差の拡大と共に増大する。
【００１２】
【実施例】表１に示す種々の織物を用い、これから前記
のラジアル織物片２１およびバイアス織物片２２をそれ
ぞれ等しい大きさに裁断して表２に示す実施例１ないし
実施例１２の構造体用チューブ２０を製造した。ただ
し、表１において、コーティングの種類のアクリル・ウ
レタンは、アクリルおよびウレタンの混合樹脂を固形分
目付量が５０ｇ／ｍ2 となるようにコーティングしたも
のである。
のラジアル織物片２１およびバイアス織物片２２をそれ
ぞれ等しい大きさに裁断して表２に示す実施例１ないし
実施例１２の構造体用チューブ２０を製造した。ただ
し、表１において、コーティングの種類のアクリル・ウ
レタンは、アクリルおよびウレタンの混合樹脂を固形分
目付量が５０ｇ／ｍ2 となるようにコーティングしたも
のである。
【００１３】 表１ 生地名 材質 糸太さ 経密度×緯密度 コーティングの種類 （デニール） （本／インチ） F4260 Ny-66 ４２０ ６０×４２ アクリル・ウレタン N4260 Ny-6 ４２０ ６０×４２ アクリル・ウレタン 210D Ny-66 ２１０ ６０×６０ ゴム引き（0.02mm厚） 840D Ny-66 ８４０ ２５×２５ ゴム引き（0.02mm厚） 42104C Ny-6 ４２０ ５４×３６ アクリル・ウレタン
【００１４】 表２ 実施例 ラジアル織物片 バイアス織物片 チューブ長さ チューブ直径 No. 1 F4260 F4260 2950mm 175.7mm 2 N4260 N4260 同上 同上 3 210D 210D 同上 同上 4 840D 840D 同上 同上 5 42104C 42104C 同上 同上 6 N4260 210D 同上 同上 7 N4260 N4260 同上 150.0mm 8 42104C N4260 同上 同上 9 42104C N4260 3200mm 150.0mm 10 42104C N4260 同上 200.0mm 11 42104C N4260 同上 175.0mm 12 42104C N4260 同上 100.0mm
【００１５】上記実施例１ないし実施例１２の構造体用
チューブにブロアで空気を充填し、内圧０．１５kg／cm
2 を加えて上記チューブを膨張させ、得られたアーチ状
チューブ２０Ａの中心軸線の曲率半径Ｒを測定した。一
方、上記の内圧に基づくチューブの周方向引張り力Ｎ1
および軸方向引張り力Ｎ2 を計算した。また、前記表１
の各生地からたて方向、よこ方向およびバイアス方向の
試験片を切り取って引張り試験を行い、その伸び−応力
曲線から、上記軸方向引張り力Ｎ2 によるラジアル織物
片２１のたて伸び（軸方向伸び）ＲＥ2 、上記周方向引
張り力Ｎ1 によるバイアス織物片２２のよこ伸び（周方
向伸び）ＢＥ1 および上記の軸方向引張り力Ｎ2 による
バイアス織物片２２のたて伸び（軸方向伸び）ＢＥ2 を
それぞれ求めた。これらの測定値および計算値を下記の
表３に記載する。
チューブにブロアで空気を充填し、内圧０．１５kg／cm
2 を加えて上記チューブを膨張させ、得られたアーチ状
チューブ２０Ａの中心軸線の曲率半径Ｒを測定した。一
方、上記の内圧に基づくチューブの周方向引張り力Ｎ1
および軸方向引張り力Ｎ2 を計算した。また、前記表１
の各生地からたて方向、よこ方向およびバイアス方向の
試験片を切り取って引張り試験を行い、その伸び−応力
曲線から、上記軸方向引張り力Ｎ2 によるラジアル織物
片２１のたて伸び（軸方向伸び）ＲＥ2 、上記周方向引
張り力Ｎ1 によるバイアス織物片２２のよこ伸び（周方
向伸び）ＢＥ1 および上記の軸方向引張り力Ｎ2 による
バイアス織物片２２のたて伸び（軸方向伸び）ＢＥ2 を
それぞれ求めた。これらの測定値および計算値を下記の
表３に記載する。
【００１６】 表３ 実施例 Ｒ(mm/100) Ｎ1(kg/5cm) Ｎ2(kg/5cm) ＲＥ2(%)ＢＥ1(%)ＢＥ2(%) No. 1 104.94 6.59 3.30 0.88 6.56 2.72 2 35.15 同上 同上 1.15 13.32 6.82 3 24.84 同上 同上 1.92 19.25 13.24 4 34.37 同上 同上 0.89 19.53 13.97 5 47.40 同上 同上 0.92 16.02 9.68 6 17.16 同上 同上 1.15 19.25 13.24 7 15.59 5.63 2.81 1.02 11.82 5.56 8 17.62 同上 同上 0.86 11.82 5.56 9 18.54 同上 同上 0.86 11.82 5.56 10 27.66 7.50 3.75 1.02 14.46 7.70 11 18.33 6.56 3.28 0.94 13.26 6.55 12 41.88 3.75 1.88 0.67 7.77 3.51
【００１７】次いで、上記の曲率半径Ｒをラジアル織物
片２１およびバイアス織物片２２の伸びから算出するこ
とを試みた。すなわち、図１において、アーチ状のチュ
ーブ２０Ａの中心軸線の長さをＬ、外側母線の長さをＬ
1 、内側母線の長さをＬ2 、Ｌ1 ＝Ｌ×α1 、Ｌ2 ＝Ｌ
×α2 （ただし、α1 、α2 は係数）、チューブの半径
をｒとすると、上記の曲率半径Ｒは、次式 Ｒ＝ｒ（α1 −α2 ）／（α1 ＋α2 ） で表すことができる。ここで、α1 を軸方向引張り力に
よるラジアル織物片２１のたて伸び、α2 を軸方向引張
り力によるバイアス織物片２２のたて伸びと想定する
と、上記のα1 およびα2 は、それぞれα1 ＝（Ｌ＋Ｌ
×ＲＥ2 ）／Ｌおよびα2 ＝（Ｌ−Ｌ×ＢＥ2 ）／Ｌに
よって表される。したがって、ＲをＬ、ｒ、ＲＥ2 およ
びＢＥ2 から算出することができる。
片２１およびバイアス織物片２２の伸びから算出するこ
とを試みた。すなわち、図１において、アーチ状のチュ
ーブ２０Ａの中心軸線の長さをＬ、外側母線の長さをＬ
1 、内側母線の長さをＬ2 、Ｌ1 ＝Ｌ×α1 、Ｌ2 ＝Ｌ
×α2 （ただし、α1 、α2 は係数）、チューブの半径
をｒとすると、上記の曲率半径Ｒは、次式 Ｒ＝ｒ（α1 −α2 ）／（α1 ＋α2 ） で表すことができる。ここで、α1 を軸方向引張り力に
よるラジアル織物片２１のたて伸び、α2 を軸方向引張
り力によるバイアス織物片２２のたて伸びと想定する
と、上記のα1 およびα2 は、それぞれα1 ＝（Ｌ＋Ｌ
×ＲＥ2 ）／Ｌおよびα2 ＝（Ｌ−Ｌ×ＢＥ2 ）／Ｌに
よって表される。したがって、ＲをＬ、ｒ、ＲＥ2 およ
びＢＥ2 から算出することができる。
【００１８】しかして、アーチ状チューブ２０Ａに働く
周方向引張り力Ｎ1 は、上記の軸方向引張り力Ｎ2 の２
倍であり、特にバイアス織物片２２はラジアル織物片２
１よりも伸縮し易いため、バイアス織物片２２の周方向
引張り力Ｎ1 による周方向伸びＢＥ1 がチューブの曲率
半径Ｒに大きく影響すると考えられることから、周方向
引張り力Ｎ1 によるバイアス織物片２２の周方向伸びＢ
Ｅ1 と上記Ｒの式で求めた計算値との相関を求めたとこ
ろ、−０．９３４１という高い相関係数が得られた。ま
た、上記曲率半径Ｒの計算値および曲率半径Ｒの実測値
間の相関係数は、０．８１８１という高いものであっ
た。すなわち、バイアス織物片２２の周方向伸びＢＥ1
でアーチ状チューブの曲率半径がほぼ決定される。
周方向引張り力Ｎ1 は、上記の軸方向引張り力Ｎ2 の２
倍であり、特にバイアス織物片２２はラジアル織物片２
１よりも伸縮し易いため、バイアス織物片２２の周方向
引張り力Ｎ1 による周方向伸びＢＥ1 がチューブの曲率
半径Ｒに大きく影響すると考えられることから、周方向
引張り力Ｎ1 によるバイアス織物片２２の周方向伸びＢ
Ｅ1 と上記Ｒの式で求めた計算値との相関を求めたとこ
ろ、−０．９３４１という高い相関係数が得られた。ま
た、上記曲率半径Ｒの計算値および曲率半径Ｒの実測値
間の相関係数は、０．８１８１という高いものであっ
た。すなわち、バイアス織物片２２の周方向伸びＢＥ1
でアーチ状チューブの曲率半径がほぼ決定される。
【００１９】図３は、前記表１の生地４２１０４Ｃをバ
イアスに切断して試験片とし、その引張り試験をしたと
きの応力−伸び曲線の一例であるが、目的とするチュー
ブの半径と内圧とから周方向引張り力Ｎ1 を算出し、こ
の周方向引張り力Ｎ1 に対応する伸びを上記の応力−伸
び曲線から求め、この伸びを用いることにより、膨張時
の曲率半径を予測することができる。換言すれば、種々
の生地について、あらかじめ引張り試験を行っておき、
その応力−伸び曲線を利用してこの発明の構造体用チュ
ーブを設計することができる。
イアスに切断して試験片とし、その引張り試験をしたと
きの応力−伸び曲線の一例であるが、目的とするチュー
ブの半径と内圧とから周方向引張り力Ｎ1 を算出し、こ
の周方向引張り力Ｎ1 に対応する伸びを上記の応力−伸
び曲線から求め、この伸びを用いることにより、膨張時
の曲率半径を予測することができる。換言すれば、種々
の生地について、あらかじめ引張り試験を行っておき、
その応力−伸び曲線を利用してこの発明の構造体用チュ
ーブを設計することができる。
【００２０】次に、前記表１の生地４２１０４Ｃから長
さが等しく、幅が種々に異なるラジアル織物片およびバ
イアス織物片を取出し、実施例１３ないし実施例１７の
構造体用チューブ（長さ３５８０mm、直径１５０mm）を
作成し、前記同様に空気を充填して内圧０．１５kg／cm
2 を加えて上記チューブを膨張させ、得られたアーチ状
チューブの曲率半径を測定した。上記ラジアル織物片お
よびバイアス織物片の幅、そのチューブ周長に対する比
率（％）および曲率半径を下記の表４に示す。
さが等しく、幅が種々に異なるラジアル織物片およびバ
イアス織物片を取出し、実施例１３ないし実施例１７の
構造体用チューブ（長さ３５８０mm、直径１５０mm）を
作成し、前記同様に空気を充填して内圧０．１５kg／cm
2 を加えて上記チューブを膨張させ、得られたアーチ状
チューブの曲率半径を測定した。上記ラジアル織物片お
よびバイアス織物片の幅、そのチューブ周長に対する比
率（％）および曲率半径を下記の表４に示す。
【００２１】 表４ 実施例番号 １３ １４ １５ １６ １７ ラジアル織物片の幅（mm） 346 321 296 271 236 同上とチューブ周長の比（％） 73.5 68.2 62.8 57.5 50.0 バイアス織物片の幅（mm） 125 150 175 200 236 同上とチューブ周長の比（％） 26.5 31.8 37.2 42.5 50.0 曲率半径（mm） 4428 3013 2909 2619 1854
【００２２】上記の表４で明らかなように、ラジアル織
物片およびバイアス織物片の合計幅、すなわちチューブ
直径を一定にすると、実施例１７のように両織物片の幅
が等しいときにチューブの曲率半径が最小になり、バイ
アス織物片の幅の減少と共に曲率半径が増大する。な
お、バイアス織物片の幅をラジアル織物片の幅よりも大
きくした場合も、上記の曲率半径が増大する。
物片およびバイアス織物片の合計幅、すなわちチューブ
直径を一定にすると、実施例１７のように両織物片の幅
が等しいときにチューブの曲率半径が最小になり、バイ
アス織物片の幅の減少と共に曲率半径が増大する。な
お、バイアス織物片の幅をラジアル織物片の幅よりも大
きくした場合も、上記の曲率半径が増大する。
【００２３】
【発明の効果】この発明の折畳み・膨張可能な構造体用
チューブは、上記のとおり、一方向に長い長方形の２枚
の織物片を接合することにより真っ直ぐなチューブ状に
形成され、片側の織物片が長手方向と平行な経糸とこの
経糸に直交する緯糸とからなり、他側の織物片が長手方
向に４５度傾斜する経糸とこの経糸に直交する緯糸とか
らなるものであるから、内圧を加えて膨張させると、経
糸が長さ方向と平行な片側の織物片を外側にし、長さ方
向に対して経糸および緯糸の双方が傾斜する他側の織物
片を内側にしてアーチ状に湾曲し、テントの支柱や、ボ
ートおよびプール等の支持枠として利用可能になる。そ
して、上記片側の織物片は、原反を経糸および緯糸に平
行に裁断して得られ、他側の織物片は、原反をバイアス
に切断して得られ、双方とも一方向に長い長方形に裁断
されるため、原反を扇形に裁断する従来方法に比して歩
留りが約２倍の９５％に向上し、しかも工数が同じ程度
となる。さらに、上記片側の織物片および他側の織物片
の種類や幅を変更することにより、チューブの曲率を自
由に設定することができる。
チューブは、上記のとおり、一方向に長い長方形の２枚
の織物片を接合することにより真っ直ぐなチューブ状に
形成され、片側の織物片が長手方向と平行な経糸とこの
経糸に直交する緯糸とからなり、他側の織物片が長手方
向に４５度傾斜する経糸とこの経糸に直交する緯糸とか
らなるものであるから、内圧を加えて膨張させると、経
糸が長さ方向と平行な片側の織物片を外側にし、長さ方
向に対して経糸および緯糸の双方が傾斜する他側の織物
片を内側にしてアーチ状に湾曲し、テントの支柱や、ボ
ートおよびプール等の支持枠として利用可能になる。そ
して、上記片側の織物片は、原反を経糸および緯糸に平
行に裁断して得られ、他側の織物片は、原反をバイアス
に切断して得られ、双方とも一方向に長い長方形に裁断
されるため、原反を扇形に裁断する従来方法に比して歩
留りが約２倍の９５％に向上し、しかも工数が同じ程度
となる。さらに、上記片側の織物片および他側の織物片
の種類や幅を変更することにより、チューブの曲率を自
由に設定することができる。
【図１】実施例の製造工程を説明する平面図である。
【図２】従来の裁断方法を説明する平面図である。
【図３】バイアス織物の応力−伸び曲線である。
【図４】ドーム形テントの正面図である。
１０：ドーム形テント、１１：アーチ形チューブ、１
２：シート、２０：構造体用チューブ、２０Ａ：アーチ
状チューブ、２１：片側の織物片（ラジアル織物片）、
２２：他側の織物片（バイアス織物片）。
２：シート、２０：構造体用チューブ、２０Ａ：アーチ
状チューブ、２１：片側の織物片（ラジアル織物片）、
２２：他側の織物片（バイアス織物片）。
Claims (1)
- 【請求項１】 一方向に長い長方形の２枚の織物片を接
合することにより真っ直ぐなチューブ状に形成され、片
側の織物片が長手方向と平行な経糸とこの経糸に直交す
る緯糸とからなり、他側の織物片が長手方向に３０〜６
０度傾斜する経糸とこの経糸に直交する緯糸とからなる
ことを特徴とする折畳み・膨張可能な構造体用チュー
ブ。
Priority Applications (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP22228193A JPH0771140A (ja) | 1993-06-26 | 1993-08-12 | 折畳み・膨張可能な構造体用チューブ |
| CN 93120330 CN1097054A (zh) | 1993-06-26 | 1993-11-23 | 用于构筑体可折叠、膨胀的管子 |
| TW82109873A TW234158B (en) | 1993-06-26 | 1993-11-23 | A foldable and expandable tube for assembled products |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17996993 | 1993-06-26 | ||
| JP5-179969 | 1993-06-26 | ||
| JP22228193A JPH0771140A (ja) | 1993-06-26 | 1993-08-12 | 折畳み・膨張可能な構造体用チューブ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0771140A true JPH0771140A (ja) | 1995-03-14 |
Family
ID=26499654
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP22228193A Pending JPH0771140A (ja) | 1993-06-26 | 1993-08-12 | 折畳み・膨張可能な構造体用チューブ |
Country Status (3)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0771140A (ja) |
| CN (1) | CN1097054A (ja) |
| TW (1) | TW234158B (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197530A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Ashimori Ind Co Ltd | 気柱テント及びその支柱 |
| JP2010084451A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Ashimori Ind Co Ltd | アーチ型気柱及び気柱テント |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103009612B (zh) * | 2012-11-19 | 2014-10-08 | 哈尔滨工业大学 | 直管逼近圆环(拱)的掐褶方法 |
| CN113043605A (zh) * | 2021-02-08 | 2021-06-29 | 安钟京 | 一种防止织物增强塑料软管漏气漏水的连接接头和连接方法 |
-
1993
- 1993-08-12 JP JP22228193A patent/JPH0771140A/ja active Pending
- 1993-11-23 TW TW82109873A patent/TW234158B/zh active
- 1993-11-23 CN CN 93120330 patent/CN1097054A/zh active Pending
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009197530A (ja) * | 2008-02-25 | 2009-09-03 | Ashimori Ind Co Ltd | 気柱テント及びその支柱 |
| JP2010084451A (ja) * | 2008-09-30 | 2010-04-15 | Ashimori Ind Co Ltd | アーチ型気柱及び気柱テント |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN1097054A (zh) | 1995-01-04 |
| TW234158B (en) | 1994-11-11 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20010612 |