JPH0763719B2 - 廃水および汚泥の処理方法 - Google Patents

廃水および汚泥の処理方法

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JPH0763719B2
JPH0763719B2 JP2185539A JP18553990A JPH0763719B2 JP H0763719 B2 JPH0763719 B2 JP H0763719B2 JP 2185539 A JP2185539 A JP 2185539A JP 18553990 A JP18553990 A JP 18553990A JP H0763719 B2 JPH0763719 B2 JP H0763719B2
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Japan
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wastewater
sludge
treating
sewage
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吉明 原田
豊 佃
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    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
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  • Processing Of Solid Wastes (AREA)
  • Activated Sludge Processes (AREA)
  • Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
  • Treatment Of Sludge (AREA)

Description

【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、廃水および汚泥の処理方法に関し、より詳し
くは、厨芥類（生ごみ、プラスチック類、紙類などを含
む）の破砕物を含む廃水および廃水に由来する汚泥を同
時に処理する方法に関する。
従来技術とその問題点 近時生活水準、特に食生活水準の向上とともに、他の家
庭ごみとともに、厨芥類の量の増加が著るしくなってい
る。現在厨芥類は、いわゆる生ゴミとして、他の家庭ご
みとともに回収され、埋立て乃至焼却処分されている。
しかるに、厨芥類は、水分含有量が極めて高いという特
徴を有しているので、その処理には種々の問題を呈して
いる。例えば、家庭、集合住宅、ビルなどでの保管に際
して環境汚染問題を引き起こしたり、搬出が煩雑であっ
たり、埋立て地での腐敗により悪臭源となったり、蝿な
どの衛生害虫の発生源となったり、或いは焼却が困難で
あったりする。また、厨芥類は、その高い水分含有量の
ために、焼却により回収されるエネルギーの増大を阻む
一因ともなっている。生ゴミを分別収集して、コンポス
ト化する試みもなされているが、季節的な質的変動（例
えば、夏期における含水量の極めて高いスイカ皮の集中
的廃棄）、分別収集に対する一般市民の関心の低さ、堆
肥としての市場性の不安定などの問題点があり、広く普
及するには至っていない。
したがって、厨芥類を効果的に処理することは、保管、
収集、輸送、焼却などの多くの点で、ごみ処理技術上の
重要課題の一つとなっている。
厨芥類の処理方法としては、欧米で行われているよう
に、ディスポーザーにより破砕して、排水とともに下水
道に排出し、下水とともに処理する方法も存在する。し
かしながら、わが国では、既存廃水処理設備に対する負
荷の増大、水質保全などの観点から、この様な処理方法
は、むしろ抑制されている。
一方では、すでに現在においても、下水処理場などから
多量に発生する汚泥の処理も重大な問題となっており、
厨芥類の処理と下水処理及び汚泥処理とを経済的に行な
う技術の確立が切望されている。
問題点を解決するための手段 本発明者は、厨芥類などの処理に関する上記の如き問題
点に鑑み鋭意研究を進めた結果、ディスポーザーにより
破砕泥状化された厨芥類を排水とともに下水道または廃
水処理設備に連絡された専用排水管に排出した後、下水
処理場における処理または廃水処理設備における処理に
先立って上記混合物中の固形物と液状成分とを分離し、
固形物と液状成分とを別個に処理する場合には、廃水処
理設備に対する負荷の増大、水質の悪化などの事態を回
避しつつ、厨芥類によりもたらされるごみ処理における
種々の問題点をも軽減し得ることを見出した。
特に、上記のようにして分離された固形物と下水処理場
などからの汚泥とを合わせて嫌気メタン発酵処理法と湿
式酸化処理法との組合わせにより処理する場合には、経
済的にも優れた結果が得られることを見出した。
すなわち、本発明は、下記の廃水および汚泥の処理方法
を提供するものである： 廃水および汚泥の処理方法であって、 （１）厨芥類を粉砕泥状化し、生活廃水および／または
産業廃水と混合して下水道または廃水処理設備に連絡さ
れた専用排水管に排出する工程、 （２）下水処理場における処理または廃水処理設備にお
ける処理に先立って上記混合物中の固形物と液状成分と
を分離する工程、 （３）上記（２）で分離された液状成分を活性汚泥処理
する工程、 （４）上記（２）で分離された固形物と下水処理場また
は廃水処理設備において発生するか或いは回収される固
形物とを下水または廃水に混合する工程、 （５）上記（４）で得られた混合物を嫌気メタン発酵処
理する工程、 （６）上記（５）で得られた処理液を酸素の存在下にpH
約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸化分解する工程、
および （７）上記（６）で得られた処理液を貴金属および卑金
属の少なくとも一種を活性成分とする粒状担持触媒の存
在下且つ処理液中のアンモニア、有機性物質および無機
性物質を分解するに必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の
酸素の存在下にpH約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸
化分解する工程 を備えたことを特徴とする廃水および汚泥の処理方法。
廃水および汚泥の処理方法であって、 （１）厨芥類を粉砕泥状化し、生活廃水および／または
産業廃水と混合して下水道または廃水処理設備に連絡さ
れた専用排水管に排出する工程、 （２）下水処理場または廃水処理設備における処理に先
立って上記混合物の固形物と液状成分とを分離する工
程、 （３）上記（２）で分離された液状成分を活性汚泥処理
する工程、 （４）上記（２）で分離された固形物と下水処理場また
は廃水処理設備において発生するか或いは回収される固
形物とを下水または廃水に混合する工程、 （５）上記（４）で得られた混合物を嫌気メタン発酵処
理する工程、 （６）上記（５）で得られた混合物を酸素の存在下にpH
約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸化分解する工程、 （７）上記（６）で得られた処理液を貴金属および卑金
属の少なくとも一種を活性成分とする粒状担持触媒の存
在下且つ処理液中のアンモニア、有機性物質および無機
性物質を分解するに必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の
酸素の存在下にpH約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸
化分解する工程、 （８）上記（７）で得られた処理液を常圧又は加圧下に
活性汚泥処理する工程、および （９）上記（５）および／または（８）からの余剰汚泥
を前記（６）に返送する工程 を備えたことを特徴とする廃水および汚泥の処理方法。
以下においては、上記および項に示す発明をそれぞ
れ本願第一方法および本願第二方法といい、添付図面を
参照しつつ、それぞれを詳細に説明する。
I.本願第一方法 第１図に示すように、本願第一方法においては、まず、
家庭、飲食点などで発生する厨芥類（１）をディスポー
ザー（３）により粉砕泥状化（粉砕物として、5mm以
下、より好ましくは1mm以下）した後、し尿、浄化槽汚
泥水などを含む生活廃水（５）および／または産業廃水
（７）と併せて、専用排水管（９）により固形分（以下
SSという）分離機（11）に送る。ここで分離された液状
成分は、活性汚泥槽（13）に送られ、常法に従って、活
性汚泥処理される。但し、液状成分からは、SSが予め分
離されているので、活性汚泥槽（13）の容量は、従来の
ものに比して、小さくすることができる。SS分離機（1
1）で形成された固形分（15）と活性汚泥槽（13）から
の余剰汚泥（17）とは、汚泥濃縮機（19）に送られ、濃
縮される。
第１図に示す方法は、下水道未整備地域または下水処理
場以外の廃水処理設備（例えば、工場に付属する廃水処
理設備など）での実施に好適である。
第２図に示す方法では、厨芥類（１）をディスポーザー
（３）により破砕した後、し尿、浄化槽汚泥水などを含
む生活廃水（５）および／または産業廃水（７）と併せ
て、下水道（21）に流す。初沈槽（23）において混合液
から粗大な固形物、砂などを沈降などにより分離した
後、SS分離機（11）において廃液中のSSを回収する。SS
を含まない液状成分は、活性汚泥槽（13）に送り、常法
にしたがって、活性汚泥処理する。この場合にも、液状
成分からは、SSが分離されているので、活性汚泥槽（1
3）の容量は、従来のものに比して、小さくすることが
できる。次いで、液状成分を終沈槽（25）に送り、沈降
分離を行なう。SS（27）、SS（15）、活性汚泥槽（13）
からの余剰汚泥（29）および終沈槽（25）からのSS（3
1）は、汚泥濃縮機（19）に集められ、濃縮される。
第２図に示す方法は、下水道整備地域における実施に好
適である。
第１図または第２図に示す処理工程において得られた濃
縮汚泥（水分含量90％以上）は、第３図に示すように、
嫌気メタン発酵槽（159）に送られて嫌気メタン発酵処
理された後、廃水・汚泥貯槽（101）に送られ、ここで
混合される。嫌気性メタン発酵の条件は、特に限定され
ないが、通常温度35〜60℃程度、消費日数0.5〜30日程
度、汚染濃度0.5〜５％程度である。嫌気メタン発酵槽
（159）で生成する余剰汚泥は、例えばライン（105）上
で廃水と混合されて、第１の反応ゾーン（121）に返送
され、濃縮汚泥とともに処理される。次いで、濃縮汚泥
は、ポンプ（103）によりライン（105）を経て圧送さ
れ、圧縮機（107）により昇圧されてライン（109）から
圧送される酸素含有ガスと混合された後、ライン（11
1）、熱交換器（113）を経てライン（115）に至る。濃
縮汚泥は、熱交換器（113）における熱交換により所定
温度以上となつている場合には、ライン（117）及び（1
19）を経て第１の反応ゾーン（121）に送給され、所定
温度に達していない場合には、ライン（123）、加熱炉
（125）、ライン（127）及びライン（119）を経て第１
の反応ゾーン（121）に送給される。濃縮汚泥には、必
要に応じて、そのpHを１〜11.5程度、より好ましくは、
３〜９程度とするために、通常水溶液の形態で、アルカ
リ物質または酸性物質が、pH調整物質貯槽（129）から
ライン（131）、ポンプ（133）、ライン（135）及びラ
イン（137）を経て添加される。また、ライン（131）か
ら分岐するライン（132）を経てpH調整物質を廃水・汚
泥貯槽（101）に送り、予め濃縮汚泥のpH調整を行なっ
ても良い。第１の反応ゾーン（121）内では、触媒を使
用することなく、酸素含有ガスの存在下に濃縮汚泥の液
相酸化が行なわれる。使用する酸素含有ガスとしては、
空気、酸素富化ガス、酸素、さらにはシアン化水素、硫
化水素、アンモニア、硫黄酸化物、有機硫黄化合物、窒
素酸化物、炭化水素などの１種または２種以上を含有す
る酸素含有廃ガスなどがあげられる。これ等ガスの供給
量は、濃縮汚泥中のSS、有機物成分（COD成分）、アン
モニアなどを窒素、炭酸ガス、水などに酸化分解するに
必要な理論酸素量の１〜1.5倍量、より好ましくは1.05
〜1.2倍量の酸素が供給される様にするのが良い。酸素
含有廃ガスを酸素源とする場合には、ガス中の有害成分
も同時に処理し得るという利点が得られる。酸素含有廃
ガスを使用する場合に酸素の絶対量が不足であれば、空
気、酸素富化空気又は酸素により不足量を補うのが良
い。
なお、酸素含有ガスは、第１の反応ゾーンとしての本湿
式酸化工程に供給される濃縮汚泥に対して全量供給する
必要はなく、本湿式酸化工程と第２の反応ゾーンとして
の次工程とに分散して供給しても良い。例えば、第１の
反応ゾーンとしての本湿式酸化工程においては、通常SS
の10〜90％程度が分解乃至可溶化され、COD成分の10〜6
0％程度及びアンモニアの０〜15％程度が分解されるの
で、理論酸素量の0.4〜0.8倍量に相当する酸素含有ガス
を供給し、残余を第２の反応ゾーンとしての次工程で供
給しても良い。第１の反応ゾーンとしての本湿式酸化工
程における反応時の温度は、通常100〜370℃、より好ま
しくは200〜300℃程度である。反応時の温度が高い程、
供給ガス中の酸素分率・分圧が高い程、また操作圧力が
高い程、SSの可溶化をも含めた被処理成分の分解率が高
くなり、反応器内での濃縮汚泥滞留時間が短縮され且つ
次工程での反応条件が緩和されるが、反面において設備
費が大となるので、濃縮汚泥の種類、次工程における反
応条件との兼ね合い、要求される処理の程度、全体とし
ての運転費及び設備費等を総合的に考慮して定めれば良
い。反応時の圧力は、所定の反応温度において濃縮汚泥
が液相を保つ最低限の圧力以上であれば良い。反応時間
は、反応器の大きさ、濃縮汚泥の水質、温度、圧力等に
より変り得るが、通常15〜120分程度であり、好ましく
は30〜60分程度である。
次いで、本願第一方法では、第１の反応ゾーン（121）
からの処理水は、粒状担体上に触媒有効成分を担持させ
た触媒体を充填する第２の反応ゾーン（139）に送ら
れ、ここで再度液相酸化に供される。触媒有効成分とし
ては、貴金属および卑金属の少なくとも一種が使用され
る。貴金属系触媒活性成分としては、ルテニウム、ロジ
ウム、パラジウム、オスミウム、イリジウム、白金、金
などが例示される。卑金属系触媒活性成分としては、
鉄、銅、コバルト、マンガン、ニツケル、マグネシウ
ム、タングステンなどが挙げられる。また、必要に応じ
て、これらの触媒活性成分には、テルル、ランタン、セ
リウム、セレンなどの助触媒成分を併用することによ
り、触媒活性成分の活性増大、触媒体の耐熱性、耐久
性、機械的強度の向上などを図ることができる。触媒有
効成分および助触媒成分は、常法に従って、アルミナ、
シリカ、シリカ−アルミナ、チタニア、ジルコニア、活
性炭等の粒状担体或いはニッケル、ニッケル−クロム、
ニッケル−クロム−鉄等の金属多孔粒状担体等に担持さ
せた状態で使用する。触媒活性成分の担持量は、通常担
体重量の0.05〜25％程度、好ましくは0.5〜３％程度で
ある。また、助触媒成分の使用量は、触媒活性成分に対
し、0.01〜30％程度である。触媒は、球状、ペレット
状、円柱状、破砕片状、粉末状等の種々の形態の粒状担
体に担持した状態で使用する。反応塔容積は、固定床の
場合には、液の空間速度が0.5〜101/hr（空塔基準）、
より好ましくは１〜51/hr（空塔器準）となる様にする
のが良い。固定床で使用する触媒の大きさは通常約３〜
50mm、より好ましくは約５〜25mmである。流動床の場合
には、反応塔内で触媒が流動床を形成し得る量、通常0.
5〜20％、より好ましくは0.5〜１％を廃水にスラリー状
に懸濁させ、使用する。流動床における実用上の操作に
当つては触媒を被処理液中にスラリー状に懸濁させた状
態で反応塔に供給し、反応終了後排出させた処理済廃水
から触媒を沈降、遠心分離等の適当な方法で分離回収
し、再度使用する。従って処理済水からの触媒分離の容
易さを考慮すれば、流動床に使用する触媒の粒度は約0.
15〜約0.5mm程度とすることがより好ましい。
第２の反応ゾーン（139）における反応時の温度および
圧力条件は、第１の反応ゾーン（121）におけるそれら
と同様で良い。
第１の反応ゾーン（121）からの処理水には、圧縮機（1
07）からの酸素含有ガスをライン（141）を経て供給し
ても良く、またpH調整物質貯槽（129）からのpH調整物
質をライン（131）、ポンプ（133）、ライン（135）及
びライン（143）を経て第２の反応ゾーン（139）下部に
添加しても良い。尚、アルカリ物質は、第１の反応ゾー
ン（121）及び第２の反応ゾーン（139）の適宜の位置
（図示せず）に供給しても良い。
第２の反応ゾーン（139）において液相酸化された高温
の処理水は、ライン（145）を経て熱交換器（113）に入
り、ここで未処理の濃縮汚泥に熱エネルギーを与えた
後、ライン（147）を経て冷却器（149）に入り、冷却さ
れる。また、必要ならば、高温の処理水を廃水・汚泥貯
槽（101）に導き（図示せず）、熱交換によって濃縮汚
泥の予熱を行ってもよい。この予熱により、濃縮汚泥の
粘度が大巾に低下するので、その処理が容易となる。ラ
イン（147）からの冷却水の温度が50℃前後となってい
る場合には、冷却器（149）を使用する必要はない。冷
却器（149）を出た処理水は、ライン（151）を経て気液
分離器（153）においてライン（155）からの気体とライ
ン（157）からの液体とに分離される。第２の反応ゾー
ン（139）で得られた処理水中に不燃性灰分が含まれて
いる場合にはライン（157）上に分離膜、重力沈降分離
槽など（図示せず）を設け、灰分の除去を行なっても良
い。
ライン（157）からの液体は、その清浄度の度合いに応
じて、中水としてそのまま利用したり、河川などに直接
放流したり、活性汚泥槽（13）に返送して更に処理した
り、或いは廃水・汚泥貯槽（101）に返送して更に処理
したりする。
II.本願第二方法 本願第二方法における厨芥類の処理は、本願第一方法と
同様にして第１図または第２図に示すフローにしたがっ
て、行なえば良い。
また、本願第二方法における濃縮汚泥の処理も、本願第
一方法とほぼ同様にして行なわれる。但し、本願第二方
法においては、第４図に示すように、ライン（157）か
らの暖かい液体成分が、公知の好気性処理槽（163）に
送られ、効率の高い高温条件下に経済的に有利に好気処
理された後、ライン（165）から処理水が取り出され
る。好気性処理の条件は、特に限定されないが、通常温
度20〜40℃程度、滞留時間２〜24時間程度、pHは中性付
近である。
好気性処理槽（163）で生成する余剰汚泥は、例えば、
ライン（105）上で廃水と混合されて、第１の反応ゾー
ン（121）に返送され、濃縮汚泥とともに処理される。
また、ライン（155）からの気体を圧力調整した後、好
気性処理槽（163）に供給し、常圧下又は加圧下に酸素
源の少なくとも一部として利用することができる。
また、好気処理槽（163）からの処理液も、中水として
利用したり、直接何川に放流したり、活性汚泥槽（13）
または廃水・汚泥貯槽（101）に返送することができ
る。
発明の効果 本発明によれば、ごみ処理と廃水処理において以下のよ
うな効果が達成される。
（１）厨芥類のディスポーザーによる粉砕泥状化によ
り、生ごみ類の処理を衛生的、経済的且つ効率的に行う
ことが出来る。より具体的には、以下のような成果が得
られる。
（ａ）厨房およびその近辺における清潔さが確保され
る。
（ｂ）家事労働及び厨房での作業が軽減される。
（ｃ）ごみ収集時の清潔さの維持及び悪臭の防止が達成
され、収集作業が容易となる。
（ｄ）ごみ収集量及び輸送量が減少する。
（ｅ）ごみ焼却場におけるエネルギー回収量が増加す
る。
（ｆ）生ごみを埋め立てる際に発生する二次公害が軽減
される。
（２）また、粉砕泥状化した厨芥類と廃水中のSSとを分
離回収した後、廃水処理を行なうので、SSを含んだ状態
で廃水処理を行なう従来技術とは異なって、可溶化され
たBOD成分およびCOD成分などを処理することになり、デ
ィスポーザーの導入によっても、廃水処理設備に対する
負荷の増大、水質の悪化などの問題は生じない。
例えば、下水処理場での処理に際し、従来好気性処理で
の曝気容量が、建設省基準により、下水通水量に対し６
〜８時間必要とされていたのに対し、厨芥類粉砕泥状物
と廃水中のSSとをさらに生成する余剰汚泥とともに本発
明方法により処理する場合には、処理時間を約1/3程度
に短縮することができる。
（３）また、廃水から分離した厨芥類粉砕物を含む懸濁
物と廃水処理系からの余剰汚泥とを同時処理することに
より、アンモニア、COD成分のみならず、懸濁成分をも
効率よく処理することができる。
即ち、本発明においては、汚泥の脱水工程を必要とする
ことなく、まず嫌気メタン発酵処理を行うことにより、
液中又は濃縮汚泥成分のうち、生物学的易分解性物質が
消化処理される。次いで、嫌気メタン発酵処理で処理さ
れなかった液中又は濃縮汚泥中の成分は、触媒の不存在
下且つ酸素含有ガスの存在下に液相状態で行われる濃縮
汚泥の第一段階酸化により、濃縮汚泥中のSSの可溶化が
進行する。次いで、触媒の存在下且つ酸素含有ガスの存
在下に行われる第二段階の液相酸化により、アンモニア
などの含窒素酸化物の分解が行なわれ、またSS成分を含
むCOD成分も反応条件の選定により完全に分解されるか
又は一部分解されるとともに、高分子物質の大部分が触
媒の作用により、酢酸などの低級脂肪族カルボン酸に変
換される。そして、上記の如く液相酸化分解処理された
被処理液中の低分子量の生物学的に易分解性の生成物
は、好気性処理により、極めて効率よく分解される。
従って、ディスポーザーの導入により、廃水中の汚濁成
分量が一時的に増大しても、廃水処理設備自体の負荷を
増大させることなく、廃水を効果的に処理することがで
きる。
実施例 以下に参考例および実施例を示し、本発明の特徴とする
ところをより一層明らかにする。
参考例１ 厨芥類の発生量とその組成の把握とを目的として、50世
帯の厨芥類を２日分収集し、分析を行なった。分析に際
しては、全厨芥を四分法により調整し、組成分析用の試
料とディスポーザー処理用の試料とに分けた後、分析を
行なった。
ディスポーザー処理用の試料は、厨芥類1kgを継続的に
投入破砕し、これに水道水を加えて、液量を10とし
た。次いで、液の濃度から厨芥100g当りの負荷量を求め
た。その結果を第１表に示す。なお、粉砕泥状物の粒径
分布は、0.15mm未満＝47％、0.15〜1mm＝40％、１〜5mm
＝残余であった。
また、分析の結果から、１日一人当たりの厨芥発生量
は、平均約240gであると推定され、これに基いて、１日
一人当たりの負荷量を求めた。結果を第２表に示す。
なお、以下の各表において、“Ｔ−N"とあるのは、全窒
素量を意味する。
上記の結果に基いて、１日25万人当たりの負荷量を求め
た。結果を第３表に示す。
なお、ディスポーザー使用による１日25万人当たりの下
水増加量は、約４％、即ち、約5000m3（19／人・日）
と推定される。
さらに、上記第１〜３表の平均値を用いて、既存の終末
下水処理場（処理人口25万人：下水処理量125000m3/
日）におけるディスポーザーの使用前後における各成分
の濃度および負荷の状況について試算した結果を第４表
に示す。
第４表に示す結果から、ディスポーザーの使用により、
BODおよびCODMnで約30〜35％程度、SSで約38％程度、全
窒素成分で約15％程度の負荷の増大が予測される。
実施例１ 第２図に示すフローに従つて、初沈槽（23）および終沈
槽（25）から回収した懸濁物ならびに活性処理槽（13）
からの余剰汚泥の混合物１部に対し、厨芥類をディスポ
ーザーで破砕した泥状物0.38部（いずれも乾燥重量）を
加えた混合物を下水と併せ、下水汚泥濃縮液として、下
記の処理に供した。
該下水汚泥濃縮液の組成および性状は、以下の通りであ
る。
第 ５ 表 pH 6.7 CODMn（mg/） 18000 CODCr（mg/） 38000 NH3−Ｎ（mg/） 600 Ｔ−Ｎ（mg/） 3200 BOD（mg/） 13000 SS（mg/） 40000 VSS（mg/） 28000 TOD（mg/） 64000 TOC（mg/） 13300 次いで、第５表に示す組成の下水汚泥濃縮液を第３図に
示すフローにしたがって、嫌気メタン発酵槽（159）に
送入した。嫌気メタン発酵槽は、流動床形式のものであ
り、粒径300μｍの多孔質セラミック粒子に菌体を付着
させ、循環ポンプにより流動床を形成させた。滞留時間
は、10時間（35℃）とした。
嫌気性消化後の消下液の水質は、第６表に示す通りであ
る。
第 ６ 表 pH 6.8 CODMn（mg/） 10800 CODCr（mg/） 19000 NH3−Ｎ（mg/） 550 Ｔ−Ｎ（mg/） 3100 BOD（mg/） 4550 SS（mg/） 23000 TOD（mg/） 25600 TOC（mg/） 5980 次いで、上記嫌気メタン発酵槽からの処理水を空間速度
1.0 1/Hr（空塔基準）及び質量速度7.96t/m2Hrで第３図
に示す装置の第１の反応ゾーン（121）の下部に供給し
た。一方、空間速度227 1/Hr（空塔基準、標準状態換
算）で空気を第１の反応ゾーン（121）の下部に供給し
た。この状態で温度250℃、圧力90kg/cm2・Ｇの条件下
に廃水の無触媒湿式酸化処理を行なった。
本工程で得られた処理水の組成を第７表に示す。
第 ７ 表 pH 6.5 CODMn（mg/） 1620 CODCr（mg/） 6230 NH3−Ｎ（mg/） 2400 Ｔ−Ｎ（mg/） 2800 BOD（mg/） 2300 SS（mg/） 11900 VSS（mg/） 290 TOD（mg/） 9340 TCO（mg/） 2150 第６表と第７表との対比から明らかな如く、無触媒湿式
酸化によるCODMn、CODCr、TOD及びTOCの分解率は、それ
ぞれ85.0％、67.2％、63.5％および64.0％である。ま
た、含窒素化合物がアンモニアに転化されたことによ
り、アンモニア濃度は、約４倍となっている。
次いで、チタニア担体に担体重量の２％のルテニウムを
担持させた球形（４〜6mmφ）触媒体を前工程での空塔
容積量の1/4（触媒層での反応時間として15分）となる
様に充填した第２の反応ゾーン（139）に上記無触媒湿
式酸化工程からの処理水及び空気を供給し、液相酸化を
行なつた。反応温度は270℃とし、圧力は、上記無触媒
湿式酸化工程と同様とした。
本工程で得られた処理水の組成を第８表に示す。
第 ８ 表 pH 2.7 CODMn（mg/） 300 CODCr（mg/） 3010 NH3−Ｎ（mg/） 12 Ｔ−Ｎ（mg/） 20 BOD（mg/） 1200 SS（mg/） 9000 VSS（mg/） 109 TOD（mg/） 3700 TCO（mg/） 860 第６表と第８表との対比から明らかな如く、CODCrおよ
びTODの廃水１当りの分解量は、それぞれ15990mgおよ
び21900mgである。これら成分の分解による反応熱とア
ンモニア成分の分解による反応熱とにより、反応は、外
部からの熱供給なしに行なうことができた。即ち、第３
図に示すフローにおいて、加熱炉（125）を使用する必
要はなかった。
実施例２〜４ 触媒湿式酸化工程における処理水滞留時間を変える以外
は、実施例１と同様にして下水汚泥濃縮液の処理を順次
行なった後、触媒湿式酸化工程からの処理水を熱交換器
（113）及び冷却器（149）により冷却し、さらに気液分
離器（153）に送り、排気ガスと処理水とに分離した。
触媒湿式酸化工程からの処理水の水質を第９表に示す。
なお、嫌気性消化後の余剰汚泥は、最初の無触媒湿式酸
化工程に返送して、処理した。
実施例５〜８ 無触媒湿式酸化工程における空間速度を2.0 1/hrとする
とともに触媒湿式酸化工程における処理水滞留時間を変
える以外は、実施例１と同様にして下水汚泥濃縮液の処
理を順次行なった後、触媒湿式酸化工程からの処理水を
熱交換器（113）及び冷却水（149）により冷却し、さら
に気液分離器（153）に送り、排気ガスと処理水とに分
離した。
無触媒湿式酸化工程からの処理水の水質を第10表に示
す。
また、触媒湿式酸化工程からの処理水の水質を第11表に
示す。
第 10 表 CODMn（mg/） 2010 CODCr（mg/） 6500 NH3−Ｎ（mg/） 2450 Ｔ−Ｎ（mg/） 2890 BOD（mg/） 3810 SS（mg/） 12300 VSS（mg/） 360 TOD（mg/） 1095 ０ TCO（mg/） 3940 実施例９ 触媒湿式酸化工程における処理水滞留時間を30分に変え
る以外は、実施例１と同様にして下水汚泥濃縮液の処理
を順々行なった後、第４図に示すフローにしたがって触
媒湿式酸化工程からの処理水を10％水酸化ナトリウム溶
液によりpH約7.1に調整した後、活性汚泥槽（163）にお
いて好気処理した。好気処理は、温度35℃、圧力2kg/cm
2の条件下に行ない、曝気に必要な酸素含有気体は、触
媒湿式酸化工程からの排ガスを圧力制御して使用した。
好気処理後の水質を第12表に示す。
第 12 表 pH 2.7 CODMn（mg/） ３ NH3−Ｎ（mg/） ５ Ｔ−Ｎ（mg/） ５ BOD（mg/） ７ SS（mg/） １ TOD（mg/） ７ 実施例10 第４図に示すフローにしたがって本願第二方法により、
実施例１で使用したと同様の組成の下水汚泥濃縮液を処
理した。
（イ） 先ず、実施例１と同様にして、嫌気メタン発酵
処理を行なった後、反応温度を260℃とし且つ圧力を95k
g/cm2とする以外は実施例１と同様にして、嫌気メタン
発酵処理工程からの処理水の無触媒湿式酸化処理を行な
った。
（ロ） 次いで、反応温度を280℃とし且つ圧力を95kg/
cm2とする以外は実施例１と同様にして、無触媒湿式酸
化工程からの処理水を触媒湿式酸化処理工程に供した。
（ハ） 次いで、触媒湿式酸化処理工程で得られた処理
水を限外濾過膜を用いて濾過し、SSを除去した後、水酸
化ナトリウム水溶液によりpH6.8に調整し、温度約35℃
で好気性処理に供した。分離されたSSの99％は、不燃性
の灰分であったので、系外に取り出した。
上記工程（イ）、（ロ）および（ハ）終了時のにおける
処理水の水質を第13表に示す。
なお、気液分離器（153）からの排気中には、NH3、SOｘ
およびNOｘは、検知されなかった。
また、実施例１で処理したと同様の高濃度のSSを含む下
水汚泥濃縮液の処理を4000時間行なった後にも、各工程
での各成分の分解率の低下は認められず、廃水処理を引
続き支障なく行なうことができた。
実施例11〜20 第４図に示すフローにしたがって本願第二方法により、
実施例１で使用したと同様の組成の下水汚泥濃縮液を処
理した。
（イ） 先ず、実施例１と同様にして、嫌気メタン発酵
処理を行なった後、嫌気メタン発酵処理工程からの処理
水の無触媒湿式酸化工程を行なった。ここで得られた処
理液は、COD 10800ml/、NH3−N 550mg/であった。
（ロ） 次いで、液空間速度を1.0 1/hr（空塔基準）と
するともに触媒活性成分を変更する以外は実施例１と同
様にして、無触媒湿式処理工程からの処理水の触媒湿式
酸化処理を行なった。
（ハ） 次いで、触媒湿式酸化処理工程で得られた処理
水を限外濾過膜を用いて濾過し、SSを除去した後、水酸
化ナトリウム水溶液によりpH6.8に調整し、温度約35℃
で好気性処理に供給した。分離されたSSの99％は、不燃
性の灰分であったので、系外に取り出した。
上記工程（ロ）および（ハ）終了時における処理水の水
質を第14表に示す。
実施例21および比較例１〜２ 前記第４表に示すディスポーザー使用後の下水の水質に
対応するように、下水に厨芥類の破砕物を加えて、処理
試料を調製した。
この様に調製された処理試料からSS成分を分離した後、
温度35℃、滞留時間２時間の条件下に活性汚泥法によ
り、好気処理を行なった。
また、SS成分は、嫌気メタン発酵を行わない以外は実施
例１と同様にして二段階の湿式酸化処理に供して、同様
の結果怪を得た。
なお、比較のために、SS成分を分離すること無く、直接
温度35℃、滞留時間２時間の条件下に（比較例１）、或
いは直接温度35℃、滞留時間８時間の条件下に（比較例
２）活性汚泥法により好気処理を行なった。
好気処理による結果を第15表に示す。
実施例22 実施例１〜４及び実施例５〜８の触媒湿式酸化工程から
の各処理水を第２図に示す当初の下水処理系の生物処理
槽（13）に返送し、それぞれ好気性汚泥処理（常圧、温
度35℃、滞留時間２時間）を行なった。返送量は、下水
量に対して、0.53％であった。
好気性処理後のそれぞれの水質は、第16表に示す範囲内
にあった。
第16表 SS（mg/） １〜7 BOD（mg/） ５〜8 Ｔ−Ｎ（mg/） ５〜25 CODMn（mg/） ３〜17 参考例２ 本願実施例の結果を参考として、１日25万人当りの厨芥
類を下水とともに本発明方法により処理した場合のエネ
ルギー収支を算出したところ、第17表に示す結果が得ら
れた。現状による結果を（Ｉ）として示し、本発明方法
による結果を（II）として示し、両者の差を（III）と
して示す。
第17表に示す結果は、ギガカロリー／年で表してある。
第17表において、△を付した数値は、処理のために消費
されるエネルギーを表わし、＋を付した数値は、処理に
より得られる回収エネルギーを表わす。
第17表に示す結果から、本発明方法によれば、全体とし
て大幅な省エネルギーが達成されることが明らかであ
る。
【図面の簡単な説明】
第１図乃至第４図は、本発明の実施態様を示すフローチ
ャートである。 （１）……厨芥類 （３）……ディスポーザー （５）……生活排水 （７）……産業排水 （９）……専用排水管 （11）……SS分離機 （13）……活性汚泥槽 （15）……SS （17）……余剰汚泥 （19）……汚泥濃縮機 （21）……下水道 （23）……初沈槽 （25）……終沈槽 （27）……SS （29）……余剰汚泥 （31）……SS （101）……廃水・汚泥貯槽、 （103）……ポンプ、 （107）……圧縮機、 （113）……熱交換器、 （121）……第１の反応ゾーン、 （125）……加熱炉、 （129）……pH調整物質貯槽、 （133）……ポンプ、 （139）……第２の反応ゾーン、 （149）……冷却器、 （153）……気液分離器 （159）……嫌気メタン発酵槽、 （165）……好気処理槽。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ０２Ｆ 9/00 ５０１ Ｃ ５０３ Ｆ ５０４ Ａ 11/00 Ｂ 7446−4Ｄ 11/08 7446−4Ｄ

Claims (2)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】廃水および汚泥の処理方法であって、 （１）厨芥類を粉砕泥状化し、生活廃水および／または
    産業廃水と混合して下水道または廃水処理設備に連絡さ
    れた専用排水管に排出する工程、 （２）下水処理場における処理または廃水処理設備にお
    ける処理に先立って上記混合物中の固形物と液状成分と
    を分離する工程、 （３）上記（２）で分離された液状成分を活性汚泥処理
    する工程、 （４）上記（２）で分離された固形物と下水処理場また
    は廃水処理設備において発生するか或いは回収される固
    形物とを下水または廃水に混合する工程、 （５）上記（４）で得られた混合物を嫌気メタン発酵処
    理する工程、 （６）上記（５）で得られた処理液を酸素の存在下にpH
    約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸化分解する工程、
    および （７）上記（６）で得られた処理液を貴金属および卑金
    属の少なくとも一種を活性成分とする粒状担持触媒の存
    在下且つ処理液中のアンモニア、有機性物資および無機
    性物質を分解するに必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の
    酸素の存在下にpH約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸
    化分解する工程 を備えたことを特徴とする廃水および汚泥の処理方法。
  2. 【請求項２】廃水および汚泥の処理方法であって、 （１）厨芥類を粉砕泥状化し、生活廃水および／または
    産業廃水と混合して下水道または廃水処理設備に連絡さ
    れた専用排水管に排出する工程、 （２）下水処理場または廃水処理設備における処理に先
    立って上記混合物中の固形物と液状成分とを分離する工
    程、 （３）上記（２）で分離された液状成分を活性汚泥処理
    する工程、 （４）上記（２）で分離された固形物と下水処理場また
    は廃水処理設備において発生するか或いは回収される固
    形物とを下水または廃水に混合する工程、 （５）上記（４）で得られた混合物を嫌気メタン発酵処
    理する工程、 （６）上記（５）で得られた混合物を酸素の存在下にpH
    約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸化分解する工程、 （７）上記（６）で得られた処理液を貴金属および卑金
    属の少なくとも一種を活性成分とする粒状担持触媒の存
    在下且つ処理液中のアンモニア、有機性物質および無機
    性物質を分解するに必要な理論酸素量の１〜1.5倍量の
    酸素の存在下にpH約１〜11.5、温度100〜370℃で湿式酸
    化分解する工程、 （８）上記（７）で得られた処理液を常圧又は加圧下に
    活性汚泥処理する工程、および （９）上記（５）および／または（８）からの余剰汚泥
    を前記（６）に返送する工程 を備えたことを特徴とする廃水および汚泥の処理方法。
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